傳熱傳質(zhì)試題題庫(kù)

傳熱與傳質(zhì)習(xí)題庫(kù)目錄TOC\o"1-5"\h\z一、傳熱 1（一）選擇題 1（二）判斷題 4二、傳質(zhì) 5（一）選擇題 5（二）判斷題 9答案 10模塊二熱量傳遞(一)選擇題1．導(dǎo)熱系數(shù)的單位為().A、W/(m-℃);B、W/(m2.℃); C、W/(kg?℃); D、W/(S-℃).2．夏天電風(fēng)扇之所以能解熱是因?yàn)? ).人、它降低了環(huán)境溫度； B、產(chǎn)生強(qiáng)制對(duì)流帶走了人體表面的熱量；C、增強(qiáng)了自然對(duì)流； D、產(chǎn)生了導(dǎo)熱。.有一種30℃流體需加熱到80℃,下列三種熱流體的熱量都能滿(mǎn)足要求，應(yīng)選()有利于節(jié)能.A、400℃的蒸汽；B、300℃的蒸汽； C、200℃的蒸汽；D、150℃的熱流體..工業(yè)生產(chǎn)中，沸騰傳熱應(yīng)設(shè)法保持在( )。人、自然對(duì)流區(qū)； B、核狀沸騰區(qū)； C、膜狀沸騰區(qū)；D、過(guò)渡區(qū)。.用120℃的飽和蒸汽加熱原油，換熱后蒸汽冷凝成同溫度的冷凝水，此時(shí)兩流體的平均溫度差之間的關(guān)系為(Atm)并流()(Atm)逆流.A、小于；"8、大于； C、等于； 口、不定.物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的順序是().A、金屬〉一般固體〉液體〉氣體； B、金屬〉液體〉一般固體〉氣體；C、金屬〉氣體〉液體>一般固體； D、金屬〉液體〉氣體〉一般固體。.下列四種不同的對(duì)流給熱過(guò)程：空氣自然對(duì)流a，空氣強(qiáng)制對(duì)流a(流速為3m/s),水強(qiáng)制對(duì)流a(流12 3速為3m/s),水蒸汽冷凝a4.a值的大小關(guān)系為()。A、a3〉a4〉a1>a2； B、a4〉a3〉a2>a1； C、a4>a2〉a1>a3；D、a3〉a2>a1〉a4.換熱器中冷物料出口溫度升高,可能引起的有原因多個(gè),除了( )。A、冷物料流量下降；B、熱物料流量下降； C、熱物料進(jìn)口溫度升高；D、冷物料進(jìn)口溫度升高.用120℃的飽和水蒸汽加熱常溫空氣。蒸汽的冷凝膜系數(shù)約為2000W/(m2-K),空氣的膜系數(shù)約為60W/(m2?K),其過(guò)程的傳熱系數(shù)K及傳熱面壁溫接近于().A、2000W/(m2.K),120℃; B、2000W/(m2.K),40℃;C、60W/(m2.K),120℃; D、60W/(m2-K),40℃。.雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為入1和入2,其對(duì)應(yīng)的溫度差為At1和At2,若At1>At2,則入1和入2的關(guān)系為().A、入1〈入2; B、入1>入2； C、入1二入2； D、無(wú)法確定。.水在無(wú)相變時(shí)在圓形管內(nèi)強(qiáng)制湍流,對(duì)流傳熱系數(shù)ai為1000W/(m2.℃)若將水的流量增加1倍，而其他條件不變，則。［為()。 'A、2000; B、1741; C、不變； D、500。.有一套管換熱器,環(huán)隙中有119。6℃的蒸氣冷凝,管內(nèi)的空氣從20℃被加熱到50℃,管壁溫度應(yīng)接近( )。A、20℃; B、50℃; C、77.3℃; D、119。6℃。.套管冷凝器的內(nèi)管走空氣,管間走飽和水蒸氣,如果蒸汽壓力一定,空氣進(jìn)口溫度一定,當(dāng)空氣流量增加時(shí)傳熱系數(shù)長(zhǎng)應(yīng)()。A、增大； B、減小； C、基本不變； D、無(wú)法判斷。.套管冷凝器的內(nèi)管走空氣,管間走飽和水蒸氣,如果蒸汽壓力一定,空氣進(jìn)口溫度一定,當(dāng)空氣流量增加時(shí)空氣出口溫度()。A、增大； B、減小； C、基本不變； D、無(wú)法判斷。.利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料。要求熱流體的溫度T1,T2及流量W1不變.今因冷卻水進(jìn)口溫度t1增高，為保證完成生產(chǎn)任務(wù)，提高冷卻水的流量W2,其結(jié)果(2), 1A、K增大,Atm不變； B、Q不變，Atm下降，K增大；C、Q不變，K增大,Atm不確定； D、Q增大：Atm下降。16．某單程列管式換熱器,水走管程呈湍流流動(dòng)，為滿(mǎn)足擴(kuò)大生產(chǎn)需要，保持水的進(jìn)口溫度不變的條件下，將用水量增大一倍，則水的對(duì)流傳熱膜系數(shù)為改變前的()。A、1.149倍；B、1.74倍； C、2倍； D、不變。17．要求熱流體從300℃降到200℃，冷流體從50℃升高到260℃，宜采用()換熱。A、逆流； 8、并流； &并流或逆流； 口、以上都不正確。18．會(huì)引起列管式換熱器冷物料出口溫度下降的事故有()。A、正常操作時(shí)，冷物料進(jìn)口管堵； B、熱物料流量太大；C、冷物料泵壞； D、熱物料泵壞.19．在列管式換熱器操作中,不需停車(chē)的事故有()。A、換熱器部分管堵；8、自控系統(tǒng)失靈； C、換熱器結(jié)垢嚴(yán)重；D、換熱器列管穿孔..某換熱器中冷熱流體的進(jìn)出口溫度分別為T(mén)1=400K.T2=300K.t1=200K.t2=230K,逆流時(shí)，△tm=( )K。A、170； B、100； C、200； D、132..熱敏性物料宜采用( )蒸發(fā)器.人、自然循環(huán)式； B、強(qiáng)制循環(huán)式； C、膜式； D、都可以..蒸發(fā)可適用于().A、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液； B、溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；C、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)和溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；D、揮發(fā)度相同的溶液。23.對(duì)于在蒸發(fā)過(guò)程中有晶體析出的液體的多效蒸發(fā),最好用下列( )蒸發(fā)流程.人、并流法； B、逆流法； C、平流法； D、都可以。.逆流加料多效蒸發(fā)過(guò)程適用于()。A、粘度較小溶液的蒸發(fā)； B、有結(jié)晶析出的蒸發(fā)；C、粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。 D、都可以..有結(jié)晶析出的蒸發(fā)過(guò)程，適宜流程是()。人、并流加料； B、逆流加料； C、分流(平流)加料；D、錯(cuò)流加料。.蒸發(fā)操作中所謂溫度差損失,實(shí)際是指溶液的沸點(diǎn)( )二次蒸汽的飽和溫度。A、小于； B、等于； C、大于； D、上述三者都不是.下列蒸發(fā)器，溶液循環(huán)速度最快的是()A、標(biāo)準(zhǔn)式； B、懸框式； C、列文式； D、強(qiáng)制循環(huán)式.減壓蒸發(fā)不具有的優(yōu)點(diǎn)是()。A、減少傳熱面積； 8、可蒸發(fā)不耐高溫的溶液；C、提高熱能利用率； D、減少基建費(fèi)和操作費(fèi)。.就蒸發(fā)同樣任務(wù)而言，單效蒸發(fā)生產(chǎn)能力W單與多效蒸發(fā)的生產(chǎn)能力W多()。A、W單〉W多； B、W單＜W多； c、W單二W多； D、不確定：TOC\o"1-5"\h\z.在相同的條件下蒸發(fā)同樣任務(wù)的溶液時(shí)，多效蒸發(fā)的總溫度差損失ZA多與單效蒸發(fā)的總溫度差損失3()。 ’A、ZA多=ZA單；B、ZA多〉ZA單； C、ZA多〈ZA單； D、不確定..蒸發(fā)流程中除沫器的作用主要是()。A、汽液分離； B、強(qiáng)化蒸發(fā)器傳熱；C、除去不凝性氣體；D、利利用二次蒸汽。.自然循環(huán)型蒸發(fā)器的中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生( )。A、濃度差； B、密度差； C、速度差； D、溫度差。.化學(xué)工業(yè)中分離揮發(fā)性溶劑與不揮發(fā)性溶質(zhì)的主要方法是( )。A、蒸餾； B、蒸發(fā)； C、結(jié)晶； D、吸收..在單效蒸發(fā)器內(nèi)，將某物質(zhì)的水溶液自濃度為5%濃縮至25%(皆為質(zhì)量分?jǐn)?shù)).每小時(shí)處理2t原料液。溶液在常壓下蒸發(fā)，沸點(diǎn)是373K(二次蒸汽的汽化熱為2260kJ/kg)。加熱蒸汽的溫度為403K,汽化熱為2180kJ/kg。則原料液在沸點(diǎn)時(shí)加入蒸發(fā)器，加熱蒸汽的消耗量是().A、1960kg/h； B、1660kg/h； C、1590kg/h； D、1.04kg/h..為了蒸發(fā)某種粘度隨濃度和溫度變化比較大的溶液，應(yīng)采用()。人、并流加料流程； B、逆流加料流程； C、平流加料流程； 口、并流或平流。.工業(yè)生產(chǎn)中的蒸發(fā)通常是()。人、自然蒸發(fā)； B、沸騰蒸發(fā)； *自然真空蒸發(fā)； D、不確定。.在蒸發(fā)操作中，若使溶液在()下沸騰蒸發(fā),可降低溶液沸點(diǎn)而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。A、減壓； B、常壓； C、加壓； D、變壓。.料液隨濃度和溫度變化較大時(shí)，若采用多效蒸發(fā)，則需采用().人、并流加料流程； B、逆流加料流程； C、平流加料流程； 口、以上都可采用。.提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的主要途徑是增大()。A、傳熱溫度差； B、加熱蒸汽壓力； C、傳熱系數(shù)； D、傳熱面積。.對(duì)粘度隨濃度增加而明顯增大的溶液蒸發(fā),不宜采用()加料的多效蒸發(fā)流程。人、并流； B、逆流； C、平流； D、錯(cuò)流..下列敘述正確的是( )。A、空氣的相對(duì)濕度越大，吸濕能力越強(qiáng)； B、濕空氣的比體積為1kg濕空氣的體積；配濕球溫度與絕熱飽和溫度必相等； D、對(duì)流干燥中，空氣是最常用的干燥介質(zhì)..50kg濕物料中含水10kg,則干基含水量為()%。A、15； B、20； C、25； D、40。.以下關(guān)于對(duì)流干燥的特點(diǎn),不正確的是()。A、對(duì)流干燥過(guò)程是氣、固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過(guò)程；B、對(duì)流干燥過(guò)程中氣體傳熱給固體；C、對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料的水被氣化進(jìn)入氣相；D、對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料表面溫度始終恒定于空氣的濕球溫度。44.將氯化鈣與濕物料放在一起,使物料中水分除去,這是采用哪種去濕方法？( )A、機(jī)械去濕； B、吸附去濕； C、供熱去濕； D、無(wú)法確定。.在總壓101。33kPa,溫度20℃下，某空氣的濕度為0.01Kg水/Kg干空氣，現(xiàn)維持總壓不變，將空氣溫度升高到50℃,則相對(duì)濕度( )。A、增大； B、減小； C、不變； D、無(wú)法判斷..下面關(guān)于濕空氣的干球溫度七，濕球溫度％,露點(diǎn)td，三者關(guān)系中正確的是().A、t>tW>td； B、t>td>tW； C、td>tW>t； D、tW>td>t0.用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí),不能除去的水分為()。A、平衡水分； 8、自由水分； C、非結(jié)合水分； D、結(jié)合水分。.除了(),下列都是干燥過(guò)程中使用預(yù)熱器的目的。A、提高空氣露點(diǎn)； B、提高空氣干球溫度；*降低空氣的相對(duì)濕度； D、增大空氣的吸濕能力..空氣進(jìn)入干燥器之前一般都要進(jìn)行了預(yù)熱,其目的是提高(),而降低()。A、溫度，濕度；B、濕度，溫度； C、溫度，相對(duì)濕度；D、壓力，相對(duì)濕度..利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料,且干燥處于降速階段,欲縮短干燥時(shí)間,則可采取的最有效措施是()。A、提高介質(zhì)溫度； B、增大干燥面積，減薄物料厚度；*降低介質(zhì)相對(duì)濕度； D、提高介質(zhì)流速。51．將水噴灑于空氣中而使空氣減濕，應(yīng)該使水溫（）。A、等于濕球溫度； 8、低于濕球溫度； C、高于露點(diǎn)； 口、低于露點(diǎn)。52．在一定溫度和總壓下，濕空氣的水汽分壓和飽和濕空氣的水汽分壓相等，則濕空氣的相對(duì)濕度為（ ）。A、0; B、100%; C、0—50%; D、50%。53．將不飽和濕空氣在總壓和濕度不變的條件下冷卻，當(dāng)溫度達(dá)到（）時(shí),空氣中的水汽開(kāi)始凝結(jié)成露滴。人、干球溫度； 8、濕球溫度； C、露點(diǎn)； D、絕熱飽和溫度。54．在一定空氣狀態(tài)下，用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，能除去的水分為（）。人、結(jié)合水分； B、非結(jié)合水分； C、平衡水分； 口、自由水分。.當(dāng)0V100%時(shí)，物料的平衡水分一定是（）.A、非結(jié)合水； 8、自由水份； 配結(jié)合水分； D、臨界水分。.對(duì)于對(duì)流干燥器，干燥介質(zhì)的出口溫度應(yīng)（）。A、小于露點(diǎn)； B、等于露點(diǎn)； C、大于露點(diǎn)； D、不能確定。.干燥進(jìn)行的條件是被干燥物料表面所產(chǎn)生的水蒸氣分壓（ ）干燥介質(zhì)中水蒸氣分壓.A、小于； B、等于； C、大于； D、不等于。.氣流干燥器適合于干燥（）介質(zhì)。A、熱固性； 8、熱敏性； C、熱穩(wěn)定性； 口、一般性。.濕空氣經(jīng)預(yù)熱后，它的焓增大，而它的濕含量H和相對(duì)濕度Q屬于下面哪一種情況。（）A、比0都升高； B、H不變，0降低； C、H,Q都降低。.某一對(duì)流干燥流程需一風(fēng)機(jī)：（1）風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之前，即新鮮空氣入口處；（2）風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之后。比較（1）、（2）兩種情況下風(fēng)機(jī)的風(fēng)量%和Vs2,則有（）。A、VS1=VS2； B、V/Q； S1C、VS1<VS2； D、無(wú)法判斷.（二）判斷題TOC\o"1-5"\h\z.物質(zhì)的導(dǎo)熱率均隨溫度的升高而增大. （）.輻射不需要任何物質(zhì)作媒介。 （）.冷熱流體在換熱時(shí),并流時(shí)的傳熱溫度差要比逆流時(shí)的傳熱溫度差大。 （）.換熱器投產(chǎn)時(shí),先通入熱流體,后通入冷流體。 （）.換熱器冷凝操作應(yīng)定期排放蒸汽側(cè)的不凝氣體。 （）.熱負(fù)荷是指換熱器本身具有的換熱能力。 （）.提高傳熱速率的最有效途徑是提高傳熱面積. （）.工業(yè)設(shè)備的保溫材料,一般都是取導(dǎo)熱系數(shù)較小的材料。 （）.換熱器正常操作之后才能打開(kāi)放空閥。 （）10為了提高傳熱效率,采用蒸汽加熱時(shí)必須不斷排除冷凝水并及時(shí)排放不凝性氣體。 （）.在螺旋板式換熱器中,流體只能做嚴(yán)格的逆流流動(dòng). （）.通過(guò)三層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo),各層界面間接觸均勻,第一層兩側(cè)溫度為120℃和80℃,第三層外表面溫度為40℃,則第一層熱阻R1和第二、第三層熱阻R2、R3之間的關(guān)系為R1〉（R2+R3）。 （）.列管換熱器中設(shè)置補(bǔ)償圈的目的主要是為了便于換熱器的清洗和強(qiáng)化傳熱. （）.導(dǎo)熱系數(shù)是物質(zhì)導(dǎo)熱能力的標(biāo)志,導(dǎo)熱系數(shù)值越大,導(dǎo)熱能力越弱. （）.流體與壁面進(jìn)行穩(wěn)定的強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱,層流內(nèi)層的熱阻比湍流主體的熱阻大,故層流內(nèi)層內(nèi)的傳熱比湍流主體內(nèi)的傳熱速率小. （）16.飽和水蒸氣和空氣通過(guò)間壁進(jìn)行穩(wěn)定熱交換,由于空氣側(cè)的膜系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于飽和水蒸氣側(cè)的膜系數(shù).TOC\o"1-5"\h\z故空氣側(cè)的傳熱速率比飽和水蒸氣側(cè)的傳熱速率小. （）17．在多效蒸發(fā)時(shí)，后一效的壓力一定比前一效的低. （）18．多效蒸發(fā)的目的是為了節(jié)約加熱蒸氣. （ ）19．蒸發(fā)操作中，少量不凝性氣體的存在,對(duì)傳熱的影響可忽略不計(jì)。 （ ）20．蒸發(fā)過(guò)程中操作壓力增加，則溶質(zhì)的沸點(diǎn)增加。 （ ）21．采用多效蒸發(fā)的主要目的是為了充分利用二次蒸汽。效數(shù)越多，單位蒸汽耗用量越小，因此，過(guò)程越經(jīng)濟(jì)。 （ ）22．在膜式蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)，液體沿管壁呈膜狀流動(dòng),管內(nèi)沒(méi)有液層，故因液柱靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失可忽略。 （ ）23．蒸發(fā)過(guò)程主要是一個(gè)傳熱過(guò)程，其設(shè)備與一般傳熱設(shè)備并無(wú)本質(zhì)區(qū)別。 （ ）24．用分流進(jìn)料方式蒸發(fā)時(shí),得到的各份溶液濃度相同. （ ）25．提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，其主要途經(jīng)是提高傳熱系數(shù). （）26．飽和蒸汽壓越大的液體越難揮發(fā)。 （）27．在多效蒸發(fā)的流程中，并流加料的優(yōu)點(diǎn)是各效的壓力依次降低，溶液可以自動(dòng)地從前一效流入后一效，不需用泵輸送。 （ ）28．中央循環(huán)管式蒸發(fā)器是強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器. （）29．濕空氣溫度一定時(shí)，相對(duì)濕度越低，濕球溫度也越低。 （ ）30．若以濕空氣作為干燥介質(zhì),由于夏季的氣溫高，則濕空氣用量就少。 （）31．恒速干燥階段,濕物料表面的濕度也維持不變. （ ）32．濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中露點(diǎn)是不變的參數(shù)。 （ ）33．對(duì)流干燥中濕物料的平衡水分與濕空氣的性質(zhì)有關(guān)。 （）34．同一物料，如恒速階段的干燥速率加快,則該物料的臨界含水量將增大。 （）35．若相對(duì)濕度為零,說(shuō)明空氣中水汽含量為零. （）36．沸騰床干燥器中的適宜氣速應(yīng)大于帶出速度，小于臨界速度。 （）37．濕空氣進(jìn)入干燥器前預(yù)熱，不能降低其含水量。 （）38．干燥操作的目的是將物料中的含水量降至規(guī)定的指標(biāo)以上. （）39．干燥過(guò)程既是傳熱過(guò)程又是傳質(zhì)過(guò)程. （）40．空氣的干球溫度和濕球溫度相差越大,說(shuō)明該空氣偏移飽和程度就越大。 （）二、傳質(zhì)（一）選擇題1．精餾塔中自上而下（ ）。A、分為精餾段、加料板和提餾段三個(gè)部分； B、溫度依次降低；C、易揮發(fā)組分濃度依次降低； D、蒸汽質(zhì)量依次減少。2．由氣體和液體流量過(guò)大兩種原因共同造成的是（ ）現(xiàn)象。A、漏夜； B、液沫夾帶； C、氣泡夾帶； D、液泛。3．二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中,物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起（）的變化。A、相平衡線(xiàn)； B、進(jìn)料線(xiàn)和提餾段操作線(xiàn)； C、精餾段操作線(xiàn)； D、相平衡線(xiàn)和操作線(xiàn)。.某二元混合物，若液相組成xa為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1；氣相組成yA為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為與則（）。A、.t1Vt2; B、.t1=t2; C、t1>t2; D、不能判斷。.兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小,則表示分離該物系越（ ）。A、容易； B、困難； &完全； 口、不完全.6．在再沸器中溶液( )而產(chǎn)生上升蒸氣,是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條件。A、部分冷凝； B、全部冷凝； C、部分氣化； D、全部氣化。.正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+1和下降液相組成Xn的關(guān)系是()。A、Yn+1>Xn； B、Yn+1〈Xn； C、Y：=Xn； D、不能確定..精餾過(guò)程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度().A、增大； B、減??； C、不變； D、不能確定。.若僅僅加大精餾塔的回流量，會(huì)引起以下的結(jié)果是().A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高； B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；C、提高塔頂產(chǎn)品的產(chǎn)量； 口、減少塔釜產(chǎn)品的產(chǎn)量。.在常壓下苯的沸點(diǎn)為80。1℃，環(huán)乙烷的沸點(diǎn)為80.73℃,欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用( )。A、恒沸精餾； 8、普通精餾； C、萃取精餾； D、水蒸汽蒸餾。.塔板上造成氣泡夾帶的原因是( )。A、氣速過(guò)大； B、氣速過(guò)??； C、液流量過(guò)大； D、液流量過(guò)小..有關(guān)靈敏板的敘述，正確的是().A、是操作條件變化時(shí)，塔內(nèi)溫度變化最大的那塊板；B、板上溫度變化，物料組成不一定都變；C、板上溫度升高，反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降； D、板上溫度升高，反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增大。.下列敘述錯(cuò)誤的是()。A、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件;B、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間；C、降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體的分離場(chǎng)所；D、降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度..精餾塔中由塔頂向下的第n—1、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為()。A、yn+1>yn>yn—1; B、yn+1=yn=yn—1； C、yn+1<yn<yn―1； D、不確定..某二元混合物，a=3,全回流條件下xn=0。3,yn_1=( ).A、0.9; B、0.3； C、0。854; D、0。794。.下列哪個(gè)選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備的主要部分()。A、精餾塔； B、塔頂冷凝器； C、再沸器； 口、餾出液貯槽。.在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動(dòng)，從總體上是()流，而在塔板上兩相為()流流動(dòng)。A、逆，錯(cuò)； B、逆，并； C、錯(cuò)，逆； D、并，逆。.某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為N1層，提留段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提留段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時(shí)()。A、xd增加，xw不變； B、xd增加，xw減?。籆、xd增加，xw增加； D、xd增加，xw的變化視具體情況而定..某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成x『006,相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1,與之平衡的汽相組成為yA=0。7,與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2,則t1與t2的關(guān)系為()。A、t1=t2; B、t1<t2； C、t1>t2； D、不一定。.在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開(kāi)孔率，可使漏液線(xiàn)( )。A、上移； B、不動(dòng)； C、下移； 口、都有可能。.氨水的摩爾分率為20%，而它的比分率應(yīng)是( )%。A、15； B、20； C、25； D、30。.吸收操作的目的是分離()。A、氣體混合物； B、液體均相混合物； C、氣液混合物； D、部分互溶的均相混合物。23．適宜的空塔氣速為液泛氣速的（）倍；用來(lái)計(jì)算吸收塔的塔徑。A、0.6?0.8; B、1。廠(chǎng)2。0; C、0。3~0。5; D、1。6~2。4。24．在填料塔中,低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其它條件不變，但入口氣量增加,則出口氣體組成將（ ）。A、增加； 8、減少； C、不變； 口、不定。25．在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí),為完成一定的任務(wù)，則（）。A、回收率趨向最高；B、吸收推動(dòng)力趨向最大；C、總費(fèi)用最低； 口、填料層高度趨向無(wú)窮大。26．吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（）.A、塔壓增大； B、吸收劑降溫； C、吸收劑用量增大；D、吸收劑純度下降。27．吸收過(guò)程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)椋ǎ?。A、流體阻力最??； B、傳質(zhì)推動(dòng)力最大；配流程最簡(jiǎn)單； 口、操作最方便..某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為4X10.4kmol/（m2-S）,液膜吸收系數(shù)kX為8kmol/（m2-S）,由此可判斷該過(guò)程（）。A、氣膜控制； B、液膜控制； C、判斷依據(jù)不足； D、雙膜控制。.用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。逆流操作，平衡關(guān)系滿(mǎn)足亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度工上升，而其它入塔條件不變，則氣體出塔濃度y2和吸收率中的變化為（）。 1A、丫2上升，中下降； B、y2下降，中上升； C、丫2上升，中不變； D、丫2上升，中變化不確定..某吸收過(guò)程，已知k=4x10」kmol/m2。s,k=8x10-4kmol/m2.s,由此可知該過(guò)程為（ ）。A、液膜控制； B、、氣膜控制；*判斷依據(jù)不足；D、液膜阻力和氣膜阻力相差不大。.在進(jìn)行吸收操作時(shí)，吸收操作線(xiàn)總是位于平衡線(xiàn)的（）。A、上方； B、下方； 配重合； D、不一定。.吸收混合氣中苯，已知工二0。04,吸收率是80%,則Y1、丫2是（）.A、0。04167kmol苯/kmol惰氣0.00833kmol苯/kmol惰氣；B、0.02kmol苯/kmol惰氣0。005kmol苯/kmol惰氣；C、0。04167kmol苯/kmol惰氣0.02kmol苯/kmol惰氣；D、0。0831kmol苯/kmol惰氣0。002kmol苯/kmol惰氣.在吸收塔操作過(guò)程中,當(dāng)吸收劑用量增加時(shí),出塔溶液濃度（）,尾氣中溶質(zhì)濃度（）。A、下降，下降； B、增高，增高； C、下降，增高； D、增高，下降..在氣膜控制的吸收過(guò)程中,增加吸收劑用量,則（ ）.A、吸收傳質(zhì)阻力明顯下降； B、吸收傳質(zhì)阻力基本不變；C、吸收傳質(zhì)推動(dòng)力減??； 口、操作費(fèi)用減小。.從解吸塔出來(lái)的半貧液一般進(jìn)入吸收塔的（）,以便循環(huán)使用。A、中部； B、上部； C、底部； D、上述均可。.只要組分在氣相中的分壓（ ）液相中該組分的平衡分壓,吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行,直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。A、大于； B、小于； C、等于； D、不能確定。.填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨.當(dāng)操作條件一定時(shí)（丫1、L、V都一定時(shí)），若塔內(nèi)填料層高度z增加，而其它操作條件不變，出口氣體的濃度丫2將（）。1人、上升； B、下降； C、不變； D、無(wú)法判斷。.已知常壓、20℃時(shí)稀氨水的相平衡關(guān)系為Y*=0。94X,今使含氨6%（摩爾分率）的混合氣體與X=0。05的氨水接觸,則將發(fā)生（ ）。A、解吸過(guò)程； B、吸收過(guò)程； C、已達(dá)平衡無(wú)過(guò)程發(fā)生；D、無(wú)法判斷。.對(duì)接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E（）,相平衡常數(shù)由（）,溶解度系數(shù)（）。A、A、增大，減小，不變;B、減小，不變，不變;C、不變，減小，不變； D、無(wú)法確定。.當(dāng)Y,Y1,Y2及人一定時(shí)，減少吸收劑用量，則所需填料層高度Z與液相出口濃度X1的變化為（）。A、Z,X1均增加；B、Z,X1均減小。 C、2減少，%增加；D、Z增加，X1減小..萃取劑的選擇性（ ）。A、是液液萃取分離能力的表征； B、是液固萃取分離能力的表征；C、是吸收過(guò)程分離能力的表征； D、是吸附過(guò)程分離能力的表征。.三角形相圖內(nèi)任一點(diǎn),代表混合物的（ ）個(gè)組分含量.A、一,; B、二； C、三； D、四。.在溶解曲線(xiàn)以下的兩相區(qū)，隨溫度的升高，溶解度曲線(xiàn)范圍會(huì)（）.A、縮??； B、不變； C、擴(kuò)大； D、縮小及擴(kuò)大。.萃取中當(dāng)出現(xiàn)（）時(shí),說(shuō)明萃取劑選擇的不適宜。A、kA〈1; B、kA=1； C、B〉1； D、BW1。.單級(jí)萃取中，在維持料液組成xF、萃取相組成yA不變條件下，若用含有一定溶質(zhì)A的萃取劑代替純?nèi)軇?，所得萃余相組成"將（）。 "A、增高； B、減??； C、不變； D、不確定。.進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使溶質(zhì)的分配系數(shù)（ ）1。A、等于； B、大于； C、小于； D、無(wú)法判斷..萃取劑的加入量應(yīng)使原料與萃取劑的和點(diǎn)M位于（）。A、溶解度曲線(xiàn)上方區(qū)； B、溶解度曲線(xiàn)下方區(qū)； C、溶解度曲線(xiàn)上；D、任何位置均可.萃取操作包括若干步驟，除了（）。A、原料預(yù)熱； B、原料與萃取劑混合； 配澄清分離； D、萃取劑回收.在B-S完全不互溶的多級(jí)逆流萃取塔操作中，原用純?nèi)軇F(xiàn)改用再生溶劑，其他條件不變，則對(duì)萃取操作的影響是（）。A、萃余相含量不變；B、萃余相含量增加； C、萃取相含量減少；D、萃余分率減小。.下列不屬于多級(jí)逆流接觸萃取的特點(diǎn)是（ ）。A、連續(xù)操作； B、平均推動(dòng)力大； C、分離效率高； D、溶劑用量大。.能獲得含溶質(zhì)濃度很少的萃余相但得不到含溶質(zhì)濃度很高的萃取相的是（ ）.A、單級(jí)萃取流程； B、多級(jí)錯(cuò)流萃取流程；C、多級(jí)逆流萃取流程； D、多級(jí)錯(cuò)流或逆流萃取流程..在原料液組成xF及溶劑化（S/F）相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，萃取率變化趨勢(shì)是（）。A、提高； B、降低； C、不變； D、不確定。.在B—S部分互溶萃取過(guò)程中，若加入的純?nèi)軇┝吭黾佣渌僮鳁l件不變，則萃取液濃度/（）.AA、增大； B、下降； C、不變； D、變化趨勢(shì)不確定..有四種萃取劑，對(duì)溶質(zhì)A和稀釋劑B表現(xiàn)出下列特征，則最合適的萃取劑應(yīng)選擇（）.A、同時(shí)大量溶解A和B; B、對(duì)A和B的溶解都很?。籆、大量溶解人少量溶解B; D、大量溶解8少量溶解A。.對(duì)于同樣的萃取回收率，單級(jí)萃取所需的溶劑量相比多級(jí)萃?。ǎ、比較??； B、比較大； C、不確定； D、相等。.多級(jí)逆流萃取與單級(jí)萃取比較，如果溶劑比、萃取相濃度一樣，則多級(jí)逆流萃取可使萃余相濃度（ ）.A、變大； B、變??； C、基本不變； D、不確定..在原溶劑B與萃取劑S部分互溶體系的單級(jí)萃取過(guò)程中，若加入的純萃取劑的量增加而其他操作條件不變，則萃取液中溶質(zhì)A的濃度yA,().A、增大； B、下降； C、不變； D、不確定。58．分配曲線(xiàn)能表示()。A、萃取劑和原溶劑兩相的相對(duì)數(shù)量關(guān)系； B、兩相互溶情況；C、被萃取組分在兩相間的平衡分配關(guān)系； D、都不是。59．萃取劑的選擇性系數(shù)是溶質(zhì)和原溶劑分別在兩相中的()。A、質(zhì)量濃度之比； B、摩爾濃度之比； C、溶解度之比；D、分配系數(shù)之比。TOC\o"1-5"\h\z60.在原料液組成及溶劑化(S/F)相同條件下,將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，如下參數(shù)的變化趨勢(shì)是萃取率( )、萃余率( )。A、提高，不變；B、提高，降低； C、不變，降低； D、不確定。(二)判斷題.在對(duì)熱敏性混合液進(jìn)行精餾時(shí)必須采用加壓分離。 ().連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時(shí)，先打開(kāi)放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時(shí)出現(xiàn)事故。 ( ).精餾操作中，操作回流比小于最小回流比時(shí)，精餾塔不能正常工作。 ( ).精餾塔板的作用主要是為了支承液體。 ( ).篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。 ( ).最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。 ( ).霧沫挾帶過(guò)量是造成精餾塔液泛的原因之一。 ( ).精餾塔的操作彈性越大，說(shuō)明保證該塔正常操作的范圍越大,操作越穩(wěn)定。 ( ).混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān). ( ).對(duì)乙醇-水系統(tǒng),用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠,可以得到純度為0.98(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純酒精。 ().理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。 ().精餾操作時(shí)，若F、D、XF、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成xd變大. F ().已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線(xiàn)(q線(xiàn))方程為：y=0。6,則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料.()14.含50％乙醇和50％水的溶液，用普通蒸餾的方法不能獲得98%的乙醇水溶液。 ().篩孔塔板易于制造，易于大型化,壓降小，生產(chǎn)能力高,操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。()16.填料吸收塔正常操作時(shí)的氣速必須小于載點(diǎn)氣速。 ().填料塔開(kāi)車(chē)時(shí)，我們總是先用較大的吸收劑流量來(lái)潤(rùn)濕填料表面,甚至淹塔，然后再調(diào)節(jié)到正常的吸收劑用量，這樣吸收效果較好。 ().吸收操作中,增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動(dòng)力，提高吸收速率。().水吸收氨—空氣混合氣中的氨的過(guò)程屬于液膜控制。 ().在逆流吸收操作中，若已知平衡線(xiàn)與操作線(xiàn)為互相平行的直線(xiàn)，則全塔的平均推動(dòng)力AYm與塔內(nèi)任意截面的推動(dòng)力Y—Y*相等。 m().吸收塔的吸收速率隨著溫度的提高而增大。 ().根據(jù)雙膜理論,在氣液兩相界面處傳質(zhì)阻力最大。 ().填料塔的基本結(jié)構(gòu)包括：圓柱