一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》近年考試真題題庫（200題）

PAGEPAGE1一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》近年考試真題題庫匯總（200題）一、單選題1.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示。框架梁柱采用Q345。框架梁截面采用軋制型鋼H600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：假定，次梁采用鋼與混凝土組合梁設(shè)計，施工時鋼梁下不設(shè)臨時支撐，試問，下列何項說法正確？（）A、混凝土硬結(jié)前的材料重量和施工荷載應(yīng)與后續(xù)荷載累加由鋼與混凝土組合梁共同承受B、鋼與混凝土使用階段的撓度按下列原則計算：按荷載的標準組合計算組合梁產(chǎn)生的變形C、考慮全截面塑性發(fā)展進行組合梁強度計算時，鋼梁所有板件的板件寬厚比應(yīng)符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表9.1.4的規(guī)定D、混凝土硬結(jié)前的材料重量和施工荷載應(yīng)由鋼梁承受答案：D解析：AD兩項，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第11.1.4條規(guī)定，混凝土硬結(jié)前的材料重量和施工荷載應(yīng)由鋼梁承受；B項，根據(jù)第3.1.4條規(guī)定，鋼與混凝土使用階段的撓度應(yīng)按荷載的準永久組合計算；C項，根據(jù)11.1.6條規(guī)定，考慮全截面塑性發(fā)展進行組合梁強度計算時，鋼梁受壓區(qū)板件的板件寬厚比應(yīng)符合表9.1.4的規(guī)定。2.如圖所示，某丙級建筑物有一柱下樁基礎(chǔ)，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設(shè)計直徑d=377mm，樁身有效計算長度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺頂面的荷載有豎向力設(shè)計值F，彎矩設(shè)計值M和水平剪力設(shè)計值V。承臺埋深1.5m，承臺中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。已知樁身的混凝土強度等級為C20，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定進行計算，試確定在軸心受壓荷載下的樁身承載力最接近于（）kN。A、857B、975C、1005D、1116答案：A解析：3.10層框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為8度，Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組：第一組。首層層高6m，2層層高4.5m，3～10層層高3.6m，總高度39.3m。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，各樓層重力荷載代表值Gi如圖所示。各樓層框架的Di值及剪力墻等效剛度如表6-5所列。采用側(cè)移法計算在連續(xù)均布荷載作用下結(jié)構(gòu)假想頂點位移μT=ψuqH4/100EIw，并已知當結(jié)構(gòu)剛度特征值λ=1.2時位移系數(shù)ψu=8.07。結(jié)構(gòu)阻尼比ζ=0.05。3.假定結(jié)構(gòu)自振周期為T1=0.793s，結(jié)構(gòu)底部由水平地震作用產(chǎn)生的總彎矩標準值M0（kN·m）與（）項數(shù)值最為接近。A、137981B、154368C、194018D、202112答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.5條圖5.1.5可知，T1=0.793s＞Tg=0.35，地震影響系數(shù)為：根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值為：FEk=α1×0.85Geq=0.077×0.85×89500=5858kN；當Tg=0.35s及T1=0.793s＞1.4Tg=1.4×0.35=0.49s時，查第5.2.1條表5.2.1可得，頂部附加水平地震作用系數(shù)為：δn=0.08T1+0.07=0.08×0.793+0.07=0.133；則按式（5.2.1-2）計算，各樓層的水平地震作用標準值為：其中FEk（1－δn）=5858×（1－0.133）=5079kN；各樓層的水平地震作用標準值計算如表6-6所示，則結(jié)構(gòu)底部由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩標準值為：M0=∑FiHi=138078kN·m。由此可知，A項數(shù)值最為接近。4.桿件AC軸心壓力設(shè)計值456kN，當進行穩(wěn)定性強度計算時，其數(shù)值為（）N/mm2。A、155.2B、163.3C、171.9D、200.5答案：B解析：方管壁寬厚比為：160/8=20，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.1.2可知，AC桿截面屬于c類。又算得長細比為：λ=5000/62=80.6，查附錄C表C-3可知，其穩(wěn)定系數(shù)φ=0.574，則其穩(wěn)定性強度為：N/φA=456×10^3/（0.574×4864）=163.3N/mm^2。5.關(guān)于單層有吊車廠房伸縮縫區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則，下列表述正確的是（）。A、下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端B、下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部C、下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端D、下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部答案：A解析：柱間支撐的作用在于提高廠房縱向剛度和穩(wěn)定性，承受屋蓋及山墻風(fēng)力，吊車縱向水平荷載和縱向地震作用。為減少縱向排架對溫度變形的約束，下柱支撐應(yīng)布置在中部而不是兩端；上柱支撐除在中部下柱支撐部位布置外，一般在兩端也布置一道，以加強剛度，傳遞風(fēng)力。6.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標準值P=470kN。[2014年真題]4.吊車梁為焊接組合梁，其上翼緣板厚hy=20mm，腹板厚tw=14mm，吊車軌道高度hR=130mm。假定，吊車工作級別為A5。試問，吊車最大輪壓作用下，在腹板計算高度上邊緣的局部壓應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、140C、165D、190答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.3條式（4.1.3-1）計算，lz=a+5hy+2hR=50+5×20+2×130=410mm。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條及第6.3.1條規(guī)定，吊車荷載屬于活荷載，因此，荷載的分項系數(shù)應(yīng)取1.4；重級A5級工作制吊車的荷載動力系數(shù)應(yīng)取1.05。F=1.4×1.05×470×103=690.9×103N。由此可知，A項數(shù)值最為接近。7.某多層框架結(jié)構(gòu)頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]假定，內(nèi)隔墻采用MU10級單排孔混凝土空心砌塊、Mb10級砂漿砌筑。內(nèi)隔墻砌體抗震抗剪強度的正應(yīng)力影響系數(shù)ζN取1.0。試問，每延米內(nèi)隔墻抗震抗剪承載力設(shè)計值（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、8B、9C、10D、11答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.2條表3.2.2可得，MU10單排孔混凝土砌塊、Mb10砂漿砌體抗剪強度為：fv=0.09MPa。根據(jù)第10.1.5條表10.1.5可得，自承重墻受剪承載力抗震調(diào)整系數(shù)為1.0。根據(jù)第10.3.1條和10.3.2條進行計算，可得每延米內(nèi)隔墻的抗震抗剪承載力為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。8.某12m跨重級工作制簡支焊接實腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標準值Pk=441kN。[2013年真題]3.假定，該吊車梁截面的最大彎矩設(shè)計值Mmax=3920kN·m。試問，該梁下翼緣在最大彎矩作用下的應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、150C、200D、220答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.1條式（4.1.1）計算，在有彎矩存在的情況下，梁下翼緣的正應(yīng)力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。9.某帶壁柱的磚墻，采用磚Mu10、混合砂漿M5砌筑，柱的計算高度為3.6m，截面尺寸如圖4-24所示。軸向力作用于A點時的受壓墻體承載力（kN）接近下列（）項數(shù)值。A、304.36B、281.24C、239.05D、210.93答案：A解析：10.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。假定，樓板混凝土強度等級為C30，板厚h=150mm，截面有效高度h0=120m。試問，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設(shè)計值Fl（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①η=1.0；②未配置箍筋和彎起鋼筋。A、250B、270C、340D、430答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.5.2條規(guī)定，當板開有孔洞且空洞至局部荷載作用面積邊緣的距離不大于6h0時，受沖切承載力計算中取用的計算截面周長μm，應(yīng)扣除局部荷載中心至開孔洞外邊切線之間所包含的長度。因此孔洞至局部荷載邊緣的距離為：s=550mm<6h0=6×120=720mm；臨界截面周長μm應(yīng)扣除局部荷載中心至開孔外邊切線之間所包含的長度：μm=2×（520+620）－（250+120／2）×550／800=2280－213=2067mm。根據(jù)第6.5.1條式（6.5.1-1）可得，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設(shè)計值為：Fl=0.7βhftηumh0=0.7×1.0×1.43×1.0×2067×120×10-3=248kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。11.某二級公路，設(shè)計車速60km／h，雙向兩車道，全寬（B）為8.5m，汽車荷載等級為公路-Ⅱ級。其下一座現(xiàn)澆普通鋼筋混凝土簡支實體蓋板涵洞，涵洞長度與公路寬度相同，涵洞頂部填土厚度（含路面結(jié)構(gòu)厚）2.6m，若蓋板計算跨徑l計=3.0m。試問，汽車荷載在該蓋板跨中截面每延米產(chǎn)生的活載彎矩標準值（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]提示：兩車道車輪橫橋向擴散寬度取為8.5m。A、16B、21C、25D、27答案：A解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.3.1條規(guī)定，涵洞計算應(yīng)采用車輛荷載，且公路-Ⅱ級與公路-I級汽車荷載的車輛荷載標準值相同，其主要技術(shù)指標及立面、平面尺寸分別見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》中表4.3.1-2及圖4.3.1-2可知，車輪縱橋向著地長度為0.2m，橫橋向著地寬度為0.6m，車輛作用于洞頂路面上的兩個后軸各重140kN，軸距1.4m，輪距1.8m，如題40解圖所示。12.假定，荷載效應(yīng)基本組合下，地基土凈反力平均值產(chǎn)生的距內(nèi)筒右側(cè)外邊緣h0處的筏板單位寬度的剪力設(shè)計值最大，其最大值為2400kN/m；（2）距離內(nèi)筒外表面h0/2處沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力τmax=0.90N/mm2。試問，滿足抗剪和抗沖切承載力要求的筏板最低混凝土強度等級為下列何項最為合理？（）提示：各等級混凝土的強度指標如下表所示。A、C40B、C45C、50D、C60答案：B解析：13.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設(shè)計使用年限為50年，采用框架結(jié)構(gòu)，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設(shè)次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應(yīng)力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.20g，設(shè)計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設(shè)防類別為標準設(shè)防類，安全等級為二級。[2013年真題]試問，設(shè)計中柱A基礎(chǔ)時，由各層（含底板）活荷載標準值產(chǎn)生的軸力Nk（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①地下室頂板活荷載按樓面活荷載考慮；②底板的活荷載由基礎(chǔ)承擔。A、380B、520C、640D、1000答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.1.3條規(guī)定，設(shè)計基礎(chǔ)時可不考慮消防車荷載。根據(jù)第5.1.1條表5.1.1第8項規(guī)定，板跨不小于6m×6m的雙向板樓蓋，小客車活荷載標準值為：qk=2.5kN／m2，根據(jù)第5.1.2條規(guī)定，雙向板樓蓋折減系數(shù)為0.8，所以：Nk=0.8×3×2.5×8×8=384kN，由此可知，A項最接近。14.各層的地震剪力V、墻體正應(yīng)力σ0見表4-5。驗算④軸墻體截面抗震承載力哪一層不滿足要求()A、四層B、三層C、二層D、一層答案：C解析：15.非抗震設(shè)防區(qū)某四層教學(xué)樓局部平面如圖所示。各層平面布置相同，各層層高均為3.6m。樓、屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，靜力計算方案為剛性方案。墻體為網(wǎng)狀配筋磚砌體，采用MU10級燒結(jié)普通磚，M10級水泥砂漿砌筑，鋼筋網(wǎng)采用乙級冷拔低碳鋼絲方格鋼筋網(wǎng)間距為40mm，網(wǎng)的豎向間距130mm。縱橫墻厚度均為240mm，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。第二層窗間墻A的軸向力偏心距e=24mm。[2012年真題]3.假定，墻體中無配筋，β=15，修正后的墻體抗壓強度設(shè)計值f=1.68N/mm2。試問，第二層窗間墻A的受壓承載力設(shè)計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按單向偏心受壓構(gòu)件計算。A、430B、290C、260D、210答案：C解析：16.某平面不規(guī)則的現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層結(jié)構(gòu)，整體分析時采用剛性樓蓋假定計算，結(jié)構(gòu)自振周期見表6-6。試問，對結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則判斷時，扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比值最接近下列何項數(shù)值？（）A、0.71B、0.82C、0.87D、0.93答案：B解析：17.某廠房屋面上弦平面布置如圖3-26所示，鋼材采用Q235，焊條采用E43型。A、B、圖12中，AB桿為雙角鋼十字截面，采用節(jié)點板與弦桿連接，當按桿件的長細比選擇截面時，下列何項截面最為合理？（）C、提示：桿件的軸心壓力很?。ㄐ∮谄涑休d能力50％）。D、答案：B解析：18.某單層工業(yè)廠房設(shè)有重級工作制吊車，屋架采用鋼結(jié)構(gòu)桁架。[2014年真題]2.假定，l為腹桿的幾何長度。試問，在屋架平面內(nèi)，除支座斜桿和支座豎桿外，其余腹桿的計算長度l0，為下列何項數(shù)值？（）A、1.1lB、1.0lC、0.9lD、0.8l答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.1條表5.3.1可得，除支座斜桿和支座豎桿外，其余腹桿的計算長度l0=0.8l。19.設(shè)單排孔混凝土砌塊為MU15級，采用Mb7.5級專用砂漿對孔砌筑，砌塊孔洞率為30%；采用Cb25級灌孔混凝土，灌孔率為66.7%。則灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值fg（MPa）與下列何項數(shù)值接近？（）A、3.61B、4.32C、5.04D、7.22答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）表4.1.4-1可得，混凝土抗壓強度設(shè)計值fc=11.9MPa。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）表3.2.1-4可得，砌體抗壓強度設(shè)計值f=3.61MPa；已知δ=0.30，ρ=0.667，由式（3.2.1-1、3.2.1-2）計算，灌孔混凝土面積和砌體毛面積的比值為：α=δρ=0.3×0.667=0.2；灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值為：fg=f+0.6αfc=3.61+0.6×0.2×11.9=5.04MPa。驗算適用條件：Cb25＞Cb20，Cb25＞1.5×MUu15（22.5）；ρ=0.667＞0.33；fg=5.04MPa＜2f=2×3.61=7.22MPa。滿足規(guī)范要求。由此可知，C項數(shù)值最為接近。20.已知柱間基礎(chǔ)上的承重墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-22所示，柱間距6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。施工階段托梁的彎矩及剪力設(shè)計值承載力為（）。A、46kN·m；34kNB、54kN·m；72kNC、65kN·m；46kND、72kN·m；112kN答案：A解析：由題意可知，托梁自重為：3.24kN/m；墻體自重為：1.2×19×0.24×（2.4×5.15-1×2.4）/5.15=10.58kN/m；根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.4條第1款規(guī)定，作用在托梁上的均布荷載為：3.24+10.58=13.82kN/m；則施工階段托梁的彎矩設(shè)計值為：M=13.82×5.152/8=45.83kN·m，剪力設(shè)計值為：V=13.82×4.85/2=33.52kN。21.一級公路上的一座橋梁，位于7度地震地區(qū)，由主橋和引橋組成。其結(jié)構(gòu)：主橋為三跨（70m+100m+70m）變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁；兩引橋各為5孔40m預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁；橋臺為埋置式肋板結(jié)構(gòu)，耳墻長度為3500mm，背墻厚度400mm；主橋與引橋和兩端的伸縮縫均為160mm。橋梁行車道凈寬15m，全寬17.5m。設(shè)計汽車荷載（作用）公路-Ⅰ級。試問，該橋按汽車荷載（作用）計算效應(yīng)時，其橫向折減系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.60B、0.67C、0.78D、1.00答案：B解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）表4.3.1-3可知，凈寬15m的行車道各適合于單、雙向4車道；根據(jù)表4.3.1-4可知，4車道的橫向折減系數(shù)取0.67，故該橋的車道折減系數(shù)應(yīng)取0.67。22.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。剪力墻的水平分布鋼筋，應(yīng)選擇（）。A、按計算配筋B、按構(gòu)造；0.10%C、按構(gòu)造；0.11%D、按構(gòu)造；0.13%答案：D解析：23.鋼筋混凝土簡支梁，混凝土強度等級為C30。縱向受力鋼筋用HRB335級，箍筋用HPB300級。梁截面為300mm×600mm，計算配筋為As＝2700.0mm2，則梁的縱向受拉鋼筋配置最合適的是（）。A、B、C、D、答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.1條第3條可知，為了保證混凝土和受力鋼筋有良好的粘結(jié)性能，梁的縱向受力鋼筋之間有凈距的要求。根據(jù)附錄A表A.0.1可知，配5Φ25時，As＝2454mm2小于計算配筋量；配5Φ28時，不能滿足凈距要求；配3Φ28+2Φ25配筋量過大。24.一地下室外墻，墻厚h，采用MU10燒結(jié)普通磚、M10水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。計算簡圖如圖4-1所示，側(cè)向土壓力設(shè)計值q=34kN／m2。承載力驗算時不考慮墻體自重，γ0=1.0。假定，不考慮上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向荷載N。試問，滿足受彎承載力驗算要求時，最小墻厚計算值h（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：計算截面寬度取1m。A、620B、750C、820D、850答案：D解析：25.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標準層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計基本地震加速為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強度等級7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。[2011年真題]2.墻肢1處在第三層時，計算表明其端部所設(shè)暗柱僅需按構(gòu)造配筋，軸壓比=0.5。試問，該墻肢端部暗柱的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應(yīng)為下列何項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、6Φ20B、6Φ18C、6Φ16D、6Φ14答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.1.2條注，墻肢1：hw/bw=2100/250=8.4>8，為一般剪力墻。根據(jù)表4.8.2，該墻肢抗震等級為二級；根據(jù)第7.1.4條第2款規(guī)定，l～2層屬于底部加強部位；根據(jù)第7.2.14條第1款規(guī)定，第三層應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；根據(jù)表7.2.15可知，二級抗震約束邊緣構(gòu)件長度：可得暗柱面積為：根據(jù)第7.2.15條第2款規(guī)定，二級抗震時約束邊緣構(gòu)件的豎向鋼筋配筋率不應(yīng)小于1%，得：且不小于6Φ14（As=923mm2）滿足最小配筋率要求；則取：{圖5}26.某現(xiàn)澆框架—核心筒高層建筑結(jié)構(gòu)，地上35層高130m，內(nèi)筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類，設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結(jié)構(gòu)的基本自振周期Tl=2.0s，周期折減系數(shù)取0.8。3.外周邊框架底層某中柱，截面700mm×700mm，混凝土強度等級C50（fc=23.1N/mm2），內(nèi)置Q345型鋼（fa=295N/mm2），地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值N=19000kN，剪跨比λ=2.4。當要求柱軸壓比μN≤0.8時，其采用的型鋼截面面積應(yīng)最接近于（）mm2。A、15000B、19500C、36000D、45720答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第11.1.4條表11.1.4可知，7度、高130m的型鋼混凝土框架的抗震等級為二級；根據(jù)第11.4.4條規(guī)定，型鋼混凝土柱軸壓比計算公式為：根據(jù)第11.4.5條第6款規(guī)定，當柱軸壓比大于0.4時，柱型鋼含鋼率不宜小于4%，該中柱含鋼率為：滿足規(guī)范要求。由此可知，D項數(shù)值最為接近。27.某鋼筋混凝土簡支梁，安全等級為二級。梁截面250mm×600mm，混凝土強度等級C30，縱向受力鋼筋均采用HRB335級鋼筋，箍筋采用HPB300級鋼筋，梁頂及梁底均配置縱向受力鋼筋，提示：相對界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。[2011年真題]1.已知：梁頂面配置了2Φ16受力鋼筋，梁底鋼筋可按需要配置。試問，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設(shè)計值M（kN·m），應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、455B、480C、519D、536答案：C解析：截面有效高度h0=（600－35）mm=565mm，ξb=0.55；當粱頂面的受壓鋼筋不變時，隨著梁底鋼筋的增大，混凝土受壓區(qū)高度隨之增加抗彎承載力也不斷提高。28.某6層框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.209，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計算。提示：使用規(guī)范《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）。3.若已知結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值FEk＝3126kN，頂部附加水平地震作用ΔF6=256kN，作用于G5處的地震作用標準值F5最接近于（）kN。A、565B、697C、756D、914答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.1條式（5.2.1-2）和（5.2.1-3）計算，作用于G5處的地震作用標準值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。29.關(guān)于材料和巖土性能的試驗值，下列敘述正確的是（）。A、材料和巖土的強度.變形模量.內(nèi)摩擦角等物理力學(xué)性能，可根據(jù)試驗.理論計算或經(jīng)驗確定B、結(jié)構(gòu)中材料性能的不定性，應(yīng)由標準試件材料性能的不定性和換算系數(shù)或函數(shù)的不定性兩部分組成C、材料性能宜采用隨機變量模型，各統(tǒng)計參數(shù)和概率分布函數(shù)，應(yīng)以試驗為基礎(chǔ)用參數(shù)估計和假設(shè)檢驗確定。檢驗的顯著水平可采用0.01D、材料強度的概率分布宜采用極值Ⅰ型分布答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》（GB50068—2001）第5.0.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)中材料性能的不定性，應(yīng)由標準試件材料性能的不定性和換算系數(shù)或函數(shù)的不定性兩部分組成。AC兩項，根據(jù)第5.0.1條規(guī)定，材料和巖土的強度、彈性模量、變形模量、壓縮模量、內(nèi)摩擦角、粘聚力等物理力學(xué)性能，應(yīng)根據(jù)有關(guān)的試驗方法標準經(jīng)試驗確定。根據(jù)第5.0.1條，材料性能宜采用隨機變量模型描述。材料性能的各種統(tǒng)計參數(shù)和概率分布函數(shù)，應(yīng)以試驗數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，運用參數(shù)估計和概率分布的假設(shè)檢驗方法確定，檢驗的顯著水平可采用0.05。D項，根據(jù)第5.0.3條規(guī)定，材料強度的概率分布宜采用正態(tài)分布或?qū)?shù)正態(tài)分布。30.某鋼筋混凝土簡支梁圖，其截面可以簡化成工字形，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB400，縱向鋼筋的保護層厚度為28mm，受拉鋼筋合力點至梁截面受拉邊緣的距離為40mm。該梁不承受地震作用，不直接承受重復(fù)荷載，安全等級為二級。[2012年真題]若該梁在荷載準永久組合下的短期剛度且該梁配置的縱向受壓鋼筋面積為縱向受拉鋼筋面積的80％。試問，該梁考慮荷載長期作用影響的剛度與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.00B、1.04C、1.19D、1.60答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.2.2條第2款規(guī)定，采用荷載準永久組合時，長期作用影響剛度具體計算如下：①求考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)：根據(jù)第7.2.5條第1款規(guī)定，當ρ'=0時，θ=2.0；當ρ'=ρ時，θ=1.6；當ρ'=0.8ρ時，內(nèi)插得：②求考慮荷載長期作用影響的剛度：根據(jù)式（7.2.2-2）計算，可得：31.關(guān)于建立承載能力極限狀態(tài)偶然組合設(shè)計表達式的原則，下列敘述不正確的是（）。A、只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合B、偶然作用的代表值不乘以分項系數(shù)C、與偶然作用同時出現(xiàn)的可變荷載，應(yīng)根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗采用適當?shù)拇碇担缃M合值等D、荷載與抗力分項系數(shù)，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗確定，應(yīng)符合專門規(guī)范的規(guī)定答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》（GB50068—2001）第7.0.2條第2款及其條文說明規(guī)定，偶然組合極限狀態(tài)設(shè)計表達式宜按下列原則確定：①只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合；②偶然作用不乘以荷載分項系數(shù)；③可變荷載可根據(jù)與偶然作用同時出現(xiàn)的可能性，采用適當?shù)拇碇担鐪视谰弥档?；④荷載與抗力分項系數(shù)值，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗確定。32.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標準值P=470kN。[2014年真題]1.假定，當?shù)踯嚍橹丶壒ぷ髦茣r，應(yīng)考慮由吊車擺動引起的橫向水平力。試問，作用于每個輪壓處的此水平力標準值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、94B、70C、47D、20答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.2.2條式（3.2.2）計算，作用于每個輪壓處的此水平力標準值為：Hk=α·Pk·max=0.1×470=47kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。33.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]3.條件同（2），并已知旋噴樁采用等邊三角形形式布置，假設(shè)單樁豎向承載力特征值為280kN，樁間土承載力折減系數(shù)β取0.3，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1.0試問，要求①層淤泥質(zhì)黏土經(jīng)處理后的復(fù)合地基承載力特征值達到120kPa，初步設(shè)計時，估算的旋噴樁合理中心距s（m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：由置換率求樁間距可參考砂石樁。A、1.8B、2.1C、2.4D、2.7答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第2款，對有粘結(jié)強度增強體復(fù)合地基應(yīng)按下式計算：代入數(shù)據(jù)可得：解得，面積置換率根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.2條第4款，砂石樁間距為：【說明】最新規(guī)范《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）已將舊規(guī)范第7.2.2條第4款的相關(guān)公式刪除。34.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側(cè)向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內(nèi)力計算結(jié)果如圖所示。2.梁的最大剪應(yīng)力值τ應(yīng)為（）N/mm2。A、35B、53C、70D、110答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.2條式（4.1.2）計算，剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩為：S=320×16×658+650×10×325=5481460mm3；則梁的最大剪應(yīng)力值為：35.某三層無筋砌體房屋（無吊車），現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓（屋）蓋，剛性方案，墻體采用MU15級蒸壓灰砂磚，M7.5級水泥砂漿砌筑，施工質(zhì)量控制等級為B級，安全等級二級。各層磚柱截面均為370mm×490mm，基礎(chǔ)埋置較深且底層地面設(shè)置剛性地坪，房屋局部剖面示意如圖所示。1.當計算底層磚柱的軸心受壓承載力時，試問，其值應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.91B、0.88C、0.83D、0.78答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條表5.1.2可知，蒸壓灰砂磚，γβ＝1.2；查表5.1.3可知，多層剛性方案，根據(jù)注3規(guī)定，獨立磚柱，H0＝1.0H；根據(jù)第5.1.3條第1款規(guī)定，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪時，H＝3.3＋0.3＋0.5＝4.1m；根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，高厚比β＝γβ×H0/h＝1.2×4100/370＝13.3；根據(jù)附錄D式（D.0.1-3）計算，M7.5級砂漿，系數(shù)α＝0.0015，則該軸心受壓磚柱的穩(wěn)定系數(shù)為：.由此可知，D項數(shù)值最為接近。36.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標準值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度γ＝19kN/m3，含水量w＝13%。擋土墻圬工材料的重度取γG＝23kN/m3，土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0°。假定擋土墻的構(gòu)造與排水措施符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.6.1條的規(guī)定。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的方法計算擋土墻的主動土壓力時，假定擋土墻墻背與填土的摩擦角δ為（）。A、0B、0.33φC、0.47φD、0.5φ答案：D解析：37.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。3.假定豎向荷載標準值F1=1206kN，F(xiàn)2=804kN，c=1800mm，b=1000mm，地基承載力特征值fa=300kPa，設(shè)計算基礎(chǔ)梁自重和基礎(chǔ)梁上的土重標準值用的平均重度=20kN/m3，地基反力可按均勻分布考慮。試確定基礎(chǔ)梁翼板的最小寬度b為（）mm。A、1000B、1095C、1200D、1300答案：B解析：已知豎向荷載的合力為：∑F=F1+F2=1206+804=2010kN，fa=300kPa，=20kN/m3，基礎(chǔ)梁長為：L=1.8+4.0+1.0=6.8m；根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，基礎(chǔ)梁翼緣寬度應(yīng)滿足：38.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到基礎(chǔ)頂面1.1m，框架抗震等級為二級，受力縱筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級，混凝土強度等級柱為C30，梁為C25。as＝as′＝40mm。若第（2）題柱底截面彎矩設(shè)計值Mbc＝1012.5kN·m，軸力設(shè)計值N＝2200kN，l0＝6.0m，則對稱配筋時柱的縱向受力鋼筋A(yù)s＝A′s為（）mm2。A、3063.0B、3095.0C、4203.0D、4866.0答案：A解析：39.某一12m跨原木豪式木屋架，屋面坡角α=26.56°。屋架幾何尺寸及桿件編號如圖4-29所示，選用紅皮云杉TC13B制作在恒載作用下上弦桿O3的內(nèi)力N=-42.21kN，上弦第三節(jié)間正中截面的彎矩設(shè)計值M=1800000N·mm，該節(jié)間上弦的原木小頭直徑為140mm。已求得計算截面處σc=2.39N/mm2，試判定在恒載作用下，上弦第三節(jié)間壓彎構(gòu)件承載力計算中的φm（考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)）與（）項數(shù)值最為接近。A、0.57B、0.52C、0.47D、0.397答案：B解析：40.某三層端部墻窗洞處立面如圖所示，窗洞寬1.20m，外縱墻上擱置長向板。板底距離上皮過梁底0.72m，板上有女兒墻。若外縱墻墻厚370mm（墻面自重標準值為7.78kN/m2），已知傳至+10.72m標高處的荷載設(shè)計值為31.3kN/m。采用MU10磚，M5混合砂漿。1.該過梁的跨中彎矩和支座剪力設(shè)計值最接近于（）項數(shù)值。A、M=6.31kN·m；V=18.31kNB、M=6.31kN·m；V=21.02kNC、M=7.51kN·m；V=21.02kND、M=9.51kN·m；V=26.5kN答案：B解析：41.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見圖?；A(chǔ)底面以下各土層的厚度、土性指標、標準貫入試驗錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按地震作用效應(yīng)組合計算時，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kN。{圖}{圖1}4.對液化土層進行砂石樁擠密處理，砂石樁的直徑取400mm，正方形布樁，要求將其孔隙比從0.90減少到0.75，則砂石樁的間距應(yīng)最接近于（）m。A、1.30B、1.50C、1.80D、2.00答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.2.2條第4款規(guī)定，按正方形布樁時，砂石樁的間距按下式進行計算：式中，s為砂石樁間距（m）；d為砂石樁直徑（m）；ξ為修正系數(shù)，當考慮振動下沉密實作用時，可取1.1～1.2；不考慮振動下沉密實作用時，可取1.0；e0為地基處理前砂土的孔隙比，可按原狀土樣試驗確定，也可根據(jù)動力或靜力觸探等對比試驗確定；e1為地基擠密后要求達到的孔隙比。故砂石樁的間距為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。42.承重墻梁在頂部荷載作用下，下列破壞形態(tài)不可能發(fā)生的是（）。A、托梁縱向鋼筋屈服而發(fā)生的正截面破壞B、墻體或托梁斜截面抗剪承載力不足而發(fā)生的斜截面破壞C、墻梁上部受壓區(qū)砌體因抗壓強度不足而發(fā)生的正截面破壞D、托梁支座上部砌體被壓碎的局部受壓破壞答案：C解析：砌體的抗壓強度大約是其抗拉強度的10倍，也遠遠大于其抗剪強度，所以一般不會因為受壓區(qū)強度不足而發(fā)生破壞。墻梁的破壞形態(tài)主要包括：①彎曲破壞，當托梁主裂縫截面的鋼筋達到屈服時，墻梁發(fā)生沿跨中垂直截面的彎曲破壞；②剪切破壞，包括斜拉破壞和斜壓破壞；③局部受壓破壞。43.一片高2m，寬3m，厚370mm的墻，如圖所示。采用普通燒結(jié)磚和M2.5砂漿砌筑。墻面承受水平荷載設(shè)計值為0.7kN/m2。1.該墻的墻底截面的彎矩設(shè)計值及剪力設(shè)計值與下列（）項數(shù)值最為接近。A、1.4kN·m；1.4kNB、1.4kN·m；4.2kNC、4.2kN·m；1.4kND、4.2kN·m；2.8kN答案：A解析：取1m寬的墻計算，并忽略自重產(chǎn)生的軸力影響，則該墻的墻底截面的彎矩設(shè)計值為：44.關(guān)于抗震設(shè)計時的構(gòu)造要求，下列敘述正確的是（）。A、抗震等級為一級的框架梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則其支座縱向受力鋼筋的最小配筋率應(yīng)為0.381%B、建造在Ⅳ類場地上房屋高度為75m的框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，8度設(shè)防，丙類建筑；采用C50混凝土，HRB335級鋼筋，則其框架角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應(yīng)為1.3%C、鉸接排架柱的箍筋加密區(qū)長度，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面D、抗震等級為一級的鉸接排架柱，其角柱柱頂箍筋加密區(qū)內(nèi)箍筋最大間距為100mm，最小直徑為8mm答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.12條第1款規(guī)定，8度設(shè)防，高度為75m的丙類建筑抗震等級為一級，故角柱的最小配筋率應(yīng)大于1.1%，由于對Ⅳ類場地較高的高層建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335級鋼筋最小配筋率加0.1%可知，該角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應(yīng)為1.3%。A項，根據(jù)表8.5.1可知，縱向受力鋼筋的最小配筋率取C項，根據(jù)第11.5.2條規(guī)定，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面以上300mm；D項，根據(jù)表11.5.2可知，角柱柱頂?shù)墓拷钭钚≈睆綉?yīng)為10mm。45.某高層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)普通辦公樓，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限50年，抗震等級一級，安全等級二級。其中五層某框架梁局部平面如圖6-1所示。進行梁截面設(shè)計時，需考慮重力荷載、水平地震作用效應(yīng)組合。A、B、C、D、答案：A解析：46.下述關(guān)于影響砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件高厚比β計算值的說法，哪一項是不對的？（）[2012年真題]A、改變墻體厚度B、改變砌筑砂漿的強度等級C、改變房屋的靜力計算方案D、調(diào)整或改變構(gòu)件支承條件答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條規(guī)定，對矩形截面，高厚比由公式可知，β與砌筑砂漿的強度等級無關(guān)。A項，h為受壓構(gòu)件的厚度，故改變墻體厚度可影響砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件高厚比β計算值；CD兩項，根據(jù)5.1.3條規(guī)定，受壓構(gòu)件的計算高度H0，應(yīng)根據(jù)房屋類別和構(gòu)件支承條件等按表5.1.3采用。47.非抗震設(shè)防地區(qū)的某工程，柱下獨立基礎(chǔ)及地質(zhì)剖面如圖5-9所示，其框架中柱A的截面尺寸為500mm×500mm，②層粉質(zhì)黏土的內(nèi)摩擦角和粘聚力標準值分別為φk=15.0°和ck=24.0kPa。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向壓力標準值為1350kN，基礎(chǔ)所承擔的彎矩及剪力均可忽略不計。試問，當柱A下獨立基礎(chǔ)的寬度b=2.7m（短邊尺寸）時，所需的基礎(chǔ)底面最小長度（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①基礎(chǔ)自重和其上土重的加權(quán)平均重度按18kN/m3取用；②土層②粉質(zhì)黏土的地基承載力特征值可根據(jù)土的抗剪強度指標確定。A、2.6B、3.2C、3.5D、3.8答案：B解析：48.某現(xiàn)澆混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，角柱為穿層柱，柱頂支承托柱轉(zhuǎn)換梁，如圖6-12所示。該穿層柱抗震等級為一級，實際高度L=10m，考慮柱端約束條件的計算長度系數(shù)μ=1.3，采用鋼管混凝土柱，鋼管鋼材采用Q345（fa=300N／mm2），外徑D=1000mm，壁厚20mm；核心混凝土強度等級C50（fc=23.1N／mm2）提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3—2010作答。②按有側(cè)移框架計算。假定，該穿層柱考慮偏心率影響的承載力折減系數(shù)，e0／rc=0.20。試問，該穿層柱軸向受壓承載力設(shè)計值（Nu）與按軸心受壓短柱計算的承載力設(shè)計值N0之比值（Nu／N0），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.32B、0.41C、0.53D、0.61答案：B解析：49.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻辦公樓，地上11層，每層層高均為3.6m，房屋高度為39.9m，抗震設(shè)防烈度為9度，設(shè)計基本加速度為0.4g，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類場地，丙類建筑。若各樓面恒載標準均為12000kN，各樓層等效活載標準值均為1800kN，屋面層恒載標準值為16000kN，屋面活載標準值為1300kN，屋面雪載標準值為1000kN，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=0.9s（已考慮非承重墻體的影響）。試問，結(jié)構(gòu)總豎向地震作用標準值與下列何項數(shù)值最接近？（）[2012年真題]A、22500B、22700C、25400D、25700答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.13條第1款規(guī)定，結(jié)構(gòu)總豎向地震作用標準值按下式計算：按以下步驟計算：50.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。開間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標準值為4.8kN/m2，屋面活荷載標準值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標準值為3.8kN/m2，活荷載標準值為2.0kN/m2，墻體自重標準值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。2.確定使用階段托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計值Q1g（kN/m）和活荷載設(shè)計值Q1p（kN/m）與下列（）組數(shù)值最為接近。A、19.60；9.24B、16.30；9.24C、19.60；6.6D、16.30；6.6答案：A解析：托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計值為：Q1g＝1.2×25×0.25×0.6＋1.2×3.8×3.3＝19.60kN/m；托梁頂面作用活荷載設(shè)計值為：Q1P＝1.4×2.0×3.3＝9.24kN/m。由此可知，A項數(shù)值最為接近。51.某工地需使用盤條供應(yīng)的鋼筋，使用前采用冷拉方法調(diào)直。試問，鋼筋采用HRB335級，調(diào)直時鋼筋的冷拉率不宜大于下列何項數(shù)值？（）[2011年真題]A、0.5％B、1％C、1.5％D、2％答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）（2011年版）第5.3.3條規(guī)定，當采用冷拉方法調(diào)直時，HRB335、HRB400及RRB400帶肋鋼筋的冷拉率不宜大于1％，HPB235光圓鋼筋的冷拉率不宜大于4％。52.某11層住宅，采用鋼框架結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻，各層層高如圖所示。抗震設(shè)防烈度為7度。{圖}2.假定屋蓋和樓蓋處重力荷載代表值均為G，與結(jié)構(gòu)總水平地震作用等效的底部剪力標準值FEk=10000kN，基本自振周期T1=1.1s。試問，頂層總水平地震作用標準值F11Ek（kN），與下列（）項數(shù)值最為接近。A、3000B、2400C、1600D、1400答案：A解析：根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99—98）第4.3.4條式（4.3.4-4）計算，頂部附加地震作用系數(shù)為：根據(jù)第4.3.4條式（4.3.4-3）計算，頂部附加地震作用為：ΔFn=δnFEk=0.15989×10000=1598.9kN；則頂層總水平地震作用標準值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。53.有一截面為240mm×490mm的組合磚柱（見圖），柱高為3.4m，柱兩端為不動鉸支座，組合砌體采用C20混凝土，MU10磚，M7.5混合砂漿，混凝土內(nèi)配鋼筋。該柱的受壓承載力設(shè)計值最接近于（）kN。A、476.54B、532.14C、542.81D、552.12答案：D解析：54.某露天環(huán)境下工地采用直徑d=150mm（小頭）的杉木桿作混凝土梁底模立柱（有切削加工），柱高2.4m，兩端鉸支。試問該立柱能承受施工荷載（主要是活載）的軸壓力（kN）與下列何項數(shù)值接近？（）A、109.0B、130.9C、145.4D、209.9答案：B解析：55.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。A、B、C、D、答案：B解析：56.一幢十層教學(xué)樓，采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為一組、Ⅱ類場地。在重力荷載代表值作用下，中間橫向框架的計算簡圖如圖所示。3.假定建筑物各層的重力荷載代表值如圖所示，且結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=1.0s。若采用底部剪力法進行地震作用計算時，結(jié)構(gòu)總水平地震作用設(shè)計值FE最接近于（）kN。A、3800B、4400C、4900D、5500答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-1及表5.1.4-2可知，地震影響系數(shù)最大值αmax=0.16和特征周期Tg=0.35s；根據(jù)第5.1.5條圖5.1.5可知，地震影響系數(shù)為：根據(jù)第5.2.1條式（5.2.1-1）計算，結(jié)構(gòu)總重力荷載代表值為：GE=10×8000=80000kN，Geq=0.85×80000=68000kN，F(xiàn)Ek=α1Geq=0.0622×68000=4230kN；則結(jié)構(gòu)總水平地震作用設(shè)計值為：FE=γEhFEk=1.3×4230=5499kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。57.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)的相關(guān)論述，何項觀點不符合相關(guān)規(guī)范、規(guī)程要求？（）[2014年真題]A、房屋高度大于60m的高層建筑，設(shè)計時應(yīng)按基本風(fēng)壓的1.1倍采用B、無論采用何種結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)的平面和豎向布置宜使結(jié)構(gòu)具有合理的剛度.質(zhì)量和承載力分布，避免因局部突變和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)而形成薄弱部位C、鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)，在水平力作用下，只要結(jié)構(gòu)的彈性等效側(cè)向剛度和重力荷載之間的關(guān)系滿足一定的限值，可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響D、抗震設(shè)計時，鋼筋混凝土柱軸壓比中的軸向壓力，采用地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值答案：A解析：考查對《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）中一些關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)相關(guān)論述的理解；【解析】A項錯誤，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.2.2條及其條文說明規(guī)定，對于高度大于60m的高層建筑，承載力設(shè)計時風(fēng)荷載計算應(yīng)按基本風(fēng)壓的1.1倍采用，對于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計，一般仍可采用基本風(fēng)壓值確定。B項正確，根據(jù)條文說明第3.1.5條規(guī)定，無論采用何種結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)的平面和豎向布置宜使結(jié)構(gòu)具有合理的剛度、質(zhì)量和承載力分布，避免因局部突變和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)而形成薄弱部位。C項正確，根據(jù)第5.4.1條及其條文說明規(guī)定，鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)，在水平力作用下，只要結(jié)構(gòu)的彈性等效側(cè)向剛度和重力荷載之間的關(guān)系滿足一定的限值，可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。D項正確，根據(jù)第6.4.2條注1規(guī)定，抗震設(shè)計時，鋼筋混凝土柱軸壓比中的軸向壓力，采用地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值。58.某冶金車間設(shè)有A8級起重機。試問，由一臺最大起重機橫向水平荷載所產(chǎn)生的撓度與起重機梁制動結(jié)構(gòu)跨度之比的容許值，應(yīng)取下列何項數(shù)值較為合適？（）[2011年真題]A、1/500B、1/1200C、1/1800D、1/2200答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄A第A.1.2條規(guī)定，冶金工廠或類似車間中設(shè)有工作級別為A7、A8級吊車的車間，其跨間每側(cè)吊車梁或吊車桁架的制動結(jié)構(gòu)，由一臺最大吊車橫向水平荷載（按荷載規(guī)范取值）所產(chǎn)生的撓度不宜超過制動結(jié)構(gòu)跨度的1/2200。59.如圖所示，某丙級建筑物有一柱下樁基礎(chǔ)，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設(shè)計直徑d=377mm，樁身有效計算長度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺頂面的荷載有豎向力設(shè)計值F，彎矩設(shè)計值M和水平剪力設(shè)計值V。承臺埋深1.5m，承臺中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。假定作用于承臺頂面的豎向力標準值F=3000kN，力矩標準值M=950kN·m，水平剪力標準值V=265kN。已知計算得樁基承臺自重和承臺上的土自重標準值G=450kN。當根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）的規(guī)定進行偏心受壓計算時，單樁所承受的最大外力標準值Qkmax最接近于（）kN。A、566B、537C、510D、481答案：A解析：60.如圖節(jié)點形式，斜向構(gòu)件與鋼管柱通過節(jié)點板連接。斜向構(gòu)件為由兩個等邊角鋼┗80×7組成的T形截面，鋼材為Q235-B·F，斜桿所受的軸心力設(shè)計值N＝±200kN。如果斜桿改成單角鋼┗110×10，它與節(jié)點板用3個C級普通螺栓相連時，那么應(yīng)選用（）公稱直徑的螺栓。A、M22B、M24C、M27D、M30答案：C解析：61.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側(cè)結(jié)構(gòu)層高相差較大且有錯層，設(shè)計時擬設(shè)置防震縫，并在縫兩側(cè)設(shè)置抗撞墻，如圖1所示。已知：該房屋抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑安全等級為二級。A棟房屋高度為21m，B棟房屋高度為27m。[2011年真題]6.已知：B棟底層邊柱KZ3截面及配筋示意如圖2-20所示，考慮地震作用組合的柱軸壓力設(shè)計值N=4120kN，該柱剪跨比λ=2.5，該柱混凝土強度等級為C40，箍筋采用HPB235級鋼筋，縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度c=30mm。如僅從抗震構(gòu)造措施方面考慮，試問，該柱選用下列何項箍筋配置（復(fù)合箍）最為恰當？（）提示：按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。為簡化計算，扣除重疊部分箍筋。A、Φ10100/200B、Φ10100C、Φ12100/200D、Φ12100答案：D解析：62.某安全等級為二級的長條形坑式設(shè)備基礎(chǔ)，高出地面500mm，設(shè)備荷載對基礎(chǔ)沒有偏心，基礎(chǔ)的外輪廓及地基土層剖面、地基土參數(shù)如圖5-1所示，地下水位在自然地面下0.5m。提示：基礎(chǔ)施工時基坑用原狀土回填，回填土重度、強度指標與原狀土相同。已知基礎(chǔ)的自重為280kN／m，基礎(chǔ)上設(shè)備自重為60kN／m，設(shè)備檢修活荷載為35kN／m。當基礎(chǔ)的抗浮穩(wěn)定性不滿足要求時，本工程擬采取對稱外挑基礎(chǔ)底板的抗浮措施。假定，基礎(chǔ)底板外挑板厚度取800mm，抗浮驗算時鋼筋混凝土的重度取23kN／m3，設(shè)備自重可作為壓重，抗浮水位取地面下0.5m。試問，為了保證基礎(chǔ)抗浮的穩(wěn)定安全系數(shù)不小于1.05，圖中虛線所示的底板外挑最小長度x（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0B、250C、500D、800答案：B解析：63.基底承受建筑物上部結(jié)構(gòu)傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標準組合為165kPa，準永久組合為150kPa；土和基礎(chǔ)的自重壓力為60kPa。已知基礎(chǔ)埋置深度為3m，基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3。3.計算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時，基礎(chǔ)底面反力應(yīng)取（）kPa。A、180B、240C、243D、250答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第4款和第3.0.6條規(guī)定，計算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時，上部結(jié)構(gòu)傳來的作用效應(yīng)和相應(yīng)的基底反力，應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，采用相應(yīng)的分項系數(shù)。取相應(yīng)于荷載標準值的基本組合180kPa，乘以1.35的分項系數(shù)，故基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值為243kPa。64.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點。假定墻后填土采用粗砂，已知其重度為18kN/m3，δ＝0，β＝0，q＝16kN/m2，Ka＝0.23，則可計算得主動土壓力Ea最接近于（）kN/m。A、83B、78C、72D、70答案：B解析：65.關(guān)于地基基礎(chǔ)及地基處理設(shè)計的以下主張：Ⅰ.采用分層總和法計算地基沉降時，各層土的壓縮模量應(yīng)按土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算選用；Ⅱ.當上部結(jié)構(gòu)按風(fēng)荷載效應(yīng)的組合進行設(shè)計時，基礎(chǔ)截面設(shè)計和地基變形驗算應(yīng)計入風(fēng)荷載的效應(yīng)；Ⅲ.對次要或臨時建筑，其地基基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按不小于1.0取用；Ⅳ.采用堆載預(yù)壓法處理地基時，排水豎井的深度應(yīng)根據(jù)建筑物對地基的穩(wěn)定性、變形要求和工期確定。對以地基抗滑穩(wěn)定性控制的工程，豎井深度至少應(yīng)超過最危險滑動面2.0m；Ⅴ.計算群樁基礎(chǔ)水平承載力時，地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值與樁頂水平位移的大小有關(guān)，當樁頂水平位移較大時，m值可適當提高。試問，針對上述主張正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ、Ⅴ正確，Ⅲ錯誤B、Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ、Ⅴ錯誤C、Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅱ、Ⅴ錯誤D、Ⅰ、Ⅲ、Ⅴ正確，Ⅱ、Ⅳ錯誤答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量（MPa），應(yīng)取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算，故Ⅰ正確；根據(jù)第3.0.5條第2款和第5款規(guī)定，計算地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面上的作用效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下作用的準永久組合，不應(yīng)計入風(fēng)荷載和地震作用，相應(yīng)的限值應(yīng)為地基變形允許值；基礎(chǔ)設(shè)計安全等級、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定采用，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)（）不應(yīng)小于1.0，故Ⅱ錯誤，Ⅲ正確；根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第5.2.6條規(guī)定，排水豎井的深度應(yīng)根據(jù)建筑物對地基的穩(wěn)定性、變形要求和工期確定，對以地基抗滑穩(wěn)定性控制的工程，豎井深度應(yīng)大于最危險滑動面2.0m，故Ⅳ正確；根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.7.5條表5.7.5注1規(guī)定，當樁頂水平位移大于表列數(shù)值或灌注樁配筋率較高（≥0.65%）時，m值應(yīng)適當降低；當預(yù)制樁的水平向位移小于10mm時，m值可適當提高，故Ⅴ錯誤。66.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為64m，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，場地類別Ⅱ類。在規(guī)定的水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層剪力墻部分承受的地震傾覆力矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的92％。下列關(guān)于框架、剪力墻抗震等級的確定何項正確？（）[2012年真題]A、框架三級.剪力墻三級B、框架二級.剪力墻二級C、框架三級.剪力墻二級D、框架二級.剪力墻三級答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.3條第1款規(guī)定，本結(jié)構(gòu)應(yīng)按剪力墻結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，且其中的框架部分應(yīng)按框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的框架進行設(shè)計；根據(jù)表3.9.3可知，剪力墻抗震等級為三級，框架抗震等級為二級。67.如圖7-10所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級荷載。計算得公路—Ⅱ級荷載在懸臂根部每米寬板條上產(chǎn)生的彎矩最接近于（）kN·m。A、－18.36B、－15.3C、－10.5D、－9.65答案：B解析：68.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示。框架梁柱采用Q345?？蚣芰航孛娌捎密堉菩弯揌600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：假定，梁截面采用焊接工字形截面H600×200×8×12，柱采用箱形截面B450×450×20，試問，下列何項說法正確？（）提示：不考慮梁軸壓比。A、框架梁柱截面板件寬厚比均符合設(shè)計規(guī)定B、框架梁柱截面板件寬厚比均不符合設(shè)計規(guī)定C、框架梁截面板件寬厚比不符合設(shè)計規(guī)定D、框架柱截面板件寬厚比不符合設(shè)計規(guī)定答案：C解析：69.如圖所示，某丙級建筑物有一柱下樁基礎(chǔ)，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設(shè)計直徑d=377mm，樁身有效計算長度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺頂面的荷載有豎向力設(shè)計值F，彎矩設(shè)計值M和水平剪力設(shè)計值V。承臺埋深1.5m，承臺中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。已知粉質(zhì)黏土、粉土和黏性土的樁側(cè)阻力特征值qsia分別為24kPa、16kPa和28kPa，黏性土的樁端端阻力特征值qpa為900kPa。初步設(shè)計時根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）的規(guī)定進行計算，試確定單樁豎向承載力特征值Ra最接近于（）kN。A、369.7B、419.8C、503.7D、585.79答案：B解析：70.1.樓層挑梁下砌體的局部受壓承載力驗算時，試問，公式N1(kN)≤ηγfA1（kN）的左右端項，與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：砌體的抗壓強度設(shè)計值不考慮強度調(diào)整系數(shù)γa的影響。A、120＜200B、100＜200C、120＜170D、100＜170答案：A解析：71.某多層現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，設(shè)兩層地下車庫，局部地下一層外墻內(nèi)移，如圖2-22所示。已知：室內(nèi)環(huán)境類別為一類，室外環(huán)境類別為二b類，混凝土強度等級均為C30。A、46B、53C、63D、66答案：D解析：72.某鋼筋混凝土梁，同時承受彎矩、剪力和扭矩的作用，不考慮抗震設(shè)計。梁截面為400mm×500mm，混凝土強度等級C30，梁內(nèi)配置四肢箍筋，箍筋采用HPB300級鋼筋。經(jīng)計算，Astl/s=0.65mm，Asv/s=2.15mm，其中，Astl為受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積，Asv為受剪承載力所需的箍筋截面面積，s為沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距。試問，至少選用下列何項箍筋配置才能滿足計算要求？（）[2011年真題]A、Φ8100B、Φ10100C、Φ12100D、Φ14100答案：C解析：受剪扭所需的總箍筋面積為：2Astl+Asv。如果配置的箍筋肢數(shù)較多，剪扭構(gòu)件中還應(yīng)滿足沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積不小于Astl。根據(jù)題中所給選項信息，按照四肢箍、箍筋間距為100mm進行計算：①抗扭和抗剪所需的總箍筋面積為：Asv，t=（0.65×100×2+2.15×100）mm2=345mm2；②單肢箍筋面積為：Asv，tl=345/4mm2=86.25mm2；③外圈單肢抗扭箍筋截面為：Astl=0.65×100mm2=65mm2；max（Asv，tl，Astl）=86.25mm2；因此，單肢箍筋面積至少應(yīng)取86.25mm2。經(jīng)比較，選用Φ12，Asvl=113mm2。73.某吊車梁支座最大剪力設(shè)計值V=1005kN，采用突緣支座，剪切邊的支座加勁肋為-400×20，梁腹板為-1300×12，采用Q235C鋼材、E4315型焊條，當端部支承加勁肋作為軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性驗算時，暫不計入繞對稱軸彎扭效應(yīng)的換算長細比，則其穩(wěn)定性強度計算數(shù)值為（）N/mm2。A、100.2B、110.2C、115.7D、127.3答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.7條規(guī)定，A=400×20＋15×12×12=10160mm2，則線剛度為：74.某20層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，某層層高3.5m，樓板自外圍豎向構(gòu)件外挑，多遇水平地震標準值作用下，樓層平面位移如圖6-10所示。該層層間位移采用各振型位移的CQC組合值，見表6-4；整體分析時采用剛性樓蓋假定，在振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力作用下樓層層間位移，見表6-5。試問，該樓層扭轉(zhuǎn)位移比控制值驗算時，其扭轉(zhuǎn)位移比應(yīng)取下列哪組數(shù)值？（）△uA——同一側(cè)樓層角點（挑板）處最大層間位移；△uB——同一側(cè)樓層角點處豎向構(gòu)件最大層間位移；△uC——同一側(cè)樓層角點（挑板）處最小層間位移；△uD——同一側(cè)樓層角點處豎向構(gòu)件最小層間位移；△uE——樓層所有豎向構(gòu)件平均層間位移。A、1.25B、1.28C、1.31D、1.36答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第3.4.5條及其條文說明規(guī)定，扭轉(zhuǎn)位移比計算時，樓層的位移可取“規(guī)定水平力”計算，“規(guī)定水平力”一般可采用振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力，并考慮偶然偏心。扭轉(zhuǎn)位移比計算時元考慮雙向地震作用的要求。層間位移取樓層豎向構(gòu)件的最大、最小層間位移。樓層平均層間位移，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）條文說明第3.4.3條規(guī)定，應(yīng)取兩端豎向構(gòu)件最大、最小位移的平均值，不能取樓層所有豎向構(gòu)件層間位移的平均值，以免由于豎向構(gòu)件不均勻布置可能造成的偏差。因此，樓層最大層間位移取：3.4mm，最小值為1.9mm，樓層平均層間位移取：（3.4+1.9）/2=2.65mm，樓層位移比：3.4/2.65=1.28。75.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標準值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標準值Gk＝115kN?；A(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。已知地基承載力特征值fak＝140kPa，假定按分層總和法求得的地基沉降量s′＝31mm，基礎(chǔ)底面處的附加壓力標準值p0＝103kPa，該地基沉降計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值＝6.7MPa，則該地基的最終沉降量s最接近于（）mm。A、22.6B、26.5C、32.2D、35.0答案：A解析：76.按下列條件確定。圖為某辦公樓底層局部承重橫墻的示意圖。墻體厚240mm，橫墻間距6m，采用Mu10普通磚、M5混合砂漿砌筑。假設(shè)該橫墻有窗洞900mm×900mm。有洞口墻允許高厚比的修正系數(shù)μ2與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.84B、0.90C、1.00D、1.20答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第6.1.4條第2款規(guī)定，因900mm＜1/5×（4500＋300）=960mm，故取有門窗洞口墻允許高厚比的修正系數(shù)μ2=1。由此可知，C項數(shù)值最為接近。77.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點。假定δ＝0，已計算出墻頂面處的土壓力強度σ1＝3.8kN/m2，墻底面處的土壓力強度σ2＝27.83kN/m2，主動土壓力Ea＝79kN/m。則可計算得主動土壓力Ea作用點距離擋土墻底面的高度z最接近于（）m。A、1.6B、1.9C、2.2D、2.5答案：B解析：78.某簡支梁采用熱軋普通工字鋼，型號I36a（Wx=878cm3），跨度為5m。梁上翼緣作用有均布荷載設(shè)計值q=36kN/m（包括自重），則梁的彎曲應(yīng)力σ最接近（）N/mm2。A、115B、122C、128D、133答案：B解析：79.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計值為Nu。[2014年真題]7.假定，墊塊上N0及Nl合力的偏心距e=96mm，砌體局部抗壓強度提高系數(shù)γ=1.5。試問，剛性墊塊下砌體的局部受壓承載力φγ1fAb（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、220B、260C、320D、380答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.5條第1款計算。由于β≤3.0，e／h=96／480=0.20，查附錄D表D.0.1-1可得，墊塊上N0與Nl合力的影響系數(shù)：φ=0.68。墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)：γ1=0.8γ=0.8×1.50=1.20>1.0，f=1.89MPa。墊塊面積為：Ab=480×360=172800mm2。所以剛性墊塊下砌體的局部受壓承載力：φγ1fAb=0.68×1.2×1.89×172.8×103=266500N=266.5kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。80.某框架結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土辦公樓，安全等級為二級，梁板布置如圖所示?？蚣艿目拐鸬燃墳槿?，混凝土強度等級為C30，梁板均采用HRB400級鋼筋。板面恒載標準值5.0kN／m2（含板自重），活荷載標準值2.0kN／m2，梁上恒荷載標準值10.0kN／m（含梁及梁上墻自重）。[2014年真題]假定，框架梁KL2的截面尺寸為350mm×800mm，框架支座截面處頂面實配鋼筋為12Φ25，底面實配鋼筋為4Φ25。試問，梁端箍筋配置選用下列何項才能符合規(guī)范的最低構(gòu)造要求？（）A、Φ8150（4）B、Φ8100（4）C、Φ10150（4）D、Φ10100（4）答案：C解析：梁端縱向受拉鋼筋的配筋率：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.3.6條第3款表11.3.6-2可得，箍筋的最小直徑應(yīng)取Φ10，最大間距取8×25=200mm，800／4=200mm和150mm的最小值，取Φ10150（4）。由此可知，C項才能符合規(guī)范的最低構(gòu)造要求。81.有一雜填土地基建筑場地，該土層無地下水，擬采用灰土擠密樁進行地基處理。已知地基擠密前土的平均干