地上高大模板施工計(jì)算書(shū)和相關(guān)圖紙

14.11#樓高支模盤(pán)扣式樓板模板支架計(jì)算書(shū) 114.22-3#樓高支模盤(pán)扣式梁底模板支架計(jì)算書(shū) 1114.32-3#樓高支模盤(pán)扣式梁側(cè)模板計(jì)算書(shū) 2214.11#樓高支模盤(pán)扣式樓板模板支架計(jì)算書(shū)依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計(jì)算參數(shù):立桿鋼管選擇Q345,強(qiáng)度為300N/mm2水平桿鋼管選擇Q235,強(qiáng)度為205N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為8.7m，立桿的縱距b=1.20m，立桿的橫距l(xiāng)=1.20m，腳手架步距h=1.50m，頂層水平桿步距h'=1.00m。立桿鋼管選擇：φ48.00×3.20mm橫桿鋼管選擇：φ48.00×2.50mm面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×70.mm木方，間距250mm，木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管φ48×2.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2，施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.00kN/m2，堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值1.00kN/m2。圖盤(pán)扣式樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.10×0.16+0.30)+1.40×3.00=9.379kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.10×0.16+0.7×1.40×3.00=8.362kN/m2由于可變荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.40鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.100×0.160×1.200+0.300×1.200=5.179kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(0.000+3.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=28.80cm3；截面慣性矩I=17.28cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.100×(1.20×5.179+1.40×3.600)×0.250×0.250=0.070kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.070×1000×1000/28800=2.442N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.179+1.40×3.600)×0.250=1.688kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×1688.0/(2×1200.000×12.000)=0.176N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×5.179×2504/(100×9000×172800)=0.088mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、支撐次龍骨的計(jì)算次龍骨按照均布荷載計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.160×0.250=1.004kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.250=0.075kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(3.000+0.000)×0.250=0.750kN/m靜荷載q1=1.20×1.004+1.20×0.075=1.295kN/m活荷載q2=1.40×0.750=1.050kN/m計(jì)算單元內(nèi)的次龍骨集中力為(1.050+1.295)×1.200=2.814kN2.次龍骨的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=2.814/1.200=2.345kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.35×1.20×1.20=0.338kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×2.345×1.200=1.688kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.345×1.200=3.095kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面慣性矩I=142.92cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×0.338×106/40833.3=8.27N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.00×1688.26/(2×50.00×70.00)=0.724N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過(guò)變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.079kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.079×1200.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.178mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時(shí)取250),滿足要求!三、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取次龍骨的支座力P=3.095kN均布荷載取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=1.821kN.m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座力F=16.439kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=1.947mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8.50cm3；截面慣性矩I=20.39cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.00×1.821×106/8496.0=204.13N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=1.947mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.101×8.700=0.880kN鋼管的自重計(jì)算參照《盤(pán)扣式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.160×1.200×1.200=5.783kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=(NG1+NG2)=7.095kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(3.000+0.000)×1.200×1.200=4.320kN3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=14.56kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=300.00N/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《盤(pán)扣式規(guī)范》2010，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.20m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:σ=1.00×14562/(0.387×450.4)=83.474N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0.650×0.138=0.027kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.20m；lb——立桿橫向間距，1.20m；Nw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.40×0.6×0.027×1.200×1.500×1.500/10=0.006kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.027×8.7×1.20×(0.5×8.7+0.60)=1.391kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.391/12.80)=0.058kN立桿Nw=1.200×7.095+1.400×4.320+1.40×0.6×0.058=14.610kN立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:σ=1.00×(14610/(0.387×450.4)+6000/4732)=85.042N/mm2,考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!六、盤(pán)扣式模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤(pán)扣式模板支架應(yīng)進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值。抗傾覆力矩：MR=12.8002×1.200×(0.611+0.300)+2×(1.000×12.800×1.200)×12.800/2=375.700kN.m傾覆力矩：MT=3×1.000×1.391=4.172kN.m盤(pán)扣支架整體抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！盤(pán)扣式樓板模板支架計(jì)算滿足要求！14.22-3#樓高支模盤(pán)扣式梁底模板支架計(jì)算書(shū)依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計(jì)算參數(shù):盤(pán)扣式腳手架立桿鋼管強(qiáng)度為300N/mm2，水平桿鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為8.7m，梁截面B×D=600mm×1400mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.90m，腳手架步距h=1.50m，腳手架頂層水平桿步距h'=1.00m，立桿鋼管選擇：φ48.0×3.2mm橫桿鋼管選擇：φ48.0×2.5mm梁底增加4道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底次龍骨選用方鋼管:50×50×3mm梁底支撐頂托梁長(zhǎng)度0.60m。梁頂托采用雙鋼管φ48×2.8mm。梁底按照均勻布置承重桿4根計(jì)算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值4.00kN/m2,振搗混凝土均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2，堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2?？奂?jì)算折減系數(shù)取1.00。盤(pán)扣式梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×1.40+0.50)+1.40×4.00=49.040kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.50×1.40+0.7×1.40×4.00=52.115kN/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取0.7×1.40=0.98鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.400×0.900=32.130kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×1.400+0.600)/0.600=2.550kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(4.000+0.000)×0.600×0.900=2.160kN均布荷載q=1.35×32.130+1.35×2.550=46.818kN/m集中荷載P=0.98×2.160=2.117kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=21.60cm3；截面慣性矩I=12.96cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=3.587kNN2=11.517kNN3=11.517kNN4=3.587kN最大彎矩M=0.219kN.m最大變形V=0.009mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=M/W=0.219×1000×1000/21600=11.153N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3Q/2bh=3×5776.0/(2×900.000×12.000)=0.882N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=0.009mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計(jì)算（一）梁底龍骨計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=11.517/0.900=12.797kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×12.80×0.90×0.90=1.037kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×12.797×0.900=6.910kN最大支座力N=1.1ql=1.1×12.797×0.900=12.669kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=8.34cm3；截面慣性矩I=20.85cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=γ0M/W=1.10×1.037×106/8339.7=136.72N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1.10×6910.27/(2×50.00×50.00)=4.561N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過(guò)變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=8.477kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.477×900.04/(100×206000.00×208492.0)=0.877mm龍骨的最大撓度小于900.0/400(木方時(shí)取250),滿足要求!托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.084kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.000kN.m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座力F=11.536kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=0.000mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8.50cm3；截面慣性矩I=20.39cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=M/W=0.000×106/8496.0=0.00N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.000mm頂托梁的最大撓度小于200.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：頂托梁的最大支座力N1=11.536kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.721=0.973kNN=11.536+0.973=12.509kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=300.00N/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《盤(pán)扣式規(guī)范》2010，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=h''+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.20m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.353,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:σ=1.10×12509/(0.387×450.4)=78.877N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，0.90m；lb——立桿橫向間距，0.60m；Nw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.98×0.6×0.461×0.900×1.500×1.500/10=0.055kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計(jì)算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN.m)，由公式計(jì)算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計(jì)算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.461×8.7×0.90×(0.5×8.7+0.80)=18.582kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(18.582/22.80)=0.435kN立桿Nw=1.350×11.536+0.980×0.721+0.98×0.6×0.435=12.764kN立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:σ=1.10×(12764/(0.387×450.4)+55000/4732)=91.958N/mm2,考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!四、梁模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤(pán)扣式模板支架應(yīng)進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值?？箖A覆力矩MR=22.8002×0.900×(1.335+0.500)+2×(0.000×22.800×0.900)×22.800/2=858.550kN.m傾覆力矩MT=3×1.100×18.582=61.319kN.m盤(pán)扣支架整體抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！盤(pán)扣式梁底模板支架計(jì)算滿足要求！14.32-3#樓高支模盤(pán)扣式梁側(cè)模板計(jì)算書(shū)依據(jù)規(guī)范：《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度600mm，高度1500mm，兩側(cè)樓板厚度0mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨布置6道，內(nèi)龍骨采用50.×70.mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×2.8mm。對(duì)拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距200+433+433mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。木方剪切強(qiáng)度1.7N/mm2，抗彎強(qiáng)度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。當(dāng)澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時(shí)，新澆混凝土側(cè)壓力按公式2計(jì)算；其他情況按兩個(gè)公式計(jì)算，取較小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=27.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)1.00，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值:F1=1.00×27.000=27.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)1.00，振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.50m。荷載計(jì)算值q=1.30×27.000×0.500+1.50×4.000×0.500=20.550kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=12.00cm3；截面慣性矩I=7.20cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：變形計(jì)算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=2.434kNN2=6.976kNN3=6.003kNN4=6.003kNN5=6.976kNN6=2.434kN最大彎矩M=0.194kN.m最大變形V=1.090mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=M/W=0.194×1000×1000/12000=16.167N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3Q/2bh=3×3731.0/(2×500.000×12.000)=0.933N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值v=1.090mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載q=1.2×0.3