GBT 7308-2008 滾動軸承 有法蘭或無法蘭薄壁軸瓦公差、結(jié)構(gòu)要素和檢驗方法

滑動軸承有法蘭或無法蘭薄壁軸瓦公差、結(jié)構(gòu)要素和檢驗方法Plainbearings—Thin-wall 將原GB/T3162—1991、GB/T7308—1987合并為一個標準 對直徑<160mm的軸瓦，增加了壁厚規(guī)格——增加了5.4內(nèi)容。本標準自實施之日起代替GB/T3162—1991、GB/T本標準的附錄A是規(guī)范性附錄。I1滑動軸承有法蘭或無法蘭薄壁軸瓦本標準規(guī)定了外徑D。至250mm整體式薄壁法蘭軸瓦和外徑D。至500mm無法蘭薄壁軸瓦的公下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有GB/T10447滑動軸承半圓止推墊圈要素和公差(GB/T10447—2008,ISO6526:1983,GB/T10610產(chǎn)品幾何技術規(guī)范表面結(jié)構(gòu)輪廓法評定表面結(jié)構(gòu)的規(guī)則和方法(GB/T10610一見圖1、圖2和表1。圖1無法蘭軸瓦(帶有自由彈張量)圖2有法蘭軸瓦(整體式或組合式，無自由彈張量)23軸瓦橫截面的有效距離(計算值)軸瓦寬度(無法蘭)外倒角內(nèi)倒角軸瓦公稱內(nèi)徑(軸承孔)FNNh高出度(壓縮量、超出量),h=h?+h?(檢驗方法B)p自由彈張量u軸承座直徑按H6公差等級制造。因此，軸瓦外徑應按加大尺寸選配以確保其在軸承座孔徑中有在軸承座由高膨脹系數(shù)材料制造或涉及軸承座尺寸剛度之類的其他因素的情以不采用H6,但必須按6級公差進行生產(chǎn)。徑測量。這一周長等于檢驗?？椎闹荛L和計及在給定檢驗載荷下每個對口面的表2中列出的高出度公差，適用于對口面進行加工的軸瓦。不同的材料和軸承座結(jié)構(gòu)需要不同的安裝過盈。因此僅給出表2列出的公差。表2適用于有或沒有法蘭軸瓦的尺寸、公差和極限偏差座寬高出度瓦背h>≤ 2 000一0.0500230一0.050一0.30一0.050一0.12士10一0.0223000一0.0700345000一0.0700450000一0.204560000一0.205680一0.568080b表面粗糙度按照GB/T10610規(guī)定的方法評定。c帶電鍍減摩層的軸瓦表面粗糙度測量，可能會因測量裝置的探針將軟合金層劃傷而不夠安全。e極限偏差不應加大。f見第6章，圖18及圖19,電鍍減摩層之后不再加工，對口面的軸瓦高出度公差應增加0.01mm。g對于大型軸瓦，往往使用較厚的電鍍減摩層并需要進行另外的加工。在這種情況下，采用滑動表面無電鍍減摩層的公差。h檢驗按7.1和7.2.45給出壁厚的公差。有或沒有電鍍減摩層的軸瓦公差以及瓦背表面和滑動表面的粗糙度見表2。軸瓦壁厚公差取決于軸承孔是需要最后加工(即“加工狀態(tài)”)還是軸承孔電鍍后不再進一步加工圖3及圖4)。圖4在不同角度的軸瓦壁厚舉例軸瓦寬度和法蘭間距的公稱尺寸取決于應用方式，通常比率是B?(B?)/D?≤0.5。表2給出了軸瓦如果上瓦和下瓦結(jié)構(gòu)相同，通常同一片軸瓦的兩個法蘭必須具有在表2確定的公差范圍之內(nèi)的相經(jīng)用戶和制造商協(xié)商一致后，某些其他公差照例可以接受(見第7章)。GB/T7308—2008/ISO3影響。由于這些細節(jié)不是在本標準中規(guī)定的，要規(guī)定自由彈張量是不可能的。自由彈張量在所有情況下都必須是正的。內(nèi)燃機在正常情況下使用之后，軸瓦應保留足夠的自由彈張量以使之重裝。實際的自由彈張量應由用戶同制造商協(xié)商。5結(jié)構(gòu)要素尺寸由協(xié)商確定，公差由表3、表4給出。5.1定位唇及其定位槽定位唇及其定位槽見圖5、圖6及圖7。b?≥1.5×s?,但不小于3mm。圖5無法蘭軸瓦的定位唇圖6有法蘭軸瓦的定位唇a見圖4或圖5。圖7軸承座上的定位槽675.2削薄量和倒角通常在軸瓦(有或沒有法蘭)兩邊沿整個寬度進行對口面處的內(nèi)孔削薄。作為建議尺寸as約為內(nèi)徑D?的1/10,但這一尺寸的實際值應根據(jù)用途并由用戶同制造商協(xié)商(見圖8)。無法蘭軸瓦兩端應有倒角(見圖9)。止推法蘭的兩對口面(見圖10,剖面A—A)以及止推法蘭滑動表面的邊緣(見圖10,局部放大圖X)應進行削薄。尺寸和極限偏差見表3。圖8軸承孔削薄圖10有法蘭軸瓦的削薄(結(jié)構(gòu)方案由制造商選擇)士200>≤328335.3法蘭和徑向部分的過渡圖11表示出過渡區(qū)的典型示例，實際形式通常取決于制造方法和軸瓦壁厚與法蘭厚度之比值。徑向部分和法蘭之間的過渡應按照尺寸ag,以防止造成破壞。過渡的幾何形狀應根據(jù)軸的形式，以防止同軸的內(nèi)圓角半徑和軸承座內(nèi)孔相碰。圖12表示組合式法蘭軸瓦的軸瓦和法蘭之間過渡范圍的示例。該圖表示用于組合式法蘭軸瓦的附加法蘭之過渡區(qū)域的最大實體優(yōu)選尺寸。圖11法蘭與徑向部分過渡方式圖12組合式法蘭軸瓦法蘭與軸瓦之間的過渡型式895.4組合式法蘭的扇形鑲嵌槽這種結(jié)構(gòu)用以改善材料的應用，同時應當指出這是非強制性的，見圖13。圖13組合式止推法蘭上的扇形鑲嵌槽5.5油槽和油孔優(yōu)先選用的徑向部分油槽型式見圖14。法蘭止推面上的油槽或油穴最好加工至軸承合金層以內(nèi)的鋼背，且一般規(guī)定用于止推法蘭的外徑D?≤160mm。超過這一尺寸的可規(guī)定其他油槽或油穴型式。油孔可以是鉆孔或沖孔，這兩種情況下的油孔尖棱都必須去除毛刺，但在向油槽過渡部分的除外。如果要規(guī)定倒角，其型式由制造商選取。在滑動表面上需要倒角。圖14油槽類型圖15油槽和油孔的位置A—A圖16法蘭止推面上的油槽型式B—BA—A圖17法蘭止推面上的公差和極限偏差表4結(jié)構(gòu)要素的公差和極限偏差公差和極限偏差>≤0000000000000000一0.1000200一0.4000000020000000一0.02000000S000一0.0200公差和極限偏差>≤I000000000000000000000000000000016用于測定周長的檢驗數(shù)據(jù)6.1檢驗載荷F計算在具有內(nèi)徑dcn(通常等于最大座孔直徑)的檢驗模中，用以測定鋼背軸瓦的高出度而施加于每個對口面的檢驗載荷F(N),計算如下：F=100×A(圓整到500N,但最大極限為100000N)軸瓦的橫截面有效面積Au(計算值)(mm2),按公式(1)～公式(3)計算：Aa?=(B?或B?)×s?適用于鋼背/鉛基合金和鋼背/錫基合金 (1)Au=(B?或B?)×(s?+s?/2)適用于鋼背/銅基合金 (2)Aa?=(B?或B?)×(s?+s?/3)適用于鋼背/鋁基合金 (3)油槽造成的橫截面有效面積的減小，隨其制造的型式、位置和類型而定。如果面積減小量大于10%,在計算中就應計及。6.2檢驗方法A當采用檢驗方法A時，應根據(jù)TB/T2958的規(guī)定在圖紙上用下圖予以表示。圖18檢驗方法A舉例，檢驗力F=6000N6.3檢驗方法B當采用檢驗方法B時，應根據(jù)TB/T2958的規(guī)定在圖紙上用下圖予以表示。7用以測定有法蘭軸瓦軸向?qū)挾菳?的檢驗數(shù)據(jù)檢驗方法和檢驗載荷(如果有)應由制造商同用戶商定。7.1自由狀態(tài)下的軸瓦寬度檢驗如圖20所示，用一只量規(guī)插入一件整體式或組合式法蘭軸瓦的法蘭之間，軸瓦必須能在兩固定平板之間自由通過。圖20用于整體式或組合式法蘭軸瓦自由狀態(tài)下的標準檢驗GB/T7308—2008/7.2在壓力下的軸向?qū)挾葯z驗如圖21所示，用一只量規(guī)插入一件組合式法蘭軸瓦的法蘭開檔之間，在軸向力Fα壓緊下檢驗軸瓦的軸向?qū)挾?。檢驗裝置圖例(規(guī)范性附錄)計算示例設計給定的數(shù)據(jù)：BL=0.012mm,UL=0.004mms?BL≈2.254mm(圓整值)s?n≈2.258mm(圓整值)[2]JB/T7925.1滑動軸承單層軸承減摩合金的硬度檢驗方法(JB/T7925.1—1995,neqISO4384-2)