高大模板支設施工計算書

10.1500mm*1000mm梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 110.2550mm*1100mm梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 1410.3400mm*1900mm梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 2610.4500mm*1000mm梁側(cè)模板（扣件式）計算書 3910.5550mm*1100mm梁側(cè)模板（扣件式）計算書 4710.6400mm*1900mm梁側(cè)模板（扣件式）計算書 5410.1500mm*1000mm梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱500mm*1000mm混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000模板支架高度H(m)4.1模板支架橫向長度B(m)20.1模板支架縱向長度L(m)39.2支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.4ωk=ω0μzμst=0.04地區(qū)濟寧市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)4.1風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.678支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板體系設計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)367,533梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距167每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×3]×1＝37.78kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×33.28×0.1672+0.117×4.5×0.1672＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/28166.667＝3.801N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×166.6674/(100×5400×183083.333)＝0.135mm≤[ν]＝L/400＝166.667/400＝0.417mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×33.28×0.167+0.45×4.5×0.167＝2.556kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×33.28×0.167+1.2×4.5×0.167＝7.001kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.167＝1.707kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.167＝4.693kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.556/1＝2.556kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.001,7.001]/1=7.001kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.556/1＝2.556kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1-0.25)=0.488kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1-0.25)=0.488kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.45-0.5/2)/2=1.331kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.5/2)/2=1.331kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.556+0.043+0.488+1.331=4.418kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.001+0.043=7.045kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.556+0.043+0.488+1.331=4.418kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.418,7.045,4.418]=7.045kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.707/1＝1.707kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.693,4.693]/1=4.693kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=1.707/1＝1.707kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1-0.25)=0.375kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1-0.25)=0.375kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.5/2)/2=0.678kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.5/2)/2=0.678kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.707+0.033+0.375+0.678=2.793kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.693+0.033=4.727kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.707+0.033+0.375+0.678=2.793kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.793,4.727,2.793]=4.727kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.045×0.92，0.5×7.045×0.22]＝0.713kN·mσ=Mmax/W=0.713×106/53333=13.375N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.045×0.9，7.045×0.2]＝3.963kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.963×1000/(2×50×80)＝1.486N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.727×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.81mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.727×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.047mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.045×0.9,0.375×7.045×0.9+7.045×0.2]=7.926kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.97kN,R2=7.926kN,R3=7.926kN,R4=4.97kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.727×0.9,0.375×4.727×0.9+4.727×0.2]=5.318kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.142kN,R2'=5.318kN,R3'=5.318kN,R4'=3.142kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.339×106/4120=82.402N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.273kNτmax=2Vmax/A=2×3.273×1000/384＝17.045N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.103mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.697kN，R2=11.199kN，R3=11.199kN，R4=1.697kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.697,1.697]＝1.697kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.199kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接否剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.344非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.951立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.344×(750+2×200)=2696mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.951×1500=2926mmλ=max[l01，l02]/i=2926/16=182.875≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.344×(750+2×200)=3113mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.951×1500=3380mmλ=max[l01，l02]/i=3380/16=211.25查表得：φ＝0.1632、風荷載計算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝1.697kN，R2＝11.199kN，R3＝11.199kN，R4＝1.697kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9=6.587kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9=6.587kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1×1.3×0.15×(4.1-1)＝max[1.697+6.587，11.199，11.199，1.697+6.587]+0.604＝11.811kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝11811.255/(0.163×384)+0.007×106/4120＝190.401N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進行剛性連接。在無結(jié)構(gòu)柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=4.1/20.1=0.204≤2滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.678=0.61kN/m：風荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.12×0.61+4.1×0.326=6.465kN.m參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020，第5.3.13條B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=20.12×0.9×[0.15×4.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20.1/2=477.978kN.m≥3γ0MTk=3×1×6.465=19.394kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)500混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.154混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.115立桿墊板長a(mm)100立桿墊板寬b(mm)100F1=N=11.811kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=480mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×2320×480/1000=869.165kN≥F1=11.811kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=11.811kN滿足要求！10.2550mm*1100mm梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱500mm*1000mm混凝土梁截面尺寸(mm×mm)550×1100模板支架高度H(m)4.1模板支架橫向長度B(m)20.1模板支架縱向長度L(m)39.2梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.4ωk=ω0μzμst=0.04地區(qū)濟寧市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)4.1風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.678支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板體系設計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)358,542梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距138每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.5×3]×1＝41.095kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝36.595kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)]×1＝28.15kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×36.595×0.1382+0.121×4.5×0.1382＝0.084kN·mσ＝Mmax/W＝0.084×106/28166.667＝2.994N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×28.15×137.54/(100×5400×183083.333)＝0.064mm≤[ν]＝L/400＝137.5/400＝0.344mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×36.595×0.138+0.446×4.5×0.138＝2.253kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×36.595×0.138+1.223×4.5×0.138＝6.508kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×36.595×0.138+1.142×4.5×0.138＝5.376kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×28.15×0.138＝1.521kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×28.15×0.138＝4.424kNR3'=0.928q2L=0.928×28.15×0.138＝3.592kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.253/1＝2.253kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.508,5.376,6.508]/1=6.508kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.253/1＝2.253kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.55/4=0.036kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.1-0.25)=0.552kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.1-0.25)=0.552kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.45-0.55/2)/2=1.164kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.55/2)/2=1.164kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.253+0.036+0.552+1.164=4.006kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=6.508+0.036=6.544kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.253+0.036+0.552+1.164=4.006kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.006,6.544,4.006]=6.544kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.521/1＝1.521kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.424,3.592,4.424]/1=4.424kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.521/1＝1.521kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.55/4=0.027kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.1-0.25)=0.425kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.1-0.25)=0.425kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.55/2)/2=0.593kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.55/2)/2=0.593kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.521+0.027+0.425+0.593=2.566kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.424+0.027=4.452kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.521+0.027+0.425+0.593=2.566kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.566,4.452,2.566]=4.452kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.544×0.92，0.5×6.544×0.22]＝0.663kN·mσ=Mmax/W=0.663×106/53333=12.423N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.544×0.9，6.544×0.2]＝3.681kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.681×1000/(2×50×80)＝1.38N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.452×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.763mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.452×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.045mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.544×0.9,0.375×6.544×0.9+6.544×0.2]=7.362kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.507kN,R2=7.362kN,R3=6.088kN,R4=7.362kN,R5=4.507kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.452×0.9,0.375×4.452×0.9+4.452×0.2]=5.008kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.887kN,R2'=5.008kN,R3'=4.071kN,R4'=5.008kN,R5'=2.887kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.385×106/4120=93.441N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝9.706kNτmax=2Vmax/A=2×9.706×1000/384＝50.554N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.123mm≤[ν]＝L/400＝358/400＝0.895mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=2.163kN，R2=12.75kN，R3=12.75kN，R4=2.163kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[2.163,2.163]＝2.163kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.75kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接否剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.344非頂部立桿計算長度系數(shù)μ22.292立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.344×(750+2×200)=2696mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.292×1200=2750mmλ=max[l01，l02]/i=2750/16=171.875≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.344×(750+2×200)=3113mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.292×1200=3177mmλ=max[l01，l02]/i=3177/16=198.562查表得：φ＝0.1842、風荷載計算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.044×0.9×1.22/10)＝0.005kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝2.163kN，R2＝12.75kN，R3＝12.75kN，R4＝2.163kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.55/2)/2×0.9=6.438kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.55/2)/2×0.9=6.438kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1×1.3×0.15×(4.1-1.1)＝max[2.163+6.438，12.75，12.75，2.163+6.438]+0.585＝13.341kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13341.007/(0.184×384)+0.005×106/4120＝190.03N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進行剛性連接。在無結(jié)構(gòu)柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=4.1/20.1=0.204≤2滿足要求！十、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)500混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.154混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.115立桿墊板長a(mm)100立桿墊板寬b(mm)100F1=N=13.341kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=480mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×2320×480/1000=869.165kN≥F1=13.341kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=13.341kN滿足要求！10.3400mm*1900mm梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱500mm*1000mm混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1900模板支架高度H(m)4.1模板支架橫向長度B(m)20.1模板支架縱向長度L(m)39.2梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.4ωk=ω0μzμst=0.04地區(qū)濟寧市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)4.1風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.678支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板體系設計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)383,517梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距133每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.5×3]×1＝74.377kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝69.427kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×69.427×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.134kN·mσ＝Mmax/W＝0.134×106/24000＝5.572N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×48.55×133.3334/(100×5400×144000)＝0.134mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×69.427×0.133+0.45×4.95×0.133＝4kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×69.427×0.133+1.2×4.95×0.133＝10.975kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×48.55×0.133＝2.589kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×48.55×0.133＝7.121kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4/1＝4kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[10.975,10.975]/1=10.975kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=4/1＝4kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.038kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.9-0.25)=1.18kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.9-0.25)=1.18kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.45-0.4/2)/2=1.83kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=1.83kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4+0.038+1.18+1.83=7.047kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=10.975+0.038=11.013kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4+0.038+1.18+1.83=7.047kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.047,11.013,7.047]=11.013kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.589/1＝2.589kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[7.121,7.121]/1=7.121kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.589/1＝2.589kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.9-0.25)=0.825kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.9-0.25)=0.825kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.4/2)/2=0.847kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=0.847kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.589+0.027+0.825+0.847=4.288kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=7.121+0.027=7.147kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.589+0.027+0.825+0.847=4.288kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.288,7.147,4.288]=7.147kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.013×0.452，0.5×11.013×0.22]＝0.279kN·mσ=Mmax/W=0.279×106/53333=5.227N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×11.013×0.45，11.013×0.2]＝3.097kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.097×1000/(2×50×80)＝1.162N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.147×4504/(100×9350×213.333×104)＝0.077mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.147×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.072mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.013×0.45,0.375×11.013×0.45+11.013×0.2]=6.195kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.964kN,R2=6.195kN,R3=6.195kN,R4=3.964kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.147×0.45,0.375×7.147×0.45+7.147×0.2]=4.02kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.412kN,R2'=4.02kN,R3'=4.02kN,R4'=2.412kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.133×106/4120=32.307N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.846kNτmax=2Vmax/A=2×1.846×1000/384＝9.614N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.042mm≤[ν]＝L/400＝383/400＝0.958mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.532kN，R2=5.563kN，R3=5.563kN，R4=0.532kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.532/0.6=0.887kN，P2=5.563/0.6=9.271kN，P3=5.563/0.6=9.271kN，P4=0.532/0.6=0.887kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.532,0.532]＝0.532kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝9.271kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接否剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.265非頂部立桿計算長度系數(shù)μ22.225立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.265×(750+2×200)=2605mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.225×1200=2670mmλ=max[l01，l02]/i=2670/16=166.875≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.265×(750+2×200)=3008mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.225×1200=3084mmλ=max[l01，l02]/i=3084/16=192.75查表得：φ＝0.1952、風荷載計算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.044×0.45×1.22/10)＝0.003kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝0.887kN，P2＝9.271kN，P3＝9.271kN，P4＝0.887kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.45=3.788kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.45=3.788kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1.1×1.3×0.15×(4.1-1.9)＝max[0.887+3.788，9.271，9.271，0.887+3.788]+0.472＝9.746kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝9746.361/(0.195×384)+0.003×106/4120＝130.888N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進行剛性連接。在無結(jié)構(gòu)柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=4.1/20.1=0.204≤2滿足要求！十、立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)500混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.154混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.115立桿墊板長a(mm)100立桿墊板寬b(mm)100F1=N=9.746kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=480mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×2320×480/1000=869.165kN≥F1=9.746kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=9.746kN滿足要求！10.4500mm*1000mm梁側(cè)模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱500x1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1000新澆混凝土梁計算跨度(m)9二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)25結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×25×4×0.9×21/2，25×1}＝min{35.638，25}＝25kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1.1×(1.3×25+0.9×1.5×2)＝38.72kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝25kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)250250梁下掛側(cè)模高度(mm)750750小梁道數(shù)(下掛)44左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式10固定支撐2300對拉螺栓3600對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式10固定支撐2300對拉螺栓3600對拉螺栓設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×38.72＝38.72kN/mq1靜＝γ0×1.3×G4k×b＝1.1×1.3×25×1＝35.75kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1.1×0.9×1.5×2×1＝2.97kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.1×35.75×0.252+0.117×2.97×0.252＝0.245kN·mσ＝Mmax/W＝0.245×106/24000＝10.215N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×25＝25kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×25×2504/(100×10000×144000)＝0.459mm≤250/400=0.625mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝1.1×q1靜×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×35.75×0.25+1.2×2.97×0.25＝10.722kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝1.1×l左×q＝1.1×0.25×25＝6.875kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式二等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)213.3331、下掛側(cè)模計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝10.722kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×10.722×0.62，0.5×10.722×0.32]=0.483kN·mσ＝Mmax/W＝0.483×106/53333＝9.047N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×10.722×0.6，10.722×0.3]=4.021kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.021×1000/(2×50×80)＝1.508N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝6.875kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.875×6004/(100×9350×2133330)＝0.233mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=6.875×3004