卸料平臺施工計算書及圖紙

未找到目錄項。盤扣式操作平臺計算書一、構(gòu)造參數(shù)平臺搭設(shè)高度H(m)8平臺縱向跨距l(xiāng)a(mm)×跨數(shù)n：900×6平臺橫向跨距l(xiāng)b(mm)×跨數(shù)m：900×5立桿步距h(mm)1500腳手板鋪設(shè)方式平行于平臺縱向支撐腳寬度B(mm)1200支撐腳與平臺縱向夾角θ(°)135防護欄桿高度h1(mm)1200二、荷載設(shè)計每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.17腳手板自重標準值G1k(kN/m2)0.35橫桿自重標準值G2k(kN/m)0.031施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3平臺堆放荷載標準值Fk(kN)6非工作狀態(tài)下產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m)0.1工作狀態(tài)下產(chǎn)生的水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.2是否考慮風(fēng)荷載是基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.35風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz0.65風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2)0.068附圖如下：平臺布置圖三、材料參數(shù)立桿鋼管規(guī)格(mm×mm)Ф60×3.2橫桿鋼管規(guī)格(mm×mm)Φ48×2.8腳手板類型木腳手板四、腳手板驗算腳手板承載能力確定方式極限值法單塊腳手板長度l(mm)x寬度b(mm)2000×1000單塊腳手板截面抵抗矩W(cm3)37.5單塊腳手板截面慣性矩I(cm4)28.125腳手板彈性模量E(N/mm2)206000腳手板彎矩設(shè)計值[M](kN·m)5腳手板剪力設(shè)計值[V](kN)10腳手板撓度允許值[ν](mm)5因腳手板兩端擱置在橫桿上，按簡支梁計算，集中荷載按最不利位置(抗彎按跨中，抗剪按支座附近)考慮，計算簡圖如下圖：承載能力極限狀態(tài)q=γ0b(γGG1k+γQQ1k)=1×1×(1.2×0.35+1.4×3)=4.62kN/mp=γ0γQFk/K=1×1.4×6/2=4.2kN正常使用極限狀態(tài)q'=b(γGG1k+γQQ1k)=1×(1×0.35+1×3)=3.35kN/mp'=γQFk/K=1×6/2=3kN計算簡圖（抗彎不利）計算簡圖（抗剪不利）1、抗彎驗算Mmax=ql2/8+pl/4=4.62×(900/1000)2/8+4.2×900/1000/4=1.413kN·mMmax＝1.413kN.m≤[M]＝5kN.m滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=ql/2+p=4.62×900/1000/2+4.2=6.279kNVmax＝6.279kN≤[V]＝10kN滿足要求！3、撓度驗算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×3.35×9004/(384×206000×28.125×104)+3×103×9003/(48×206000×28.125×104)=1.28mm≤[ν]=5mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態(tài)：R1=ql+p=4.62×0.9+4.2=8.358kN正常使用極限狀態(tài)：R1'=q'l+p'=3.35×0.9+3=6.015kN五、橫桿驗算橫桿承載能力確定方式精算法橫桿截面面積A(cm2)3.98橫桿截面抵抗矩W(cm3)4.25橫桿截面慣性矩I(cm4)10.19橫桿抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205橫桿抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125橫桿彈性模量E(N/mm2)206000承載能力極限狀態(tài)：腳手板傳遞給橫桿的支座反力換算成線荷載為：q1=R1/b=8.358/1=8.358kN/m橫桿自重設(shè)計值：q2=γ0γGG2k=1×1.2×0.031=0.037kN/mq=q1+q2=8.395kN/m正常使用極限狀態(tài)：腳手板傳遞給橫桿的支座反力換算成線荷載為：q1'=R1'/b=6.015/1=6.015kN/m橫桿自重標準值：q2'=γGG2k=1×0.031=0.031kN/mq'=q1'+q2'=6.046kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算彎矩圖(kN·m)Mmax=0.85kN·mσ＝Mmax/W＝0.85×106/4250＝199.999N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.778×1000/398＝18.984N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算變形圖(mm)跨中νmax=2.461mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態(tài)：Rmax=3.778kN正常使用極限狀態(tài)：Rmax'=2.721kN六、工作狀態(tài)立桿驗算立桿截面類型(mm)Ф60×3.2立桿允許長細比[λ]210立桿回轉(zhuǎn)半徑i(cm)2.01立桿截面面積A(cm2)5.71立桿抗壓、彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)300立桿計算長度系數(shù)μ1.6架體穩(wěn)定允許高寬比[Ж]3立桿鋼材等級Q3451、長細比驗算l0=μh=1.6×1500=2400mm查表得：φ=0.352λ=l0/i=2400/20.1=119.403≤[λ]=210滿足要求！2、立桿軸力計算將活荷載乘以活荷載組合系數(shù)φc=0.9，重新帶入第四-六步計算，即得橫桿傳遞至立桿的支座反力Rmax=3.419kNN=Rmax+γ0γGgkH=3.419+1×1.2×0.17×8=5.051kN3、立桿穩(wěn)定性計算Mw=γ0γQφcωk×max[la，lb]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[0.9,0.9]×1.52/10=0.017kN.mσ=N/(φA)+Mw/W=5.051×103/(0.352×5.71×102)+0.017×106/7.7×103=27.382N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！4、架體高寬比實際高寬比Ж=H/min[nla，mlb]=8×103/min[6×900，5×900]=1.778≤[Ж]=35、施工過程抗傾覆驗算在操作平臺上施工過程中，需進行傾覆驗算，傾覆力矩MT由風(fēng)荷載W和考慮施工過程中未預(yù)見因素產(chǎn)生的水平荷載F產(chǎn)生：W=ωknlaH=0.068×6×0.9×8=2.938kNF=Q3knla=0.2×6×0.9=1.08kNMT=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(2.938×8/2+1.08×8)=25.692kN·m抗傾覆力矩MR由操作平臺自重G承擔：G=gknmH+G1knlamlb=0.17×6×5×8+0.35×6×0.9×5×0.9=49.305kNMR=γ0γGG(mlb/2+Bsinθ)=1×0.9×49.305×(5×0.9/2+1.2×sin135°)=137.496kN·mMT=25.692kN·m≤MR=137.496kN·m滿足要求！七、非工作狀態(tài)立桿驗算1、立桿軸力計算未知因素等帶來的附加軸力(nla=6×900=5400>mlb=5×900=4500，取平臺縱向驗算)F=γ0φcγQQ2kla=1×0.9×1.4×0.1×0.9=0.113kN最大附加軸力N1=3FH/[(I+1)mlb]=3×0.113×8/[(2+1)×5×0.9]=0.202kNN=N1+γ0γG(gkH+lalbG1k)=0.202+1×1.2×(0.17