現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工計(jì)算書(shū)及相關(guān)施工圖紙

9.1PLK12-PLK19、PLK20-PLK27#墩混凝土箱梁現(xiàn)澆支架計(jì)算報(bào)告 29.1.1工程概述 29.2設(shè)計(jì)依據(jù) 59.3計(jì)算說(shuō)明 69.3.1材料參數(shù) 6（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土容重26.5kN/m3； 6（6）盤(pán)扣支架，Q345A鋼材極限抗彎強(qiáng)度300MPa。 69.3.2荷載計(jì)算 69.4底模系統(tǒng)計(jì)算 79.4.1模板計(jì)算 7（1）腹板及墩位處模板 79.4.2底板下模板 89.4.3方木計(jì)算 89.4.4墩位處底模方木計(jì)算 99.4.5腹板下底模方木計(jì)算 99.4.6底板下底模方木計(jì)算 109.5橫向分配梁計(jì)算 119.5.1腹板下分配梁計(jì)算 119.5.2底板下分配梁計(jì)算 129.5.3墩位處分配梁計(jì)算 139.6盤(pán)扣式支架計(jì)算 149.6.1荷載計(jì)算 149.6.2箱梁支架穩(wěn)定性計(jì)算 15（1）腹板下支架穩(wěn)定計(jì)算 15（2）底板下支架穩(wěn)定計(jì)算 16（3）墩位處支架穩(wěn)定計(jì)算 169.7貝雷梁支架計(jì)算 179.8撓度計(jì)算結(jié)果 189.9結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果 18（1）分配梁I20b的最大應(yīng)力如圖所示： 18（2）貝雷梁計(jì)算 19（3）柱頂分配梁2HN588×300的最大應(yīng)力如圖所示： 20（4）柱頂分配梁2HN700×300的最大應(yīng)力如圖所示： 21（5）柱頂分配梁2HN850×300的最大應(yīng)力如圖所示： 21（6）鋼管柱最不利受力計(jì)算如下： 229.10屈曲分析 249.11承臺(tái)混凝土局部承壓計(jì)算 259.12基礎(chǔ)樁基計(jì)算 259.13結(jié)論與建議 269.13.1結(jié)論 26（1）底模板 26（2）縱向方木 26（3）橫向分配梁 27（4）盤(pán)扣式支架 27（5）貝雷梁支架 27（6）基礎(chǔ)結(jié)構(gòu) 279.14建議 27（3）鋼管支架預(yù)埋件須與混凝土連接可靠。 289.15航站樓站前高架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架圖紙見(jiàn)附件 289.1PLK12-PLK19、PLK20-PLK27#墩混凝土箱梁現(xiàn)澆支架計(jì)算報(bào)告9.1.1工程概述烏魯木齊機(jī)場(chǎng)改擴(kuò)建工程機(jī)場(chǎng)工程航站樓站前高架上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)整體斜腹板大箱梁的結(jié)構(gòu)形式，基本跨徑30m左右，2-3跨為一聯(lián)，箱梁底板距離地面的高度約為16m，主梁立面如圖所示。圖9.1-1PLK12-PLK19現(xiàn)澆連續(xù)箱梁主梁立面布置圖圖9.1-2PLK20-PLK27現(xiàn)澆連續(xù)箱梁主梁立面布置圖主梁斷面如下圖所示。圖9.1-3PLK13現(xiàn)澆連續(xù)箱梁主梁橫斷面圖圖9.1-4PLK17現(xiàn)澆連續(xù)箱梁主梁橫斷面圖航站樓站前高架現(xiàn)澆支架采用盤(pán)扣式支架與貝雷梁箱結(jié)合的方式，采用鋼管立柱及樁基礎(chǔ)作為受力支撐。現(xiàn)澆支架布置為順橋向間距120cm，支座兩側(cè)間距為60cm，橫橋向腹板位置為60cm，其余底板位置為90cm。翼緣板處均為90cm+120cm。支架上橫橋向布置I12.6的工鋼，上部順橋向?yàn)?00×100mm的方木，方木間距為腹板下200mm，底板下400mm，翼緣及外側(cè)腹板方木間距400mm。盤(pán)扣支架高度約為5m，下部采用貝雷梁支架作為支撐，支架布置如圖9.1-5、9.1-6所示，鋼管立柱為φ630×16mm，盤(pán)扣支架底部分配梁為I20b工字鋼，樁頂橫向分配梁為2HM588×300型鋼或2HN700×300型鋼，跨中雙排柱縱向分配梁為2HN850×300型鋼，連接系平連為φ273×7mm，斜桿為φ219×6mm或16雙拼槽鋼。經(jīng)分析，PLK14-PLK17#墩主梁現(xiàn)澆支架受力較其他五聯(lián)支架受力更不利，因此，本計(jì)算書(shū)以PLK14-PLK17#墩主梁現(xiàn)澆支架為例進(jìn)行計(jì)算。圖9.1-5PLK14-PLK17現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架縱斷面布置圖圖9.1-6PLK14-PLK17現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架橫斷面布置圖9.2設(shè)計(jì)依據(jù)1、烏魯木齊國(guó)際機(jī)場(chǎng)北區(qū)擴(kuò)建工程主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)文件資料；2、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017--2017）；3、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005--2017）；4、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162--2008）；5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010--2010）；6、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009--2012)；7、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007--2011）；8、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD63--2007）；9、《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ231--2010）；10、《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD64-2015）；11、《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》（人民交通出版社）；12、《簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)》（中國(guó)建筑工程出版社）；13、《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》規(guī)定，貝雷梁弦桿承載力560kN，豎桿210kN，斜桿171.5kN。14、Q235鋼材設(shè)計(jì)抗彎強(qiáng)度215MPa，抗剪強(qiáng)度125MPa；根據(jù)《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.2-2005），對(duì)臨時(shí)荷載結(jié)構(gòu)容許應(yīng)力提高20%，故Q235鋼材容許應(yīng)力，。15、支架結(jié)構(gòu)計(jì)算的的上部荷載按照混凝土一次澆筑完成的1.1倍考慮。9.3計(jì)算說(shuō)明9.3.1材料參數(shù)計(jì)算模板和盤(pán)扣式支架時(shí)，按照《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》和《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》、《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》采用極限狀態(tài)法考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)。材料參數(shù)按如下取值：（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土容重26.5kN/m3；（2）鋼材彈性模量E=2.0×105MPa，容重78.5kN/m3；（3）Q235B鋼材極限抗彎強(qiáng)度215MPa，抗剪強(qiáng)度125MPa；（4）竹膠板彈性模量E=11500MPa，極限抗彎強(qiáng)度30MPa；（5）方木板彈性模量E=10000MPa，極限抗彎強(qiáng)度15MPa，抗剪強(qiáng)度1.5MPa；（6）盤(pán)扣支架，Q345A鋼材極限抗彎強(qiáng)度300MPa。計(jì)算貝雷梁支架時(shí)參考《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》、《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》，按照容許應(yīng)力法：（1）鋼材彈性模量E=2.0×105MPa，容重78.5kN/m3；（2）Q235B鋼材極限抗彎強(qiáng)度170MPa，抗剪強(qiáng)度100MPa；（3）《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》規(guī)定，貝雷梁弦桿承載力560kN，豎桿210kN，斜桿171.5kN。9.3.2荷載計(jì)算（1）模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算確定，根據(jù)實(shí)際加載；（2）新澆筑鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值，??；（3）施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算模板時(shí)??；（4）振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值；（5）風(fēng)荷載：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》8.1節(jié)，風(fēng)荷載按以下公式計(jì)算：其中：wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；βz——高度z處的風(fēng)振系數(shù)，βz=1.0；μs——風(fēng)荷載體型系數(shù)；μz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，μz=0.65；w0——基本風(fēng)壓（kN/m2），w0=0.35kN/m2；由s=5000mm，d=630mm，s/d=5000/630=7.9，則：μs=1.14；9.4底模系統(tǒng)計(jì)算9.4.1模板計(jì)算（1）腹板及墩位處模板腹板及墩位處面板下方木間距200mm，底模面板計(jì)算時(shí)跨徑取凈間距l(xiāng)=200-100=100mm?？紤]板的連續(xù)性，底模面板按三跨連續(xù)單向板計(jì)算，取面板1m寬度計(jì)算。荷載包括：（1）混凝土自重；（2）人員及設(shè)備荷載；振搗荷載；則荷載標(biāo)準(zhǔn)值：；荷載設(shè)計(jì)值：。底模面板的抗彎模量為：則面板最大彎曲應(yīng)力為：滿足要求。底模面板的慣性矩為：底模面板最大撓度值計(jì)算為：滿足要求。9.4.2底板下模板底板下面板下方木間距400mm，底模面板計(jì)算時(shí)跨徑取凈間距l(xiāng)=400-100=300mm?？紤]板的連續(xù)性，底模面板按三跨連續(xù)單向板計(jì)算，取面板1m寬度計(jì)算。變截面處頂板與底板的厚度共計(jì)為0.45+0.6=1.05m。荷載包括：（1）混凝土自重；（2）人員及設(shè)備荷載；振搗荷載。則荷載標(biāo)準(zhǔn)值：；荷載設(shè)計(jì)值：。底模面板的抗彎模量為：則面板最大彎曲應(yīng)力為：滿足要求。底模面板的慣性矩為：底模面板最大撓度值計(jì)算為：滿足要求。9.4.3方木計(jì)算方木尺寸100×100mm，腹板及墩位處間距0.2m，底板下間距0.4m，翼緣板及外出腹板間距0.4m。方木下I12.6分配梁墩位處間距60cm，其余位置間距為120cm。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙的布置，按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。荷載包括：（1）混凝土自重,竹膠板底模自重標(biāo)準(zhǔn)值；（2）人員及設(shè)備荷載；振搗荷載。9.4.4墩位處底模方木計(jì)算墩位處間距跨度0.6m，根據(jù)方木的布置，荷載寬度作用寬度為0.2m，腹板高度2.2m。標(biāo)準(zhǔn)荷載值：；荷載設(shè)。方木所受最大彎矩為：方木所受最大剪力為：方木彎曲應(yīng)力計(jì)算：滿足要求。方木剪切應(yīng)力根據(jù)矩形截面梁計(jì)算：滿足要求。方木撓度計(jì)算： 滿足要求。9.4.5腹板下底模方木計(jì)算腹板下方間距跨度1.2m，根據(jù)方木的布置，荷載寬度作用寬度為0.2m,腹板高度2.2m。標(biāo)準(zhǔn)荷載值：；荷載設(shè)計(jì)值：。方木所受最大彎矩為：方木所受最大剪力為：方木彎曲應(yīng)力計(jì)算：滿足要求。方木剪切應(yīng)力根據(jù)矩形截面梁計(jì)算：滿足要求。方木撓度計(jì)算： 滿足要求。9.4.6底板下底模方木計(jì)算底板下方間距跨度1.2m，根據(jù)方木的布置，荷載寬度作用寬度為0.4m。頂、底板高分別為1.05m。標(biāo)準(zhǔn)荷載值：；荷載設(shè)計(jì)值：。方木所受最大彎矩為：方木所受最大剪力為：方木彎曲應(yīng)力計(jì)算：滿足要求。方木剪切應(yīng)力根據(jù)矩形截面梁計(jì)算：滿足要求。方木撓度計(jì)算： 滿足要求。9.5橫向分配梁計(jì)算橫向分配梁采用I12.6的工鋼，根據(jù)支架立桿的布置，腹板下分配梁跨度0.6m，荷載作用寬度1.2m；底板下跨度0.9m，荷載作用寬度為1.2m，墩位處跨度1.2m，荷載作用寬度0.6m。截面參數(shù)如圖：圖9.5-1橫向分配梁截面參數(shù)圖荷載包括：（1）混凝土自重,竹膠板底模自重標(biāo)準(zhǔn)值；（2）人員及設(shè)備荷載；振搗荷載。9.5.1腹板下分配梁計(jì)算1.8m梁高腹板下支架間距0.6m，即分配梁跨度0.6m，承受荷載寬度為1.2m，按三跨連續(xù)梁計(jì)算如下：標(biāo)準(zhǔn)荷載值：；荷載設(shè)計(jì)值：。分配梁所受最大彎矩為：；分配梁所受最大剪力為：；；分配梁彎曲應(yīng)力計(jì)算：滿足要求。分配梁剪切應(yīng)力根據(jù)矩形截面梁計(jì)算：滿足要求。分配梁撓度計(jì)算： 滿足要求。9.5.2底板下分配梁計(jì)算底板下支架間距0.9m，即分配梁跨度0.9m，承受荷載寬度為1.2m，頂板板合計(jì)1.05m，按三跨連續(xù)梁計(jì)算如下：標(biāo)準(zhǔn)荷載值：；荷載設(shè)計(jì)值：。分配梁所受最大彎矩為：；分配梁所受最大剪力為：；；分配梁彎曲應(yīng)力計(jì)算：滿足要求。分配梁剪切應(yīng)力根據(jù)矩形截面梁計(jì)算：滿足要求。分配梁撓度計(jì)算： 滿足要求。9.5.3墩位處分配梁計(jì)算墩位處支架間距1.2m，即分配梁跨度1.2m，承受荷載寬度為0.6m，按三跨連續(xù)梁計(jì)算如下：標(biāo)準(zhǔn)荷載值：；荷載設(shè)計(jì)值：。分配梁所受最大彎矩為：分配梁所受最大剪力為：分配梁彎曲應(yīng)力計(jì)算：滿足要求。分配梁剪切應(yīng)力根據(jù)矩形截面梁計(jì)算：滿足要求。分配梁撓度計(jì)算： 滿足要求。9.6盤(pán)扣式支架計(jì)算9.6.1荷載計(jì)算采用盤(pán)扣式支架澆筑混凝土箱梁：箱梁立桿底板下布置90cm×120cm，腹板下600cm×120cm，水平桿步距100cm。支架均采用盤(pán)扣式，荷載取值參照《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》4.2節(jié)：（1）混凝土自重荷載為：；模板（含方木）荷載：。（2）施工人員及設(shè)備荷載：；澆筑和振搗混凝土荷載：。（3）腳手架風(fēng)荷載：對(duì)于模板支架來(lái)說(shuō)，水平荷載僅有風(fēng)荷載。因支架在橫橋向布置距離較窄，橫橋向風(fēng)荷載對(duì)支架影響較大，故僅計(jì)算橫橋向風(fēng)荷載對(duì)支架作用。計(jì)算根據(jù)《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》和《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》如下：風(fēng)載荷體型系數(shù)：根據(jù)不同支架布置取值不同，B類地表建筑高度不超過(guò)30m，取風(fēng)壓高度變化系數(shù)；根據(jù)提供的設(shè)計(jì)資料，取基本風(fēng)壓。則風(fēng)載荷標(biāo)準(zhǔn)值：，代入計(jì)算參數(shù)得風(fēng)載荷作用彎矩：。根據(jù)規(guī)范5.3節(jié)規(guī)定，立桿的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算：不組合風(fēng)荷載時(shí)：；組合風(fēng)荷載時(shí)：；式中：——無(wú)風(fēng)載荷時(shí)，計(jì)算立桿段軸向力設(shè)計(jì)值，；——有風(fēng)載荷時(shí)，計(jì)算立桿段軸向力設(shè)計(jì)值，；——軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，當(dāng)外側(cè)四周及中間設(shè)置了縱、橫向剪刀撐，立桿的計(jì)算長(zhǎng)度按取較大值計(jì)算，其中，為立桿計(jì)算長(zhǎng)度，得，查表得；對(duì)于的鋼管，考慮材料缺陷性壁厚按3mm計(jì)算?！U截面面積，；——計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩；——立桿截面模量，；——鋼管抗拉、抗壓及抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取。9.6.2箱梁支架穩(wěn)定性計(jì)算（1）腹板下支架穩(wěn)定計(jì)算腹板處梁高2.2m，按最不利原則，計(jì)算腹板下方立桿的壓桿穩(wěn)定。立桿橫距0.6m，縱距，步距。計(jì)算體型系數(shù)：擋風(fēng)系數(shù)；由，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表8.3.1得；單榀桁架體系系數(shù)，，代入各計(jì)算參數(shù)有：。則風(fēng)載荷作用彎矩：。不組合風(fēng)載荷：；；組合風(fēng)載荷：；；綜上，立桿穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。（2）底板下支架穩(wěn)定計(jì)算底板處最不利位置對(duì)應(yīng)的頂、底板高度和為1.05m。按最不利原則，計(jì)算底板下方立桿的壓桿穩(wěn)定。立桿橫距0.9m，縱距，步距。計(jì)算體型系數(shù)：擋風(fēng)系數(shù)；由，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表8.3.1得；單榀桁架體系系數(shù)，，代入各計(jì)算參數(shù)有：。則風(fēng)載荷作用彎矩：。不組合風(fēng)載荷：；；組合風(fēng)載荷：；綜上，立桿穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。（3）墩位處支架穩(wěn)定計(jì)算墩位處處最不利位置對(duì)應(yīng)的頂頂板高度和為2.2m。按最不利原則，計(jì)算墩位處下方立桿的壓桿穩(wěn)定。立桿橫距0.9m，縱距，步距。計(jì)算體型系數(shù)：擋風(fēng)系數(shù)；由，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表8.3.1得；單榀桁架體系系數(shù)，，代入各計(jì)算參數(shù)有：。則風(fēng)載荷作用彎矩：。不組合風(fēng)載荷：；；組合風(fēng)載荷：；綜上，立桿穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。9.7貝雷梁支架計(jì)算計(jì)算采用Midas2010，所有桿件均用梁?jiǎn)卧M，鋼管底部全部固結(jié)，混凝土及盤(pán)扣支架荷載作用在貝雷梁上，支架結(jié)構(gòu)計(jì)算按所有荷載的1.1倍?？紤]荷載為：混凝土自重荷載為：+模板（含方木）荷載：+施工人員及設(shè)備荷載：+澆筑和振搗混凝土荷載：+碗扣支架自重+風(fēng)荷載+支架自重。同時(shí)考慮計(jì)算模型如圖7所示，在支架底部三向位移約束，分配梁與貝雷梁之間采用彈性連接，貝雷梁之間轉(zhuǎn)角釋放。圖9.7-1計(jì)算模型9.8撓度計(jì)算結(jié)果圖9.8-1支架位移(mm)6m跨支架主梁跨中變形值為；滿足要求。9.9結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果（1）分配梁I20b的最大應(yīng)力如圖所示：圖9.9-1彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）圖9.9-2剪應(yīng)力圖（單位：MPa）分配梁I20b最大組合應(yīng)力為61MPa<170MPa，最大剪應(yīng)力9MPa<100MPa；滿足設(shè)計(jì)要求。（2）貝雷梁計(jì)算①貝雷梁上、下弦桿軸力計(jì)算結(jié)果圖9.9-3貝雷梁上下弦桿軸力結(jié)果圖弦桿最大軸力178.5kN，小于標(biāo)準(zhǔn)貝雷梁弦桿最大容許軸力560kN；滿足設(shè)計(jì)要求。②貝雷梁豎桿軸力計(jì)算結(jié)果圖9.9-4貝雷梁豎桿軸力結(jié)果圖豎桿最大軸力172.7kN，小于標(biāo)準(zhǔn)貝雷梁豎桿最大容許軸力210kN；滿足設(shè)計(jì)要求。③貝雷梁斜桿軸力計(jì)算結(jié)果圖9.9-5貝雷梁斜桿軸力結(jié)果圖斜桿最大軸力109.3kN，小于標(biāo)準(zhǔn)貝雷梁斜桿最大容許軸力171.5kN；滿足設(shè)計(jì)要求。（3）柱頂分配梁2HN588×300的最大應(yīng)力如圖所示：圖9.9-6彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）圖9.9-7剪應(yīng)力圖（單位：MPa）柱頂2HN588×300分配梁最大組合應(yīng)力為134.7MPa<170MPa，最大剪應(yīng)力82.2MPa<100MPa；滿足設(shè)計(jì)要求。（4）柱頂分配梁2HN700×300的最大應(yīng)力如圖所示：圖9.9-8彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）圖9.9-9剪應(yīng)力圖（單位：MPa）柱頂2HN700×300分配梁最大組合應(yīng)力為124.9MPa<170MPa，最大剪應(yīng)力85.4MPa<100MPa；滿足設(shè)計(jì)要求。（5）柱頂分配梁2HN850×300的最大應(yīng)力如圖所示：圖9.9-10彎曲應(yīng)力圖（單位：MPa）圖9.9-11剪應(yīng)力圖（單位：MPa）柱頂2HN850×300分配梁最大組合應(yīng)力為127.2MPa<170MPa，最大剪應(yīng)力60.5MPa<100MPa；滿足設(shè)計(jì)要求。（6）鋼管柱最不利受力計(jì)算如下：圖9.9-12鋼管柱軸力圖(KN)單根承臺(tái)上鋼管樁最大軸力，對(duì)受力最不利立柱進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算：鋼管樁采用φ630×16mm鋼管，截面參數(shù)如下：圖9.9-13鋼管柱截面參數(shù)計(jì)算長(zhǎng)度取，，，，；穩(wěn)定性滿足要求。（5）連接系最大組合應(yīng)19.0MPa，滿足設(shè)計(jì)要求，結(jié)果如下圖所示：圖9.9-14聯(lián)結(jié)系組合應(yīng)力（MPa）9.10屈曲分析圖9.10-1現(xiàn)澆支架屈曲特征值現(xiàn)澆支架穩(wěn)定性系數(shù)為6.0>4；結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性滿足要求。9.11承臺(tái)混凝土局部承壓計(jì)算根據(jù)整體計(jì)算所得反力，求得混凝土表面所受最大壓力為：。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，混凝土局部受壓承載計(jì)算公式如下：混凝土局部承壓面積:；局部受壓計(jì)算面積：；混凝土局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)：；混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)：；；故墩身預(yù)埋處的混凝土承壓面滿足強(qiáng)度要求。9.12基礎(chǔ)樁基計(jì)算考慮支架鋼管立柱下樁基礎(chǔ)為臨時(shí)結(jié)構(gòu)，使用時(shí)間較短，因此樁基安全系數(shù)按1.5考慮，樁基采用C30混凝土。圖9.12-1立柱底部反力結(jié)果（kN）圖9.12-2立柱底部鉆孔樁分類圖考慮支架鋼管立柱下樁基礎(chǔ)為臨時(shí)結(jié)構(gòu)，樁基采用C30混凝土。不考慮耕土及黃土狀粉土的承載力，現(xiàn)場(chǎng)在樁基施工前應(yīng)清除樁基周?chē)痢１?.12-1土層摩阻力統(tǒng)計(jì)表土層土層名稱樁側(cè)極限摩阻力qik(kPa)樁端極限摩阻(kPa)1圓礫1301500按摩擦樁計(jì)算，鉆孔樁容許承載力計(jì)算公式：樁身強(qiáng)度計(jì)算：，，，，，,，根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》6.3節(jié)的相關(guān)內(nèi)容計(jì)算樁的承載力。按摩擦樁計(jì)算，鉆孔樁容許承載力計(jì)算公式：，，各樁樁長(zhǎng)如下表所示。表9.12-2臨時(shí)樁計(jì)算結(jié)果編號(hào)計(jì)算豎向力(kN)樁身自重(kN)合計(jì)豎向力(kN)計(jì)算承載力(kN)計(jì)算樁長(zhǎng)(m)A類1760113187324026B類1233751308199449.13結(jié)論與建議9.13.1結(jié)論（1）底模板底模面板最大彎曲應(yīng)力10.5MPa，小于30MPa，滿足要求；最大撓度0.54mm，小于L/400，滿足要求。（2）縱向方木次楞方木最大彎曲應(yīng)力14.8MPa，小于15MPa，滿足要求；最大剪應(yīng)力1.85MPa，