人行通道建設(shè)工程工程地質(zhì)勘察報告（一次性勘察）

前言1.1任務(wù)由來及目的城市建設(shè)資產(chǎn)經(jīng)營有限責任公司（甲方）擬在人行景觀橋，特委托工程勘察設(shè)計院有限公司（乙方）對擬建橋梁進行一次性勘察（附件1）,勘察里程范圍為K0～K0+778.985m段，主要目的是進一步查明擬建橋梁橋位區(qū)的工程地質(zhì)條件，為橋梁施工圖設(shè)計及不良地質(zhì)現(xiàn)象的防治提供地質(zhì)資料。具體勘察目的如下：1、查明擬建橋梁位置的地層巖性、地質(zhì)構(gòu)造、巖土體結(jié)構(gòu)及地下水等基本情況；2、查明不良地質(zhì)現(xiàn)象的分布、類型、規(guī)模、成因及其對橋梁的影響程度和發(fā)展趨勢，初步提出整治方案的建議；3、分析和評價橋位區(qū)地基的穩(wěn)定性、均勻性和承載力，并對擬建橋梁的穩(wěn)定性和適宜性做出評價。同時，提出橋墩采用基礎(chǔ)類型的建議、地基承載力參數(shù)及樁基參數(shù)；4、對抗震設(shè)防烈度等于或大于6度的場地，對場地的地震效應(yīng)做出初步評價；5、判定水和土對建筑材料的腐蝕性；6、提供不良地質(zhì)作用防治措施建議和巖土參數(shù)；7、其它相關(guān)工程地質(zhì)要求。1.2工程概況本次勘察橋梁位于重慶市豐都縣龍河距河口約195m處跨越龍河，是連接王家渡濱江公園及龍河新城濱江公園濱江步道的的人行景觀橋梁，是連通老城居住區(qū)與龍河新城的重要通道，是龍河沿岸的濱江休閑帶發(fā)展重要的基礎(chǔ)設(shè)施。該工程為曲線拱梁組合結(jié)構(gòu)體系，分為由主拱、梯道、主梁、引橋組成。主拱為一跨230米的單箱單室無鉸拱，拱高度43m，主拱頂寬寬4.5m。主拱平面線型略彎呈“S”形，主拱下采用34根吊桿單側(cè)連接S形主梁。梯道布置于拱上，踏步寬0.3m、高0.15m，頂寬4.5m，采用單向單室鋼箱梁。主梁采用單箱單室鋼箱梁，主梁全長305.345m，頂寬5.0m。引橋采用單箱單室鋼筋混凝土連續(xù)箱梁，全長，頂寬5.0m。主拱及主橋共用下基礎(chǔ)，主橋固結(jié)墩位于拱座上方，基礎(chǔ)采用大體積承臺。引橋下部結(jié)構(gòu)橋臺采用輕型橋臺、樁基礎(chǔ)，橋墩采用鋼筋混凝土柱式墩。1.3依據(jù)的技術(shù)標準1.3.1勘察工作依據(jù)1、建設(shè)工程勘察合同；2、工程地質(zhì)勘察技術(shù)委托書；3、甲方提供的1：500總平面布置圖和1：500地形圖；1.3.2勘察執(zhí)行規(guī)范1、主要執(zhí)行規(guī)范（1）《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）；（2）《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）；（3）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）；（4）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010（2016版））；（5）《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）；（6）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；（7）《工程測量標準》（GB50026-2020）；（8）《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）；（9）《建筑工程地質(zhì)勘探與取樣技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T87-2012)。2、參考規(guī)范及資料（1）《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》（GB55003-2021）；（2）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）；（3）《重慶市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會關(guān)于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設(shè)計管理的意見》渝建發(fā)〔2010〕166號；（4）《重慶市房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察階段暫行規(guī)定》渝建[2013]346號；（5）《重慶市房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察范圍階段暫行規(guī)定》渝建[2013]345號。（6）《重慶市巖土工程勘察文件編制技術(shù)規(guī)定（2017版）》；（7）《房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察文件編制深度規(guī)定》（2020版）。1.4前人研究程度及主要結(jié)論場地區(qū)前人曾開展過不少地質(zhì)工作，其中有基礎(chǔ)地質(zhì)、水文地質(zhì)、工程地質(zhì)、環(huán)境地質(zhì)、礦產(chǎn)地質(zhì)等，在開展本次勘察工作之前，我單位重點收集了擬建區(qū)內(nèi)已完成的區(qū)域地質(zhì)等資料，重點收集的資料如下：1、2002年完成的《重慶市構(gòu)造綱要圖（1:50萬）》，對區(qū)內(nèi)地質(zhì)構(gòu)造進行了分析評述,本次可以直接利用其成果。2、1980年完成的《1:20萬區(qū)域地質(zhì)調(diào)查報告（涪陵幅H-48-XXⅣ）》，該報告從不同角度對區(qū)內(nèi)的地層巖性、地質(zhì)構(gòu)造進行了詳細評述，是區(qū)內(nèi)主要的基礎(chǔ)地質(zhì)資料之一，能直接指導滑坡區(qū)范圍內(nèi)地層的成因、成分等的分析判斷。3、1982年完成的《1:20萬區(qū)域水文地質(zhì)普查報告（涪陵幅H-48-(24）》，該報告對區(qū)內(nèi)的地下水發(fā)育情況、地下水類型等進行了詳細評述，是區(qū)內(nèi)主要的水文地質(zhì)資料。4、2018年2月重慶市市政設(shè)計研究院完成的《豐都縣王家渡濱江公園升級改造工程巖土工程勘察報告》，本次勘察區(qū)緊鄰王家渡濱江公園，該報告對本次勘察工作起到了重要參考意義?？傊鲜鍪占降囊延匈Y料對本次報告的編制、場地整體特征的認識起到了良好的指導效果。1.5勘察階段的確定根據(jù)渝建（2013）346號文的規(guī)定，勘察階段判定見表1.5-1、1.5-2。表1.5-1選址勘察階段判定判定款項判定條件對應(yīng)判定條件的場地及工程項目判定結(jié)果建設(shè)場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用發(fā)育，且其影響面積占建設(shè)場地50%及以上的建設(shè)場地。不存在滑坡、危巖、崩塌、等不良地質(zhì)現(xiàn)象不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設(shè)場地。不存在滑坡、危巖、崩塌、等不良地質(zhì)現(xiàn)象不需進行選址勘察建設(shè)項目1投資20億元以上的大型市政基礎(chǔ)設(shè)施工程。投資小于20億元不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。不屬于該類項目不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎(chǔ)設(shè)施工程。屬于該類項目需進行選址勘察表1.5-2初步勘察階段判定判定款項判定條件對應(yīng)判定條件的場地及工程指標判定結(jié)果場地及項目1在復雜場地上建設(shè)工程安全等級為一級的建設(shè)項目。復雜場地，建設(shè)工程安全等級一級需進行初步勘察其他建設(shè)場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用較為發(fā)育，且其影響面積占建設(shè)場地30%及以上的建設(shè)場地。不屬于該類項目不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設(shè)場地50%及以上的建設(shè)場地。地形坡角20°不需進行初步勘察3三峽庫區(qū)175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側(cè)水平距離100米范圍內(nèi)的建設(shè)場地。屬于長江三峽水庫庫區(qū)需進行初步勘察4存在礦產(chǎn)采空區(qū)或地下洞室，且采空區(qū)或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設(shè)場地。不存在礦產(chǎn)采空區(qū)和地下洞室不需進行初步勘察其他建設(shè)項目1總建筑規(guī)模大于50萬m2且高層建筑規(guī)模占總建筑規(guī)模的比例超過70%的大型住宅小區(qū)。不屬于該類住宅小區(qū)不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。不屬于該類住宅小區(qū)不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。不屬于該類項目不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。主跨跨徑230m需進行初步勘察但鑒于本項目旁邊已經(jīng)對濱江公園與龍河口庫岸進行了詳細勘察工作（相對位置關(guān)系如下圖），資料利用程度較高，因此，綜合分析判斷本次勘察不需要進行選址及初步勘察，故本次勘察階段為一次性勘察。圖1.5-1周邊已勘察區(qū)與本次勘察區(qū)相對位置圖1.6勘察范圍的確定根據(jù)重慶市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會關(guān)于《重慶房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察范圍暫行規(guī)定》渝建【2013】345號），場地勘察范圍確定表如1.6-1。表1.6-1重慶市房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應(yīng)判定條件的場地、邊坡判定結(jié)果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結(jié)構(gòu)面控制的巖質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于1倍邊坡高度?？辈旆秶€到坡頂線外側(cè)的水平距離為2倍邊坡高度。滿足勘察范圍2對于有外傾結(jié)構(gòu)面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應(yīng)根據(jù)組成邊坡的巖土性質(zhì)及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應(yīng)小于外傾結(jié)構(gòu)面的影響范圍?？辈旆秶鐾鈨A結(jié)構(gòu)面的影響范圍滿足勘察范圍3對于可能出現(xiàn)土體內(nèi)部滑動破壞的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于1.5倍邊坡高度。勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離為2倍邊坡高度。滿足勘察范圍4對于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線應(yīng)大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡后緣邊界，且還應(yīng)大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。后緣控制到基巖出露，超過滑動范圍，前緣有鉆孔控制。滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于其基坑深度的1倍?？辈旆秶€到基坑邊線外側(cè)的水平距離大于1倍基坑深度滿足勘察范圍2土質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于其基坑深度的2倍。勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離為2倍基坑深度滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于其基坑深度的2倍?？辈旆秶€到基坑邊線外側(cè)的水平距離為2倍基坑深度滿足勘察范圍注：1、勘察單位應(yīng)按照本表逐條進行判定，并將勘察范圍線在《勘探點平面位置圖》中標明。2、判定結(jié)果欄填“滿足勘察范圍”或“不滿足勘察范圍”1.7勘察等級的確定本項目擬建建筑物工程安全等級為一級；邊坡安全等級二級～三級。根據(jù)《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）判定建設(shè)場地類別為復雜場地，故本工程勘察等級為甲級。表1.7地質(zhì)環(huán)境復雜程度分類判定因素場地環(huán)境情況復雜程度地形、地貌有兩種地貌單元，兩岸下部為地形坡角20～30°的斜坡，上部為緩平臺。復雜巖層傾角（°）巖層傾角為9°簡單巖土特征種類較多，較不均勻，性質(zhì)變化較大，存在較厚的填土復雜巖體完整程度巖體大部分較完整，部分較破碎，裂隙較發(fā)育中等復雜土層厚度（m）最厚約25m復雜地表水、地下水對巖土體影響程度受三峽水位漲落影響大復雜不良地質(zhì)現(xiàn)象不發(fā)育簡單破壞地質(zhì)環(huán)境的人類活動強烈程度多為人工護坡工程，破壞地質(zhì)環(huán)境的人類活動中等強烈中等復雜對相鄰建（構(gòu)）筑影響程度周邊無其它重要建（構(gòu)）筑物簡單綜合確定復雜場地1.8勘察工作布置及工作完成情況接受業(yè)主方委托后，我院立即派工程技術(shù)人員進行了現(xiàn)場踏勘，并編制了勘察綱要。按《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）、《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016），勘察勘探線應(yīng)與橋梁的軸線方向一致，勘探點宜布置在橋梁軸線兩側(cè)可能建造墩臺的部位。故本次勘察在每排橋墩、橋臺部位均布置勘探線，且按中間軸線及兩側(cè)間隔布置勘探點1～2個，勘探點基本位于擬開挖的樁基位置，縱向勘探點間距與每排墩臺的跨度一致，一般為25～30m。依據(jù)上述原則，本次共布設(shè)詳勘鉆孔59個，利用收集鉆孔1個?？辈旃ぷ鞑捎霉こ痰刭|(zhì)鉆探、工程地質(zhì)測繪和取樣室內(nèi)分析等手段綜合進行。（1）工程地質(zhì)測繪此次工程地質(zhì)測繪根據(jù)甲方提供的平面圖作為工作底圖。在進行地質(zhì)調(diào)查和測繪時，采用半儀器法及特征地貌點定點，對場區(qū)工程建筑安全的影響以及水文地質(zhì)條件、地質(zhì)界線、巖層產(chǎn)狀、節(jié)理裂隙及不同地貌單元劃定其邊界并勾繪于圖上，同時對其進行詳細描述和記錄于專門的卡片及表格。所有觀測記錄卡片應(yīng)簽署完備后裝訂成冊，并存檔備查。本次工程地質(zhì)調(diào)查和測繪總面積達到0.20Km2。（2）鉆探工作我院于2023年6月24日組織工程技術(shù)人員和施工人員進駐現(xiàn)場施工，開動油壓100型鉆機6臺，于2023年7月13日結(jié)束野外作業(yè)。施工期間，工程技術(shù)人員跟班編錄，同時開展場區(qū)的工程地質(zhì)調(diào)查、取樣、測試工作。勘察方案共布置鉆孔59個，總共完成鉆孔58個，其中ZY21旁有已施工鉆孔ZK256可利用（為前版人行橋設(shè)計方案所施工鉆孔），故該鉆孔未施工，總進尺為1778.5m。鉆孔深度控制原則：橋墩墩基鉆孔進入預計基礎(chǔ)底面以下8～10m，滿足樁基礎(chǔ)的鉆孔深度達到預計樁底以下3倍樁徑且不少于5m，當在預計的深度范圍內(nèi)存在溶洞、斷層破碎帶時，應(yīng)將穿過溶洞、斷層破碎帶后的基巖作為預計的基礎(chǔ)底面。斜坡鉆孔除滿足進入破裂面以下2～3m外，還應(yīng)滿足控制斜坡巖土體結(jié)構(gòu)的深度要求，對同一勘探線上的鉆孔間，高差大的還應(yīng)根據(jù)高差進行鉆孔加深。鉆孔若遇破碎帶、洞室等，必須穿透破碎帶。鉆孔分為控制性鉆孔與一般性鉆孔，控制性鉆孔滿足規(guī)范要求。（3）取樣試驗本次勘察在基巖中等風化帶采取泥巖天然及飽和抗壓樣20組60件，砂巖①天然及飽和抗壓樣10組30件，砂巖②天然及飽和抗壓樣10組30件，采取物性拉剪樣7組35件，變形樣7組21件。從孔內(nèi)取出巖芯后及時將采取的巖樣用包裝袋密封，泥巖為極易風化的極軟巖，采用蠟封并及時送回實驗室，避免在空氣中的暴露，防止風化。所有巖芯在包裝和運輸過程中都盡量減少了振動、搖動和其它擾動。試樣采取部位均位于擬建物基礎(chǔ)開挖底標高以下，取樣鉆孔數(shù)量大于總孔數(shù)的1/3，滿足規(guī)范要求。同時，巖土試驗按有關(guān)試驗規(guī)程進行，測試項目完善。（4）物探此次工程物探進行了土層剪切波及巖層聲波測井。土層剪切波測試用于計算土層等效剪切波速；聲波測井用于鉆探資料補充、對比，合理確定巖體完整性。剪切波測試將采用單孔法，在木板兩端水平激震產(chǎn)生剪切波SX、SY，在木板中心激震產(chǎn)生P波，測量間距2.0米。聲波測試將采用單發(fā)雙收，源距0.5米，間距0.2米，巖樣測試為直達波的到達時，并計算波速。由于聲波傳導需有水作耦合劑，故鉆孔中無水時先進行注水后再行測井。本次勘察在橋墩鉆孔ZY10做了聲波21.0米/42點/巖樣2組，剪切波6.0米/3點，在橋墩鉆孔ZY25做了聲波28米/56點/巖樣2組，剪切波9.0米/5點，測試參數(shù)為土層、巖體剪切波SX、縱波SYP以及巖體、巖樣波速。通過波速計算土層及巖體工程力學參數(shù)（包括動彈性模量Ed、動剪切模量Gd、動泊松比цd、完整性指數(shù)Kv），為工程地質(zhì)勘察評價提供物探依據(jù)。（5）原位測試勘察區(qū)內(nèi)土層主要為人工填土，根據(jù)施工鉆孔揭露，大部分鉆孔填土較厚，按設(shè)計標高整平場地后，在挖填方填土較厚部位附近選取填土較深的6個鉆孔進行N63.5的重型動力觸探。（6）水文地質(zhì)工作全部鉆孔均在終孔后抽干鉆探循環(huán)水，在24小時后再觀測其地下水恢復水位。（7）工程測量以甲方提供的1∶500地形圖（國家2000坐標系，1985國家高程系）和建筑總平面圖為底圖，以甲方提供的控制點為起始測量控制點，采用后方交會法，在各點設(shè)儀器檢查其各點坐標和高程均能滿足本次測量要求。以甲方提供的坐標、高程作為本次測量起算數(shù)據(jù)，在1：500總平面圖上圖解各鉆孔坐標，以甲方提供的控制點作為起算點，做圖根點，全站儀測左右角各一測回，垂直角直反站各一測回，測距一測回；用全站儀以極坐標法將各鉆孔定位于實地；鉆探完畢后，在所作圖根控制點上設(shè)站，用全站儀以極坐標法定測各鉆孔的坐標與高程，用全站儀配合跟蹤桿實測各剖面。具體完成工作量詳見表1.8.1。表1.8.1完成工作量統(tǒng)計表項目單位工作量工程地質(zhì)測繪及水文地質(zhì)調(diào)查km20.20工程鉆探完成鉆孔及進尺個/m58/1778.5工程測量放孔/復測鉆孔個59/58控制點個2剖面測量條/Km1/0.799(1:500)、42/3.15(1:200)室內(nèi)試驗天然抗壓組/塊20/60飽和抗壓組/塊20/60物性、拉剪組/塊7/35變形組/塊7/21物探試驗聲波米/點/組巖樣49/98/2剪切波米/點/組巖樣15/8/2原位測試N63.5動力觸探試驗米/孔18.9/6水文工作水位觀測孔581.9勘察工作質(zhì)量評述本次勘察符合《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）、《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016及有關(guān)規(guī)范的要求，野外對地層界線、巖層產(chǎn)狀、裂隙產(chǎn)狀進行了調(diào)查和實地測量，對含水地層及地下水補、徑、排條件，斜坡、邊坡穩(wěn)定性和不良地質(zhì)現(xiàn)象進行了調(diào)查，工程地質(zhì)測繪精度在圖上不低于3mm。野外測量采用坐標定位放孔，測量精度0.01m，滿足要求。鉆進方法采用全回轉(zhuǎn)鉆進，且素填土、土層跟管或盡量干鉆，巖芯采取率：塊石土一般＞65%，強風化基巖＞65%，中等風化帶基巖＞85%?；鶐r在從孔內(nèi)取出巖芯后及時將要試驗的巖樣用塑料袋包裝密封，盡量減少泥巖在空氣中的暴露時間，防止風化。原位動力觸探試驗過程及數(shù)據(jù)統(tǒng)計均按照《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）、《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016進行，試驗成果客觀可信。所有巖芯在樣品上貼上標簽，標簽上表明工程項目、孔號、取樣深度、樣品巖性、取樣時間、試驗類型等說明，同時在包裝和運輸過程中都盡量減少了振動、搖動和其它擾動?？箟涸嚇硬扇〔课痪挥跀M建物基礎(chǔ)開挖底標高以下，取樣鉆孔數(shù)量滿足規(guī)范要求。同時，巖土試驗按有關(guān)試驗規(guī)程進行，測試項目完善。業(yè)主、外業(yè)見證人員對野外鉆探進行了全過程旁站見證、工作量簽收，外業(yè)見證單位為：重慶得武巖土工程有限公司，見證員：伍權(quán)。在我院野外作業(yè)期間，甲方現(xiàn)場代表與我院地質(zhì)技術(shù)人員一起在現(xiàn)場進行鉆孔深度量測、取樣見證等，見證過程緊跟外業(yè)鉆探等相關(guān)作業(yè)，確保工作的真實可靠。勘察制圖所使用的軟件為重慶川東南工程勘察設(shè)計院有限公司編制的工程地質(zhì)勘察CAD1.0。2自然地理2.1交通位置勘查區(qū)在豐都縣龍河距河口約195m處跨越龍河，是連接王家渡濱江公園及龍河新城濱江公園濱江步道的的人行景觀橋梁，有道路連接場地，場地整體交通條件較方便。項目位置詳見圖2.1-1。圖2.1-1項目地理位置及交通圖2.2氣象水文1、氣象橋位區(qū)屬亞熱帶濕潤氣候區(qū)，氣候特點是冬冷而少雨，夏熱而多伏旱，春早冷暖多變，秋涼多綿雨。全縣氣候溫和，四季分明，隨海拔高度變化的立體氣候明顯。熱量豐富，但地區(qū)差異大；降水充沛，但時空分布不均；光照少，云霧多，霜雪少，無霜期長。據(jù)豐都縣氣象站觀測資料，該區(qū)歷年最大降雨量為1479.40mm，最大日降雨量為184.40mm（年、月、日），歷年平均降雨量1047.6mm，降雨量分配不均，主要集中在5～9月份，且多為暴雨，1998年8月5日～6日連續(xù)降雨量達300mm以上。多年平均溫度18.20℃，極端最低氣溫-2.5℃，極端最高43.5℃。年平均風速20m/s，百年一遇設(shè)計風速30.1m/s。2、水文豐都縣地表水系以長江干流為主，長江右岸（南岸）有源于石柱的最大支流龍河，長江左岸（北岸）有源于忠縣的渠溪河，它們在縣境內(nèi)構(gòu)成三大水系。龍河全長140km，縣內(nèi)流程59.5km，天然落差290m，水能理論蘊藏量15.78千瓦。渠溪河全長93km，縣內(nèi)流程50.4km，水能理論蘊藏量5000千瓦。圖2.1.2三峽大壩水位調(diào)度圖勘察期間實測水位為150.42～154.32m（1985國家高程標準）。該段水位受三峽大壩調(diào)度控制，水位變幅不大。根據(jù)相關(guān)資料，設(shè)計期限內(nèi)三峽水庫壩前水位常年保持在143.22～173.22m（1985國家高程標準）。水庫壩前水位173.22m（1985國家高程標準）時，橋位區(qū)水位為173.33（1985國家高程標準）m；壩前水位為143.22m（1985國家高程標準）時，受壩前水位控制，區(qū)內(nèi)50～100年期限內(nèi)，常年水位在154.52～173.33m（1985國家高程標準）之間。3場地工程地質(zhì)條件3.1地形地貌勘察區(qū)位于豐都縣長江南岸，在龍河距河口約195m處跨越龍河，原地貌屬于侵蝕剝蝕型河谷岸坡地貌。場地現(xiàn)狀岸坡已整治，岸坡下部為防洪堤、上部為濱江公園，地表為綠化及人行道、市政道路、房屋、陡坎等人工地貌。靠近長江側(cè)地形總體傾向北及北西側(cè)，地形坡角5～27°，靠近龍河側(cè)兩岸地形總體傾向龍河，場地內(nèi)地面高程144.5m～193.7m，相對高差達49.3m，總體地形地貌條件復雜。圖3.1-2擬建場地左岸地形地貌圖（圖中長江水位約152m）圖3.1-2擬建場地右岸地形地貌圖（圖中長江水位約152m）3.2地質(zhì)構(gòu)造1、地質(zhì)構(gòu)造勘察區(qū)位于豐都-忠縣向南斜尾端東翼，巖層呈單斜產(chǎn)出，巖層產(chǎn)狀與所處構(gòu)造位置基本一致，巖層產(chǎn)狀320°～350°∠8°～11°，優(yōu)勢產(chǎn)狀330°∠9°，龍河一帶傾角較上游大，整個庫岸段巖層產(chǎn)狀變化不大。根據(jù)區(qū)域地質(zhì)及鉆孔巖芯，層間結(jié)合面結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面。據(jù)地表地質(zhì)測繪與鉆孔揭示，場地內(nèi)巖層內(nèi)未發(fā)現(xiàn)斷層等構(gòu)造。總之場地地質(zhì)構(gòu)造簡單。根據(jù)實測，場地發(fā)育二組裂隙：①產(chǎn)狀為240～260°∠65～80°，優(yōu)勢產(chǎn)狀250°∠75°，微張開～閉合狀，裂面較光滑、平直，有白色方解石充填。裂隙間距0.5～2.5m，延伸長度2.5～5.0m，結(jié)構(gòu)面結(jié)合差，屬硬質(zhì)結(jié)構(gòu)面。②160～170°∠75～85°，優(yōu)勢產(chǎn)狀為165°∠80°，裂面光滑，略有起伏，多呈閉合～微張開狀，無充填或有少量方解石充填，裂隙間距2.0～3.5m，延伸長度1.5～4.5m。結(jié)構(gòu)面結(jié)合差，屬硬質(zhì)結(jié)構(gòu)面。該兩組裂隙中第二組較發(fā)育。在砂巖中第二組裂隙被第一組裂隙切割。裂隙發(fā)育程度和巖性緊密相關(guān)，在砂巖內(nèi)巖體多被以上兩組裂隙切割，粘土巖中裂隙發(fā)育規(guī)模較小。圖3.2-1地質(zhì)構(gòu)造綱要圖2、地震據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料，喜山期的挽近構(gòu)造活動，在區(qū)域上主要表現(xiàn)為間歇性的上升隆起，上升作用至今仍在進行，部分斷裂重新活動，引起輕微地震現(xiàn)象。區(qū)域歷史上地震活動較弱，地震震級低，強震活動弱，屬地殼相對穩(wěn)定區(qū)塊。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011－2010，2016版）及《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306－2015）的規(guī)定，場區(qū)屬設(shè)計地震分組第一組，抗震設(shè)防烈度Ⅵ度，地震動峰值加速度0.05g，地震動反應(yīng)譜特征周期根據(jù)場地類別取值見表5.1-2。綜上，勘察區(qū)地質(zhì)構(gòu)造屬復雜。3.3地層巖性根據(jù)地表調(diào)查及鄰近場地資料，場地主要地層為第四系人工堆積層、殘坡積層、沖洪積層，侏羅系上統(tǒng)遂寧組（J3sn）基巖，其巖性按新至老分述如下：1第四系素填土(Q4ml)雜色，以暗紅色、褐色、灰色為主，稍濕，結(jié)構(gòu)稍密。主要由粉質(zhì)粘土夾泥巖、砂巖塊石、碎石組成，硬質(zhì)物含量10%~75%，粒徑5~700mm，物質(zhì)組成隨地段變化較大，塊石含量高時架空較多、空隙性大。含粉質(zhì)粘土呈可塑狀。主要為護岸修建堆積，經(jīng)碾壓處理，回填時間3-5年不等。整個場地皆有揭露，本次鉆探厚度0.4～42.3m。2侏羅系遂寧組（J3sn）泥巖（Mm）：紫紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，主要以粘土礦物為主，大多含砂質(zhì)較重。整個場地皆有揭露，本次鉆探揭露厚度2.3～23.4m。砂巖①(Ss)：以紅褐色為主，細粒結(jié)構(gòu)，鈣質(zhì)膠結(jié)，中厚層狀構(gòu)造，主要礦物成分為長石、石英及少量云母。僅龍河右岸有揭露，本次鉆探揭露單層厚度1.0～16.2m。砂巖②(Ss)：以灰白色為主，細粒結(jié)構(gòu)，鈣質(zhì)膠結(jié)，中厚層狀構(gòu)造，主要礦物成分為長石、石英及少量云母。整個場地皆有揭露，本次鉆探揭露單層厚度2.0～20.4m。需要特別說明的是，該區(qū)域內(nèi)的基巖受構(gòu)造等因素影響，不同部位的巖體完整程度差異較大，局部巖體較完整，但緊鄰旁邊的巖體可能會極破碎。3.4基巖頂面及基巖風化帶特征場地基巖面隨地形起伏變化，基巖面坡度與地形坡度基本一致，在斜坡上部約10°，斜坡中下部約30°。將場地揭露范圍內(nèi)的基巖劃分為強風化帶和中等風化帶。強風化帶：風化裂隙發(fā)育，巖芯較破碎，多呈塊狀，少呈短柱狀，巖質(zhì)軟，各孔均有揭露。中等風化帶：裂隙部分較發(fā)育，巖芯呈短柱狀~柱狀，少呈塊狀，巖芯較完整，巖質(zhì)較硬，各孔均有揭露，未揭穿。各孔風化帶厚度及底界標高統(tǒng)計于勘探點數(shù)據(jù)一覽表。3.5水文地質(zhì)條件1、地下水的分布特征及地層滲透性根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)資料和收集資料，按照各段不同的地下水賦存條件，沿線地下水主要有二種類型：一是第四系孔隙水，二是基巖裂隙水。（1）第四系孔隙水根據(jù)現(xiàn)狀水位觀測，該層地下水分布在長江及龍河岸坡一帶，成帶狀分布，受江水影響，地下水位隨江水位升降。該層地下水賦存介質(zhì)為松散土層，江水、大氣降水、管網(wǎng)泄漏為其主要補給源。大氣降水、管網(wǎng)泄漏水量不大，補給不穩(wěn)定，江水水量豐富，補給源充足，在豐水期補給較穩(wěn)定，枯水期補給貧乏?？傊搶拥叵滤考案凰允芙昂铀绊懘?，勘查期間未見穩(wěn)定地下水，但隨著庫水位上升，將會有穩(wěn)定的地下水存在。（2）基巖裂隙水該類地下水主要賦存于基巖內(nèi)，儲水部位為強風化帶網(wǎng)狀裂隙及構(gòu)造裂隙中，其賦存條件受構(gòu)造裂隙分布情況和裂隙發(fā)育程度控制，接受大氣降水或上覆第四系孔隙水補給，總體順坡向附近低洼處運移排泄。而在岸坡邊段，還將接受長江水及龍河水的反向補給。區(qū)內(nèi)該類型地下水水量貧乏且受大氣降水、長江水及龍河水影響明顯，勘察期間該層未見穩(wěn)定地下水。2地下水的補給、徑流與排泄勘察區(qū)地下水的補給源主要為江水及河水、其次為大氣降水、市政給排水管網(wǎng)滲漏補給。長江與場地地下水互為補給，長江及龍河水位高于場地水位時，江水回灌補給場地地下水，長江及龍河水位低于場地地下水時，場地地下水向長江及龍河徑流補給江水及河水。大氣降雨后沿地面或下滲后徑流，向下補給場地地下水或向更低點排泄；地下水徑流方向主要受地形及裂隙發(fā)育程度的控制，大多流向地勢低洼地帶或沿孔隙、裂隙下滲；場地地下水的排泄主要為向地勢低洼處徑流最終進入市政管網(wǎng)或長江及龍河，其次為大氣蒸發(fā)。3地下水的動態(tài)特征區(qū)內(nèi)地下水主要為松散層潛水，勘察期間未測得穩(wěn)定地下水，但該場地第四系填土層厚度較大，隨著三峽庫水位的上升，該場地第四系孔隙水水位將隨之上升，故場地水位受大氣降雨及長江江水及龍河河水位影響大的特點，隨季節(jié)變化明顯。根據(jù)調(diào)查與工程經(jīng)驗，場地水位波動總體與江水位變化一致，低水位一般出現(xiàn)在每年2～3月枯水期，該段時間場地地下水幾近疏干，僅局部殘留，4月下旬漲水，場地地下水隨著江水、河水逐漸上升至常年水位173.23m（1985國家高程標準）左右，10月下旬至次年2～3月水位逐漸下降，后逐漸回升，周而復始。場地內(nèi)基巖的風化裂隙水總體含水量甚微，但不排除局部地段裂隙較發(fā)育，與上部潛水聯(lián)通，賦存有一定量的裂隙水。總之場地基巖裂隙水水量不豐，沒有統(tǒng)一的水力聯(lián)系，不具規(guī)律性動態(tài)特征。4水位本次勘察在鉆孔終孔后抽干鉆孔中殘留用水，24小時后再進行簡易水文觀測，在勘察區(qū)施工鉆孔中未測得穩(wěn)定水位，僅在個別距離長江、龍河較近的鉆孔（ZY40、ZY42~ZY43、ZY47~ZY50、ZY56、ZY58）中測得恢復水位，埋深5.5~41.3m不等，其中ZY44因大氣降雨或居民區(qū)管網(wǎng)泄露等原因?qū)е略撱@孔測得恢復水位，場區(qū)現(xiàn)狀地下水總體較匱乏。5滲透系數(shù)因本次工作區(qū)周邊已有勘察工作成果較多，且本次部分工作區(qū)位于王家渡濱江公園升級改造工程勘察區(qū)和龍河口庫岸勘查區(qū)范圍內(nèi)，故本次未選取鉆孔做抽水試驗，直接利用搜集《豐都縣王家渡濱江公園升級改造工程巖土工程勘察報告》中抽水試驗結(jié)果，場地內(nèi)素填土滲透系數(shù)取2.50～3.50m/d，砂巖滲透系數(shù)取0.35～0.80m/d，泥巖滲透系數(shù)取0.05～0.10m/d。3.6水、土腐蝕性評價經(jīng)調(diào)查，場地及周邊無化工、有毒等工廠及廢棄排泄物。根據(jù)本次勘察所取水樣做水質(zhì)簡分析結(jié)果（見附件）來看，場地地下水類型為HCO3?SO4－Ca型，環(huán)境類型為Ⅱ類，地下水及地表水對混凝土結(jié)構(gòu)有微腐蝕性，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋有微腐蝕性。3.7不良地質(zhì)現(xiàn)象及主要工程地質(zhì)問題據(jù)收集的原有勘察資料及本次調(diào)查情況可知，勘察范圍內(nèi)及其鄰近無泥石流、塌陷、地裂縫，也未見溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物。4巖土層物理力學性質(zhì) 4.1土層物理力學性質(zhì)本場地土層以素填土為主，雜色，稍濕，結(jié)構(gòu)稍密，主要成分為粉質(zhì)粘土夾泥巖、砂巖塊石、碎石，塊徑5～550mm，硬質(zhì)物含量15~70％，呈棱角狀，為機械隨機拋填，回填時間約3～5年。分布于整個勘察區(qū)，揭露厚度0.40～42.3m。本次在6個鉆孔中進行重型動力觸探試驗，統(tǒng)計結(jié)果見表4.1-1。表4.1-1素填土重型動力觸探（N63.5）試驗成果統(tǒng)計表孔號孔段（m）統(tǒng)計厚度（m）N63.5平均值變異系數(shù)厚度加權(quán)平均值N變異系數(shù)ZY82.0~4.92.98.600.178.750.17ZY202.6~6.03.48.940.16ZY121.4~4.02.69.020.18ZY243.1~6.33.28.530.15ZY264.3~7.53.28.690.17ZY273.9~7.53.68.770.16由表4.1-1可知，經(jīng)修正后的單孔錘擊數(shù)平均值為8.53～9.02，鉆孔厚度加權(quán)平均值為8.75，變異系數(shù)為0.15～0.18，場地人工填土變異系數(shù)中等，表明素填土在縱向及豎向上的物理力學性質(zhì)均勻性一般，結(jié)合場地素填土厚度變化，填土的均勻性一般。場地內(nèi)多數(shù)區(qū)域素填土回填年限較短，未完成自重固結(jié)壓實，填土整體呈稍密狀態(tài)，存在沉降的可能。4.2巖石物理力學性質(zhì)本次勘察在鉆孔預計基礎(chǔ)底部以下基巖中等風化帶采取了巖石試樣分別作天然及飽和單軸抗壓強度試驗及變形試驗，同時在基巖中等風化帶采取了巖石式樣做物性、抗拉剪試驗；按《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016），其置信概率α取0.95，修正系數(shù)按計算，因抗壓強度為抗力項，式中“±”取“-”。根據(jù)鉆探情況和巖石試驗報告，場地內(nèi)的泥巖、砂巖力學性質(zhì)變異性較小，且場地范圍較小，故將場地巖石按類別一起統(tǒng)計，不再分段或分區(qū)統(tǒng)計，統(tǒng)計結(jié)果見表4.2-1~4.2-7。表4.2-1中等風化巖石單軸抗壓試驗成果統(tǒng)計表巖石試驗項目樣品編號試驗值(MPa)統(tǒng)計件數(shù)范圍值（MPa）平均值(MPa)軟化系數(shù)標準差(MPa)變異系數(shù)標準值(MPa)泥巖天然ZY3-1~64.25.85.1304.2~9.25.60.571.240.225.3ZY8-1~65.25.87.7ZY9-1~65.34.55.7ZY10-6~114.84.95.0ZY12-1~66.65.34.4ZY14-6~115.05.64.3ZY16-1~64.66.88.3ZY20-1~69.24.85.5ZY24-1~67.25.97.3ZY32-1~64.84.95.0飽和ZY3-1~62.43.03.3302.2~5.33.20.780.242.9ZY8-1~63.23.34.5ZY9-1~62.33.14.2ZY10-6~112.82.52.7ZY12-1~63.73.02.6ZY14-6~113.03.12.3ZY16-1~62.33.54.2ZY20-1~65.32.63.2ZY24-1~64.23.54.5ZY32-1~62.22.72.6砂巖①天然ZY23-1~616.918.920.01512.2~21.616.40.702.950.1815.0ZY24-10~1514.121.620.2ZY25-1~612.213.312.2ZY26-6~1115.516.615.5ZY34-6~1115.214.618.5飽和ZY23-1~610.813.014.6158.5~16.411.52.250.2010.4ZY24-10~1510.516.413.9ZY25-1~68.89.18.5ZY26-6~1110.710.210.4ZY34-6~1111.411.012.9砂巖②天然ZY18-1~619.420.621.71517.0~26.921.40.812.810.1320.1ZY27-1~621.321.020.4ZY28-1~620.918.119.1ZY30-1~617.026.723.7ZY32-7~1226.923.620.6飽和ZY18-1~614.816.317.61513.8~22.317.32.430.1416.2ZY27-1~618.316.715.9ZY28-1~616.313.815.5ZY30-1~615.121.918.9ZY32-7~1222.318.717.1表4.2-2中等風化泥巖變形試驗成果統(tǒng)計表巖石名稱孔號變形模量（104MPa）彈性模量（104MPa）泊松比泥巖ZY9-7~90.0960.0930.1030.1120.1220.1300.350.350.32ZY10-17~190.1270.1080.1050.1540.1280.1280.360.340.37ZY12-7~90.1100.1120.1040.1410.1480.1240.350.370.37ZY18-7~90.0800.1040.0980.1040.1210.1140.220.230.24ZY24-7~90.1190.1000.1140.1360.1360.1360.220.230.23統(tǒng)計件數(shù)n151515范圍值0.080~0.1270.104~0.1540.22~0.37平均值μ0.1050.1290.30標準差0.010.010.07變異系數(shù)0.110.100.22標準值0.1000.1230.27表4.2-3中等風化砂巖①變形試驗成果統(tǒng)計表巖石名稱孔號變形模量（104MPa）彈性模量（104MPa）泊松比砂巖①ZY26-12~140.3300.3130.3040.3750.3520.3370.220.230.24ZY27-7~90.3590.3240.3500.3920.3470.3890.220.230.23統(tǒng)計件數(shù)n666范圍值0.304~0.3590.337~0.3920.22~0.24平均值μ0.3300.3650.23標準差0.020.020.01變異系數(shù)0.060.060.03標準值0.3130.3460.22表4.2-4中等風化泥巖物性試驗成果統(tǒng)計表樣品編號巖性天然密度(g/cm3)飽和密度(g/cm3)干密度(g/cm3)顆粒密度(g/cm3)天然含水率(%)吸水率(%)飽和吸水率(%)ZY10-12~16泥巖2.532.562.452.743.423.914.41ZY13-6~102.522.552.442.743.574.084.58ZY26-1~52.482.502.432.622.022.512.99ZY34-1~52.532.562.462.733.073.574.06件數(shù)4444444最小值2.482.502.432.622.022.512.99最大值2.532.562.462.743.574.084.58平均值2.522.542.442.713.023.524.01標準差0.0270.0280.0140.0620.7020.7060.715變異系數(shù)0.0110.0110.0060.0230.2320.2010.178標準值2.482.512.432.642.222.713.19表4.2-5中等風化砂巖②物性試驗成果統(tǒng)計表樣品編號巖性天然密度(g/cm3)飽和密度(g/cm3)干密度(g/cm3)顆粒密度(g/cm3)天然含水率(%)吸水率(%)飽和吸水率(%)ZY10-1~5砂巖②2.482.502.422.642.462.983.48ZY13-1~52.432.462.372.592.502.993.50ZY14-1~52.532.562.452.743.263.784.29件數(shù)3333333最小值2.432.462.372.592.462.983.48最大值2.532.562.452.743.263.784.29平均值2.482.512.422.662.743.253.76標準差0.0500.0500.0390.0770.4520.4600.459變異系數(shù)0.0200.0200.0160.0290.1650.1410.122標準值2.412.432.362.542.062.563.07表4.2-6中等風化泥巖抗拉剪試驗成果統(tǒng)計表巖石名稱樣品編號抗拉強度(MPa)抗剪強度指標（三軸壓縮）c(MPa)φ(°)泥巖ZY10-12~160.2531.6235.60.3040.304ZY13-6~100.3041.7636.60.3030.355ZY26-1~50.2521.2134.00.2270.253ZY34-1~50.3021.6335.10.3050.277統(tǒng)計件數(shù)（n）1244范圍值0.227~0.3551.21~1.7634.0~36.6平均值0.291.5635.33標準差0.040.241.09變異系數(shù)0.120.150.03標準值0.271.2834.08表4.2-7中等風化砂巖②抗拉剪試驗成果統(tǒng)計表巖石名稱樣品編號抗拉強度(MPa)抗剪強度指標（三軸壓縮）c(MPa)φ(°)砂巖②ZY10-1~51.446.0538.71.391.60ZY13-1~51.575.9738.11.591.51ZY14-1~51.275.1838.11.281.22統(tǒng)計件數(shù)（n）933范圍值1.22~1.605.18~6.0538.1~38.7平均值1.435.7338.34標準差0.150.480.35變異系數(shù)0.100.080.01標準值1.345.0137.82經(jīng)統(tǒng)計：中等風化帶泥巖：天然單軸抗壓強度標準值為5.3MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為2.9MPa，軟化系數(shù)為0.57，屬遇水軟化的軟巖；天然密度平均值為2.52g/cm3，飽和密度平均值為2.54g/cm3；抗拉強度標準值為0.27Mpa，抗剪強度指標C標準值為1.28Mpa，φ標準值為34.08°，變形模量標準值為1000Kpa,彈性模量標準值為1230Kpa，泊松比標準值為0.27。中等風化帶砂巖①：天然單軸抗壓強度標準值為15.0MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為10.4MPa，軟化系數(shù)為0.70，屬遇水軟化的軟巖；變形模量標準值為3130Kpa,彈性模量標準值為3460Kpa，泊松比標準值為0.22。中等風化帶砂巖②：天然單軸抗壓強度標準值為20.1MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為16.2MPa，軟化系數(shù)為0.81，屬遇水不軟化的較軟巖；天然密度平均值為2.48g/cm3，飽和密度平均值為2.51g/cm3；抗拉強度標準值為1.34Mpa，抗剪強度指標C標準值為5.01Mpa，φ標準值為37.82°。4.3巖體基本質(zhì)量等級本次勘察對場地進行了波速測試（見表4.3-1），中風化泥巖層聲波速度為2520～3090m/s，巖體完整系數(shù)為0.59，中風化砂巖①層聲波速度為2915～3286m/s，巖體完整系數(shù)為0.61，中風化砂巖②層聲波速度為2809～3249m/s；巖體完整系數(shù)為0.59。表4.3-1聲波速度測試成果表

孔號測試范圍(m)巖性Vp速度范圍(m/s)Vp平均速度(m/s)巖塊縱波度(m/s)巖體完整性系數(shù)Kv巖體風化程度ZY106.0～14.9砂巖2809～3249298638870.59中風化14.9～27.0泥巖2704～3038287137700.58中風化ZY259.0～11.0泥巖1906～2263209037190.32強風化11.0～26.3泥巖2520～3090285737190.59中風化26.3～37.0砂巖2915～3286310439740.61中風化根據(jù)聲波速度測試成果，并結(jié)合鉆探資料，場地內(nèi)的強風化帶基巖為破碎，局部用手可捏碎，巖體基本質(zhì)量等級均為Ⅴ級。中等風化泥巖物理力學性質(zhì)較好，承載力較高，為較完整的軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅳ級。中等風化砂巖①物理力學性質(zhì)較好，承載力較高，為較完整的較軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅳ級。中等風化砂巖②物理力學性質(zhì)較好，承載力較高，為較完整的較軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅳ級。5巖土工程分析評價5.1地震效應(yīng)評價1、基本地震參數(shù)按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016局部修改版）場區(qū)屬設(shè)計地震分組第一組，基本抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計基本地震加速度值為0.05g。2、場地等效剪切波速及場地類別本次勘察工作在選取ZY10和ZY25在填土中做剪切破測試（詳見表5.1-1）。表5.1-1聲波速度測試成果表孔號巖土類別測試范圍(m)Vs速度范圍(m/s)Vs平均速度(m/s)ZY10素填土0.0～4.2118～127124砂巖4.2～6.0634～696665ZY25素填土0.0～7.5126～128127泥巖7.5～9.0535～564550土層等效剪切波速據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016局部修改版）公式4.1.5-1及4.1.5-2計算：式中：vse——土層等效剪切波速（m/s）；d0——計算深度（m），取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值；t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間；di——計算深度第i土層的厚度（m）；vsi——計算深度范圍內(nèi)第i土層的剪切波速（m/s）；n——計算深度范圍內(nèi)土層的分層數(shù)。根據(jù)計算，土層等效剪切波速度為125.5m/s（取上表平均值），根據(jù)里程按填土厚度分段統(tǒng)計場地類別如表5.1-2。3、地震作用下巖土穩(wěn)定性評價場地人工填土為軟弱土，地震作用下，可能發(fā)生滑移及震陷，故為抗震不利地段，應(yīng)采取有效措施。建議在場地開挖整平壓實后復測剪切波，以校核場地類別。表5.1-2地震效應(yīng)分段評價表序號里程（m））最大覆蓋層厚度（m）土層等效剪切波（m/s）場地類別特征周期（s）地段劃分備注1K0+000~K0+080.000（ZY1~ZY3、ZY59）18.20125.5Ⅲ類0.45不利地段2K0+080.000~K0+300.000（ZY4~ZY5、ZY7~ZY8、ZY13~ZY19）14.90125.5Ⅱ類0.35不利地段3K0+300.000~K0+328.000（ZY9、ZY20、ZZY12）5.30125.5Ⅱ類0.35不利地段岸坡段4K0+328.000~K0+539.000（跨河）跨龍河段5K0+539.000~K0+569.600（ZY24、ZY26、ZY28）12.00125.5Ⅱ類0.35不利地段岸坡段6K0+569.600~K0+697.460（ZY29~ZY35）26.90125.5Ⅲ類0.45不利地段7K0+697.460~K0+749.700（ZY28、ZY27、ZY36、ZY37、ZY39）12.00125.5Ⅱ類0.35不利地段8K0+749.700~K0+778.985（ZY40）42.30125.5Ⅲ類0.45不利地段5.2場地環(huán)境工程影響評價擬建工程緊鄰濱江公園和龍河新城，工程施工將形成施工廢水及棄土棄渣，施工期間應(yīng)做好對現(xiàn)狀人行道的清潔工作。且由于濱江公園周邊人流及車流量大，施工過程中會產(chǎn)生機械噪音或形成粉塵，應(yīng)采取相應(yīng)措施，盡量避免或減小噪音、粉塵對周邊環(huán)境的影響。施工開挖及堆填可能對既有電力、電信管網(wǎng)造成破壞，施工前應(yīng)密切排查場地內(nèi)管線，做好遷改及保護工作。同時，由于場地位于長江及龍河邊，樁基施工過程中產(chǎn)生的棄渣、泥漿等會對長江水產(chǎn)生污染。故工程建設(shè)過程中，相關(guān)單位應(yīng)樹立嚴格的環(huán)保意識，工程設(shè)計、施工應(yīng)充分考慮環(huán)保措施，嚴格執(zhí)行國家相關(guān)環(huán)保法律、法規(guī)，最大限度的減小樁基施工對臨近已建相鄰構(gòu)筑物及人員安全、環(huán)境的影響。5.3岸坡穩(wěn)定性評價勘察區(qū)龍河左右兩岸分別有AB段和CD段兩段現(xiàn)狀斜邊坡，該兩段斜邊坡均采取六棱塊+草皮、格構(gòu)對岸坡進行了護坡（詳見下圖），并采用重力式擋墻進行支擋，現(xiàn)狀處于穩(wěn)定狀態(tài)。圖5.3-1AB段（龍河側(cè)）現(xiàn)狀斜坡全貌圖5.3-2AB段（長江側(cè)）現(xiàn)狀斜坡全貌圖5.3-3CD段現(xiàn)狀斜坡全貌5.4線路分段工程地質(zhì)條件評價1、K0+000～K0+052.371U型槽路基段（1～2剖面）按設(shè)計標高整平后，該段為填方路基段，邊坡主要成分為人工填土，坡長約52.371m。該段現(xiàn)狀斜坡前期已經(jīng)進行了庫岸治理，且治理方案經(jīng)過專門設(shè)計驗算，現(xiàn)狀調(diào)查填土雖厚度較大，但整體穩(wěn)定性較好。根據(jù)設(shè)計方案，該段為U型槽路基，并直接以現(xiàn)狀斜坡填土作為基礎(chǔ)持力層，后期修建的U型槽路基主要用作行人步道，整體載荷較輕，經(jīng)初步驗算及分析認為加載后對整體斜坡沿基巖面滑移穩(wěn)定性影響較小，但在施工開挖過程中可能存在局部填土的內(nèi)部滑塌、垮塌等情況，同時表層填土后期在雨水作用下容易產(chǎn)生不均勻沉降。因此，后期若以填土為持力層，建議在滿足承載力條件下還需采取對應(yīng)措施避免不均勻沉降；U型槽基礎(chǔ)外邊界距離現(xiàn)有斜坡臨空面距離須滿足相應(yīng)規(guī)范要求。當承載力不滿足設(shè)計要求時，建議進行換填或壓實處理。施工過程中內(nèi)側(cè)若形成臨時填土土質(zhì)邊坡，建議采用臨時放坡處理，坡率為1：1.25（H≤8m），并加強坡面截排水及防沖刷處理。2、K0+052.371～K0+322.890橋梁段（3～19剖面）該段包含X0輕型橋臺、X1～X11橋墩和龍河西側(cè)Z1主橋固結(jié)墩，評價如下：（1）X0輕型橋臺該橋臺位于長江右岸斜坡地帶，斜坡坡度約24°～28°，斜坡表層主要為人工填土，填土厚度14.80～15.40m，下覆基巖為砂巖與泥巖，強風化帶厚度0.90～1.10m。根據(jù)設(shè)計方案，該橋臺橋墩基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)。建議樁基礎(chǔ)應(yīng)嵌入較完整中風化基巖面5～6倍樁直徑，并以中等風化基巖作為持力層。橋臺開挖后，將在西側(cè)、北側(cè)、東側(cè)形成0～2.13m的臨時基坑邊坡，該邊坡為土質(zhì)邊坡，成分為人工填土，直立開挖不穩(wěn)定，建議放坡開挖。基坑開挖臨時邊坡坡率建議：為土層1：1.25，建議開挖施工時做好排水工作，橋臺修建時設(shè)計相應(yīng)排水設(shè)施。該橋臺施工過程中將會受大氣降雨及表層孔隙水影響，同時因施工對巖體造成擾動而使層間裂隙張開或部分連通后，江水可能沿裂隙滲透至樁孔，故建議也采用機械旋挖成孔，并盡量避開在雨季或汛期施工。施工過程中土層段需采取護壁措施，基巖段由于樁孔斷面為圓形，自穩(wěn)能力好，基巖中的裂隙對孔壁的穩(wěn)定性影響小，可直壁開挖，樁孔開挖后應(yīng)及時封閉。（2）X1～X11橋墩各橋臺位于長江右岸斜坡地帶，斜坡坡度約3°～27°，斜坡表層主要為人工填土，填土厚度0.40～13.50m，下覆基巖為砂巖與泥巖，強風化帶厚度0.90～1.60m。根據(jù)設(shè)計方案，各橋墩基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)。建議樁基礎(chǔ)應(yīng)嵌入較完整中風化基巖面5～6倍樁直徑，并以中等風化基巖作為持力層。各橋臺施工過程中將會受大氣降雨及表層孔隙水影響，同時因施工對巖體造成擾動而使層間裂隙張開或部分連通后，江水可能沿裂隙滲透至樁孔，故建議也采用機械旋挖成孔，并盡量避開在雨季或汛期施工。施工過程中土層段需采取護壁措施，基巖段由于樁孔斷面為圓形，自穩(wěn)能力好，基巖中的裂隙對孔壁的穩(wěn)定性影響小，可直壁開挖，樁孔開挖后應(yīng)及時封閉。（3）龍河西側(cè)Z1主橋固結(jié)墩地面高程176.06～180.56m，地形北東低，南西高，地形坡角7°～25°，表層有厚4.20～7.30m的人工填土，下伏基巖為泥巖與砂巖,強風化帶厚1.40～2.20m。根據(jù)設(shè)計方案，該主橋固結(jié)墩采用明挖擴大基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為19m×22m，基礎(chǔ)頂標高180.154m，底標高163.804m，建議明挖擴大基礎(chǔ)以中等風化基巖為持力層。主橋固結(jié)墩開挖后，將形成12.26～16.76m的臨時基坑邊坡，現(xiàn)對基坑邊坡穩(wěn)定性進行評價如下：北側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度4.2~7.3m，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向162°，巖體以砂巖②為主，底部有少部分為泥巖，強風化層厚約1.40～1.80m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小，②裂隙與邊坡坡向近一致，但傾角較陡近直立，對邊坡穩(wěn)定性影響較??；③層面與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，開挖過程中土體易滑塌，建議對該邊坡進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°；邊坡砂巖②等效內(nèi)摩擦角取58°，砂巖②破裂角取45°+32.33°/2=61.16°。圖5.4-1北側(cè)基坑邊坡持平投影圖西側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度5.00～5.10m，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向72°，巖體以砂巖②為主，底部有少部分為泥巖，強風化層厚約0.90～1.40m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定性影響小，②裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響?。虎蹖用媾c邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，開挖過程中土體易滑塌，建議對該邊坡進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°；邊坡砂巖②等效內(nèi)摩擦角取58°，砂巖②破裂角取45°+32.33°/2=61.16°。圖5.4-2西側(cè)基坑邊坡持平投影圖南側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度4.20～7.30m，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向342°，巖體以砂巖②為主，底部有少部分為泥巖，強風化層厚約0.90～2.20m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小，②裂隙與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定性影響??；③層面與邊坡小角度相交，傾角小于邊坡坡角，但傾角較緩，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，開挖過程中土體易滑塌，建議對該邊坡進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°；邊坡砂巖②等效內(nèi)摩擦角取58°，砂巖②破裂角取45°+32.33°/2=61.16°圖5.4-3南側(cè)基坑邊坡持平投影圖東側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度4.30～6.20m，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向252°，巖體以砂巖②為主，底部有少部分為泥巖，強風化層厚約0.90～2.20m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡小角度相交，但傾角較陡近直立，對邊坡穩(wěn)定性影響較?。虎诹严杜c邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小；③層面與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，開挖過程中土體易滑塌，建議對該邊坡進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°；邊坡砂巖②等效內(nèi)摩擦角取58°，砂巖②破裂角取45°+32.33°/2=61.16°圖5.4-4東側(cè)基坑邊坡持平投影圖基坑開挖臨時邊坡坡率建議：為土層1：1.25，強風化帶泥巖、砂巖1：1.00，中等風化帶泥巖1：0.75，中等風化帶砂巖②1:0.5。建議開挖施工時做好排水工作，橋臺修建時設(shè)計相應(yīng)排水設(shè)施。3、K0+322.890～K0+546.080跨河拱形橋梁段該段為跨河拱形橋梁段，主拱為一跨230米的單箱單室無鉸拱，拱高度43米，主拱頂寬寬4.5米。主拱平面線型略彎呈“S”形，主拱下采用34根吊桿單側(cè)連接S形主梁。4、K0+546.080～K0+750.715橋梁段（22～36剖面）該段包含龍河東側(cè)Z2主橋固結(jié)墩、D0～D8橋墩和D9輕型橋臺、評價如下：（1）龍河東側(cè)Z2主橋固結(jié)墩地面高程179.51～180.08m，地形南西低，北東高，地形坡角3°～7°，表層有厚7.10～12.00m的人工填土，下伏基巖為泥巖與砂巖,強風化帶厚1.50～3.50m。根據(jù)設(shè)計方案，該主橋固結(jié)墩采用明挖擴大基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為19m×22m，基礎(chǔ)頂標高180.154，底標高163.804m，建議明挖擴大基礎(chǔ)以中等風化基巖為持力層。主橋固結(jié)墩開挖后，將形成16.71～17.28m的臨時基坑邊坡，現(xiàn)對基坑邊坡穩(wěn)定性進行評價如下：北側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度7.50～12.00m，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向162°，巖體為泥巖，強風化層厚約1.50～3.50m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小，②裂隙與邊坡坡向近一致，但傾角較陡近直立，對邊坡穩(wěn)定性影響較??；③層面與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，該邊坡土層較厚，開挖過程中土體易滑塌，建議對土層進行分階放坡開挖并做臨時護坡處理，同時對下部巖質(zhì)部分進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°。圖5.4-5北側(cè)基坑邊坡持平投影圖西側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度7.10～7.50mm，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向72°，巖體為泥巖，強風化層厚約2.40～3.50m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定性影響小，②裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響??；③層面與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，該邊坡土層較厚，開挖過程中土體易滑塌，建議對土層進行分階放坡開挖并做臨時護坡處理，同時對下部巖質(zhì)部分進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°。圖5.4-6西側(cè)基坑邊坡持平投影圖南側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度7.10～11.60m，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向342°，巖體為泥巖，強風化層厚約2.10～2.40m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小，②裂隙與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定性影響??；③層面與邊坡小角度相交，傾角小于邊坡坡角，但傾角較緩，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，該邊坡土層較厚，開挖過程中土體易滑塌，建議對土層進行分階放坡開挖并做臨時護坡處理，同時對下部巖質(zhì)部分進行放坡開挖。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°圖5.4-7南側(cè)基坑邊坡持平投影圖東側(cè)基坑邊坡：該邊坡為巖土質(zhì)混合邊坡。上部填土厚度11.60～12.00m，，直立開挖易沿土體內(nèi)部發(fā)生圓弧滑移或局部垮塌；下部巖質(zhì)邊坡坡向252°，巖體為泥巖，強風化層厚約1.50～2.10m。按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330—2013）表4.1.4，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡工程安全等級為一級。根據(jù)赤平投影圖分析可知：①裂隙與邊坡小角度相交，但傾角較陡近直立，對邊坡穩(wěn)定性影響較??；②裂隙與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響??；③層面與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定性影響小。綜上所述，該邊坡土層較厚，開挖過程中土體易滑塌，建議對土層進行分階放坡開挖，同時對下部巖質(zhì)部分進行放坡開挖并做臨時護坡處理。邊坡泥巖等效內(nèi)摩擦角取53°，泥巖破裂角取45°+29.14°/2=59.57°圖5.4-8東側(cè)基坑邊坡持平投影圖基坑開挖臨時邊坡坡率建議：為土層1：1.25，強風化帶泥巖1：1.00，中等風化帶泥巖1：0.75。建議開挖施工時做好排水工作，橋臺修建時設(shè)計相應(yīng)排水設(shè)施。（2）D0～D8橋墩各橋臺位于長江右岸斜坡地帶，斜坡坡度約3°～49°，斜坡表層主要為人工填土，填土厚度6.90～30.00m，下覆基巖為砂巖與泥巖，強風化帶厚度1.10～4.40m。根據(jù)設(shè)計方案，各橋臺橋墩基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)。建議樁基礎(chǔ)應(yīng)嵌入較完整中風化基巖面5～6倍樁直徑，并以中等風化基巖作為持力層。各橋臺施工過程中將會受大氣降雨及表層孔隙水影響，同時因施工對巖體造成擾動而使層間裂隙張開或部分連通后，江水可能沿裂隙滲透至樁孔，故建議也采用機械旋挖成孔，并盡量避開在雨季或汛期施工。施工過程中土層段需采取護壁措施，基巖段由于樁孔斷面為圓形，自穩(wěn)能力好，基巖中的裂隙對孔壁的穩(wěn)定性影響小，可直壁開挖，樁孔開挖后應(yīng)及時封閉。（3）D9輕型橋臺該橋臺位于長江右岸斜坡地帶，斜坡坡度約3°～6°，斜坡表層主要為人工填土，填土厚度8.80～9.20m，下覆基巖為砂巖與泥巖，強風化帶厚度1.10～1.30m。根據(jù)設(shè)計方案，該橋臺橋墩基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)。建議樁基礎(chǔ)應(yīng)嵌入較完整中風化基巖面5～6倍樁直徑，并以中等風化基巖作為持力層。橋臺開挖后，將在東側(cè)、西側(cè)、南側(cè)、北側(cè)形成3.20～3.70m的臨時基坑邊坡，該邊坡為土質(zhì)邊坡，成分為人工填土，直立開挖不穩(wěn)定，建議放坡開挖?；娱_挖臨時邊坡坡率建議：為土層1：1.25，建議開挖施工時做好排水工作，橋臺修建時設(shè)計相應(yīng)排水設(shè)施。該橋臺施工過程中將會受大氣降雨及表層孔隙水影響，同時因施工對巖體造成擾動而使層間裂隙張開或部分連通后，江水可能沿裂隙滲透至樁孔，故建議也采用機械旋挖成孔，并盡量避開在雨季或汛期施工。施工過程中土層段需采取護壁措施，基巖段由于樁孔斷面為圓形，自穩(wěn)能力好，基巖中的裂隙對孔壁的穩(wěn)定性影響小，可直壁開挖，樁孔開挖后應(yīng)及時封閉。5、K0+750.715～K0+778.985挖方路基段（37剖面）按設(shè)計標高整平后，該段為挖方路基段，邊坡主要成分為人工填土，坡長約28.115m，坡高約0～7.35m。下覆巖土界面埋藏較深，開挖后填土不會產(chǎn)生沿巖土界面的滑移。但由于填土力學性質(zhì)較差，且不均勻，長期受雨水沖刷，填土顆粒將會被帶走，從而邊坡土體內(nèi)部產(chǎn)生圓弧滑動。建議按設(shè)計標高整平后對該段邊坡進行放坡處理，坡率為1：1.25（H≤8m），大于8m時應(yīng)進行分階，第二階坡率1:1.50，并在每階或變坡處設(shè)置平臺，平臺的寬度不宜小于2m；在坡頂設(shè)截水溝，對坡面進行格構(gòu)綠化處理。5.5地基均勻性評價及持力層建議1、地基均勻性評價素填土分布不均勻，土層厚度變化大，基巖面起伏大，局部具架空結(jié)構(gòu)，粒徑差異性較大，均勻性較差，易產(chǎn)生差異沉降，屬不均勻地基。基巖強風化帶，巖體破碎，厚度變化大，強度低，遇水極軟，為不均勻地基。中等風化泥巖連續(xù)穩(wěn)定，其抗壓強度差異性不大，屬均勻地基。中等風化砂巖①連續(xù)穩(wěn)定，其抗壓強度差異性不大，屬均勻地基。中等風化砂巖②連續(xù)穩(wěn)定，其抗壓強度差異性不大，屬均勻地基。2、持力層選擇建議所有橋墩均采用樁基礎(chǔ)，以基巖中風化帶作持力層。5.6場地穩(wěn)定性及適宜性評價勘察區(qū)屬于侵蝕剝蝕型河谷岸坡地貌，巖層呈單斜產(chǎn)出，地質(zhì)構(gòu)造簡單。擬建場地未見斷層、滑坡、危巖、泥石流、溶洞等不良地質(zhì)作用，勘察區(qū)現(xiàn)狀岸坡已采取六棱塊護坡、草皮護坡、格構(gòu)護坡和重力式擋土墻等方式進行整治，場地宏觀現(xiàn)狀整體基本穩(wěn)定，場地適宜擬建物修建。5.7地下水作用評價根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查及地下水位觀測，擬建場地地下水水位與長江及龍河水位基本持平，主要沿江岸及河岸分布，由于場地地下水與長江江水互為補給，場地地下水分布范圍及水量隨著江水位上升而增大，按照建筑設(shè)計使用年限50年考慮，相應(yīng)設(shè)計洪水位可取175.5m(吳淞高程）。根據(jù)設(shè)計方案，設(shè)計采用的樁基底部標高位于設(shè)計洪水位水位之下，采用樁基時本工程需考慮地下水對樁基的浮力作用。建議在旱季進行基礎(chǔ)施工，若在雨季施工必須做好周邊截排水工作，可采用坑內(nèi)集水明排法與周邊明渠排水相結(jié)合，利用潛水泵抽水解決樁孔內(nèi)排水問題。若采用人工挖孔樁，則須做好樁孔的護壁工作，且應(yīng)抽干樁孔中滲水后再進行開挖，嚴禁在樁孔中邊抽水邊開挖。場地局部深度較大或形成凹凼，易于積水匯聚。若在雨季施工，周邊徑流匯水浸入地下，易造成臨時地下水位上升，導致樁孔內(nèi)存在地下水現(xiàn)象。5.8特殊性巖土評價場地特殊性巖土為素填土和強風化基巖。素填土：根據(jù)鉆探結(jié)果，厚薄變化不均，局部具架空結(jié)構(gòu)，粒徑差異性較大，均勻性較差，部分具有濕陷性，不均勻沉降等性質(zhì)，未經(jīng)處理不能直接作為基礎(chǔ)持力層。若作為安全等級較低、對承載力要求較低的擋墻的持力層時，可以進行強夯、局部換填或?qū)⑹芰觾?nèi)的重新翻挖再分層碾壓密實，然后進行現(xiàn)場載荷試驗來確定承載力及沉降是否滿足設(shè)計要求。強風化基巖：主要由泥巖及砂巖組成，厚薄不均，強度低，遇水極軟。5.9樁基成樁可能性、施工條件及其環(huán)境影響評價（1）成樁可能性分析素填土多為砂、泥巖碎塊石夾大孤石，粒徑均勻性相對較差，局部具架空結(jié)構(gòu)，具有濕陷性，當遇較大塊石及孤石時挖掘困難，成樁時樁孔易變形或坍塌，其成樁條件相對較差。當巖土界面坡度較陡時，樁基開挖容易導致填方斜坡土體下滑和本身樁基孔壁的填方坍塌，影響成樁質(zhì)量。對基巖直接出露的部位，下伏較完整的泥巖，力學性質(zhì)較好，樁孔開挖后自穩(wěn)能力較好。（2）樁基礎(chǔ)施工條件分析人工挖孔樁具有低成本、施工簡單（可大面積展開），噪音小，易于清底，樁身質(zhì)量易于保證和樁底巖層觀察驗槽工作易于進行等優(yōu)。但在土層厚達較大及有地下水存在的場地，其施工過程復雜，工人勞動強度大，危險性高。機械鉆孔灌注樁因其是機械成孔，噪音大，費用高，設(shè)備投入量大，大量的泥漿排放困難，場地整體外觀形象較差。同時孔底沉渣不易清除干凈，將影響樁端阻力的發(fā)揮。其優(yōu)點是可以在有地下水存在的條件下成樁，不需降水就可施工，對土層厚度較大段，采用護壁措施后，成孔危險度小。采用人工鉆（挖）孔成樁時，應(yīng)按渝建發(fā)（2012）162號文要求進行專家論證，做好孔內(nèi)抽排水及通風工作；在穿越土層段時，應(yīng)自上而下逐段用混凝土護壁，保證施工安全和成樁質(zhì)量。若采用旋挖樁根據(jù)《旋挖成孔灌注樁工程技術(shù)規(guī)范》（DBJ50-156-2012）第4.0.4條，旋成孔挖灌注樁勘察期間，“高回填、巖溶、巖土界面坡率大于10%等復雜地基的一柱一樁，宜每柱設(shè)置勘探點”。由于前期勘察無法確定是否采用旋挖成孔樁基礎(chǔ)沒能每柱設(shè)置勘探點；建議若采用旋挖灌注樁基礎(chǔ)，宜每柱進行超前鉆探或施工勘察來解決。人工挖孔樁應(yīng)按渝建發(fā)（2012）162號文要求進行專家論證。（3）環(huán)境影響分析由于場地位于長江及龍河邊，樁基施工過程中產(chǎn)生的棄渣、泥漿等會對長江水產(chǎn)生污染。故工程建設(shè)過程中，相關(guān)單位應(yīng)樹立嚴格的環(huán)保意識，工程設(shè)計、施工應(yīng)充分考慮環(huán)保措施，嚴格執(zhí)行國家相關(guān)環(huán)保法律、法規(guī)，最大限度的減小樁基施工對臨近已建相鄰構(gòu)筑物及人員安全、環(huán)境的影響。5.10地質(zhì)條件可能造成的工程風險分析根據(jù)《住房城鄉(xiāng)建設(shè)部辦公廳關(guān)于進一步加強危險性較大的分部分項工程安全管理的通知》建辦質(zhì)【2017】39號文“勘察單位應(yīng)針對工程實際，在勘察文件中說明地質(zhì)條件可能造成的工程風險”的要求，本工程地質(zhì)條件可能造成的工程風險主要有：1、擬建工程施工過程中將形成巖質(zhì)基坑邊坡，當巖體為泥巖時，因泥巖抗風化能力弱，邊坡若長時間暴露或單次開挖深度較大而上部又未及時支擋時，極易發(fā)生巖體垮塌失穩(wěn)，故須在施工過程中按照逆作法的要求及時有效的支護。2、場地擬建位置在汛期受江水及河水漲落影響嚴重，部分破碎巖體存在一定透水性，在雨季時，巖土體內(nèi)部會形成局部的上層滯水或長江、龍河水通過裂隙滲入到基坑中誘發(fā)基坑邊坡垮塌、滲水等事故。3、機械鉆孔灌注樁因其是機械成孔，噪音大，費用高，設(shè)備投入量大，大量的泥漿排放困難，場地整體外觀形象較差。同時孔底沉渣不易清除干凈，將影響樁端阻力的發(fā)揮。其優(yōu)點是可以在有地下水存在的條件下成樁，不需降水就可施工，對土層厚度較大段，采用護壁措施后，成孔危險度小。4、人工挖孔樁具有低成本、施工簡單（可大面積展開），噪音小，易于清