結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計

裝配式鋼筋混凝土簡支T行梁設(shè)計與計算書

一、設(shè)計資料

（一）橋梁基本概況

1、橋面凈空：凈-7m+2xl.5m;

2、設(shè)計荷載：公路-II級汽車荷載，人群3.5MV/加，結(jié)構(gòu)安全等級

為二級，/0=1;

3、材料規(guī)格：

鋼筋：主筋采用“RB400鋼筋，箍筋采用”助400,I類環(huán)境；

混凝土：采用C30混凝土；

4、結(jié)構(gòu)尺寸：

標準跨徑Lh=20.00m；

計算跨徑J=19.50機；

主梁全長L=19.96m;

圖120nl鋼筋混凝土簡支梁尺寸（尺寸單位：mm）

第1頁共33頁

（二）內(nèi)力計算結(jié)果

表1彎矩標準值Md匯總表（單位：AW-/n）

內(nèi)力橫載Mg汽車加②人群“02

/d,L/2702.0608.055.0

L/4560.0466.040.0

表2彎矩標準值匕匯總表（單位：KN）

內(nèi)力橫載％汽車％人群%2

%160.0128.04.0

匕，L/2045.52.0

注：車輛荷載引起的彎矩已計入沖擊系數(shù)，1+〃=119

二、跨中截面的縱向受拉鋼筋計算

1、承載能力極限狀態(tài)計算時作用效應組合

+?Q1SQM

I=1j=l

=1.0x(1.2x702.0+1.4x608.0+0.8x1.4x55.0)

=1755.20V?加

2、T形截面受壓翼板有效寬度不

I140+100、

nf=--------=120(777帆)

,11

bfl=—L=—xl9500=6500(mm)

bf2=1600(mm)

bf3=b+2bh+i2hf=180+2x0+12x120=1620(mm)

所以，受壓翼板的有效寬度：

第2頁共33頁

bf=1600(mm)

3、主鋼筋數(shù)量計算

由規(guī)范查得f,=138MPa,九=1.39MPa,fxd=330MPa,^h=0.53,%=1.0。

1)采用的是焊接鋼筋骨架

設(shè)：

as=30+0.07/z=30+0.07x1300=12\{mm)

4=1300-121=1179。切九)

2)判定T形截面類型

hr120

fcdbfhf.(^-工)=13.8x1600x120(1179--)

=2964.9xIO,(N?麗)

=2964.9(ATN-mm)>M=1755.2(^-mm)

所以屬于第一類T形截面。

3)求受壓區(qū)高度

1755.2xl06=13.8x1600x(1179-X/2)

所以：

x2-2358x+158986=0

玉=2288m/w(>120mm,舍)

x2-70加/”(適合)

4)求受拉鋼筋面積人

4fbx13.8x1600x702、

=-n-I-f-=------------=4684(〃〃%)

5幾330

所以現(xiàn)在選擇鋼筋8c25+2C22,鋼筋截面面積：

第3頁共33頁

4=3927+760=4687(m/H)

鋼筋疊高層數(shù)為5層，布置如圖2所示。

圖2鋼筋布置圖(尺寸單位：mm)

混凝土保護層厚度取3^mm)>d=25(mm),鋼筋的橫向凈距：

5?=180-2x30-2x28.4=63.4(m/?i)>40(/?m)及1.25d=31.25(mm)

故滿足構(gòu)造要求。

5)截面復核

在已設(shè)計的受拉鋼筋中，8C25的面積為3927〃"療，2C22的面積

為760mW,￡=33OMPa。由鋼筋布置圖可以求得久,即：

2937x(30+2x28.4)+760x(30+4x28.4+25.1)…、

a=-------------------------------------------=103(772/77)

sv2937+760

所以實際有效高度：

%=1300—103=1197(機加)

因為：

6

fs(lbfhf=13.8x16()0x120=2.65xl0(^-mm)=2.65(初加m)

6

fsdAs=330x(3927+760)=1.55xl0(^-mm)=1.55(KN-mm)

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因為幾。也＞￡A所以為第一類T形截面。

330x4678

=70mm<hf

九M13.8x1600

%=幾也”(%一》

70/

=13.8x1600x70x(1197-y)=1795.99xlO6(^-zw?z)

=1795.99(KN?mm)>M(=\755.2KN?m)

又：

4678

A=2.18%>/7=0.2%

b%180x1197min

所以截面復核滿足要求。

4、腹筋設(shè)計

1)承載能力極限狀態(tài)計算時作用效應組合

%)%,()=九很+70品決+QZ/@SQ欣)

/=ij=i

=1.0x(1.2x160.0+1.4x128.0+0.8x1.4x4.0)

=375.7女N

，0%,L/2=7。(^^及法+7Q1SQM+0CZ/QSQA)

i=lj=l

=1.0x(1.2x0+1.4x45.5+0.8x1.4x2.0)

=65?%N

2)截面尺寸檢查

根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋2c25通過支座截面，支點截面有

效高度為：

28.4

%=/z-(30H———)=1256(/篦加)

0.51xlO-3屬跖=0.51x10,病x180x1256=632(KN)>為匕。(=375.7/GV)

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跨中截面:

0.51x10-3=0.51x10-3V30X180XI197=602（X7V）＞九匕o（=65.9KN）

所以截面尺寸符合設(shè)計要求。

3）檢查是否需要根據(jù)計算配置箍筋

跨中段截面：

0.5x1OT3a?九bh0=0.5x1O_3x1x1.39x180x1197=149.74（

0.5x1V3adM=0.5xIO-*ix1.39xl80x1256=157.13（KN）

因為：

/o-匕-2（=65.9m）＜0.5x10-3%/,/%＜/o.匕o（=375.7/OV）

故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造要求配置箍筋，其余區(qū)應按

計算配置腹筋。

4）確定計算剪力

繪制此梁半跨剪力包絡(luò)圖，見圖3

匕=%以=0.5X10&/,力4=149.74MV的截面距中截面的而距離可

由剪力包絡(luò)圖按比例求得：

149.74-65.9

X=9750x=2639(mm)

-2K-V￡/2375.7—65.9

所以在4長度內(nèi)可按構(gòu)造要求配置箍筋。

距支座中心線為A/2的計算剪力值（吃）由剪力包絡(luò)圖按比例求

得，為:

,_LV0-h(V0-VLI2)_19500x375.5-1300x(375.5-65.9)

▼d-=355.05(KN)

19500

第6頁共33頁

其中應有混凝土和箍筋共同承擔的剪力值至少為：0.6匕=213.03(KN)

應由彎起鋼筋(包括斜筋)承擔的剪力計算值最多為：0.6%=142.02(KN)

5)配置彎起鋼筋時

按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算所需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長度

(375.7—213.03)x650

=5120(mm)

375.7-355.05

計算各排彎起鋼筋截面面積。

①計算第一排(對支座而言)彎起鋼筋截面面積4.

取用距支座中心線為2處由彎起鋼筋承擔的剪力值。

2

設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋(HRB400)為2c22,鋼筋重心距梁

受壓翼板上邊緣距離：

as=56(m〃?)

/o*K?i________142.02

血=812(〃〃%2)

A0.75x10-3幾?n45。0.75xW3x330x0.707

而2C25鋼筋實際截面面積4“=982如/>4“=812,〃加2滿足抗剪要

求，其彎起點為B,彎起終點落在支座中心A截面處，彎起點B至點

A的距離為：

AB=1300-(56+出+坐+30+28.4+—)=1145。初〃)

222

則第一排彎起鋼筋的彎起點距支座中心的距離為1145mm,彎起

鋼筋與梁縱軸線交點1’距支座中心線的距離為：

1145-r^y^-(30+28.4x1.5)1=568(相機)

②計算第二排彎起鋼筋截面面積4以

第7頁共33頁

按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第一排彎起鋼筋彎起點B處由第

二排彎起鋼筋承擔的剪力值:

(5120-1145)x142.02

=126.29(KN)

5120-650

所以:

A㈤=---------------=-------；----------=722(mm~)

M0.75x10-3九.而45'0.75xl0-3x330x0.707

而2C25鋼筋實際截面面積4,2=982加〃2＞兒=722加＞滿足抗剪要

求，其彎起點為C,彎起終點落在第一排彎起鋼筋彎起點B截面處，

彎起點C至點B的距離為：

251284

BC=1300-(56+^+-^+30+28.4x2.5)=1116(mm)

22

則第二排彎起鋼筋的彎起點距支座中心的距離為：

1116+1145=2261(/mj)

第二排彎起鋼筋與梁縱軸線交點距支座中心距離為：

226,(30+28.4x2.5)1=1712(mm)

③計算第三排彎起鋼筋截面面積

按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第二排彎起鋼筋彎起點C處由第

三排彎起鋼筋承擔的剪力值:

(5120-2261)x142.02

=90.84(KN)

5120-650

所以:

________90.84________

A/?3=519.14(mm2)

3s-3

0.75xlO_Xrf-sin450.75xl0x330x0.707

而2c25鋼筋實際截面面積4,3=982相機2＞電=519.14加2滿足抗剪

第8頁共33頁

要求，其彎起點為D,彎起終點落在第二排彎起鋼筋彎起點C截面處,

彎起點D至點C的距離為：

251284

CD=1300—(56+—+—+30+28.4x3.5)=1088(mm)

22

則第三排彎起鋼筋的彎起點距支座中心的距離為：

2261+1088=3349(〃"〃)

第三排彎起鋼筋與梁縱軸線交點距支座中心距離為：

3349—-(30+28.4x3.5)]=2828(加加)

④計算第四排彎起鋼筋截面面積

A,4

按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第三排彎起鋼筋彎起點D處由第

四排彎起鋼筋承擔的剪力值:

(5120-3349)x142.02

K,=56.27(KN)

45120-650

所以:

56.27

=322(nw?)

A力40.75x10-3九.sin45。0.75xlO-3x33Ox0.707

第四排使用補充斜筋2C22,補充斜筋2C22的實際截面面積為

A.=760加/>4.=322加加滿足抗剪要求，其彎起點為E,彎起終點落

在第二排彎起鋼筋彎起點D截面處，彎起點E至點D的距離為：

251251251

DE=1300-(56+^+^+30+28.4x4+^)=1063(mm)

222

則第四排彎起鋼筋的彎起點距支座中心的距離為：

3349+1063=4412(mm)

第四排彎起鋼筋與梁縱軸線交點距支座中心距離為:

第9頁共33頁

4412—-(30+28.4x4+^^)]=3918(/〃，〃)

22

⑤計算第五排彎起鋼筋截面面積4處

按比例關(guān)系，依剪力包絡(luò)圖計算第四排彎起鋼筋彎起點E處由第

五排彎起鋼筋承擔的剪力值:

(5120—4412)x142.02

=22.49(儂)

5120-650

所以:

4,5=-------3磬-------=--------31---------=128.53（加加2）

“50.75xlQ-/；rf-sin45°0.75x10-x330x0.707

而2C22的實際截面面積為AM=760mm2>=128.53/W滿足抗剪

要求，其彎起點為F,彎起終點落在第四排彎起鋼筋彎起點E截面處,

彎起點F至點E的距離為：

251251251

DE=1300-（56+—+—+30+28.4x4+—）=1063（raw）

222

所以第五排彎起鋼筋的彎起點距支座中心的距離為：

4412+1063=5475（，加）

已經(jīng)大于5120m,即在欲設(shè)置彎起鋼筋區(qū)域長度外，彎起鋼筋

已經(jīng)滿足抗剪承載力要求。第五排彎起鋼筋與梁縱軸線交點距支座中

心'￡巨離為:5475-（30+28.4x4+—）］=4981（相加）

22

6）檢驗各排彎起鋼筋的彎起點是否符合構(gòu)造要求

①保證斜截面抗剪承載力方面

從圖3可以看出，對支座而言，梁內(nèi)第一排彎起鋼筋的彎起點以

落在支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的彎起終點均落在前一排彎

第10頁共33頁

起鋼筋的彎起點截面上，這些均符合《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG

D60-2004)的有關(guān)規(guī)定，即能滿足斜截面抗剪承載力方面的構(gòu)造要求。

②保證正截面抗彎承載力方面

計算各排彎起鋼筋彎起點的設(shè)計彎矩：

跨中彎矩為1755.2儂.相，支點彎矩M“o)=。，其他截面的設(shè)計彎

矩可以按二次拋物線公式計算：

對于跨中截面：

幾A=330x(3927+760)=1.55(KN?m)

幾(瓦=13.8x1600x120=2.65(KN-m)

所以：

A<

fsdsfcdbfhf

說明跨中截面中性軸在翼緣內(nèi)，屬于第一種T形截面，其他截面

的主筋截面面積均小于跨中截面的主筋面積，故各截面均屬于第一種

T形截面，均可按單筋矩形截面々?〃計算。各排彎起鋼筋彎起后，相

應正截面抗彎承載力“見表2o

第11頁共33頁

表2鋼筋彎起后相應各正截面抗彎承載力

梁區(qū)段截面縱筋縱筋有效受壓區(qū)高度抗彎承載力

面積高度x=L<AJ幾也M,U=-1)

A?B2C25982125615412

B?C4C251864124229786

C~D6C2529461227441171

D~F8C2539281213591542

F~梁跨中8C25+8C2545881197691771

將表2的正截面抗彎承載力也,.在圖4上用直線表示出來，它們

與彎矩包絡(luò)圖的交點分別為人，……q,將叫/直代入:

距離X：

%,.=0

195001542

%,=-----1--------=3398(即)

121755.2

=5625(〃〃”)

=7245(〃?〃?)

19500412

1--------=8529(加加)

Xm=一―

1755.2

第12頁共33頁

圖4梁的彎矩包絡(luò)圖與抵抗彎矩圖(尺寸單位：mm,彎矩單位：KN-m)

現(xiàn)以圖4中所示彎起鋼筋彎起點初步位置來逐個檢查是否滿足

《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》的要求。

a、第五排彎起鋼筋其充分利用點i的橫坐標為0,2M的彎起點5

的橫坐標馬=9750-5475=4275>0且〉％/2==599(相加)，其不需要點

)的橫坐標x=3398mm,2M鋼筋與梁中線交點5,的橫坐標

x5-9750-4981—4769>x=3398(〃〃”)，滿足要求。

b、第三排彎起鋼筋其充分利用點)的橫坐標為3398mm,2N,的彎

起點3的橫坐標巧=9750—3349=6401>x=3398Q〃M

1913

JL-x=6401-3398=3003>/^/2==607(/ran),其不需要點上

的橫坐標x=5615mm,2N,鋼筋與梁中線交點3,的橫坐標

x；=9750-2828=6922>x=5625(mm),滿足要求。

第13頁共33頁

c、第二排彎起鋼筋其充分利用點攵的橫坐標為5625mm,22的彎

起點2的橫坐標馬=9750-2261=7489>%=5625（加〃）

1227

并且Z―％=7489-5625=1864>%/2=^-=614（加加），其不需要點/

的橫坐標x=7245.，2M鋼筋與梁中線交點2’的橫坐標

x2=9750-1712=8038>x=7245（mw）,滿足要求。

d、第一排彎起鋼筋其充分利用點/的橫坐標為7245mm,2M的彎

起點1的橫坐標玉=9750—1145=8605>x=7245（〃7M

124?

并且％—x=8605—7245=1360>4/2=^-=621（加加），滿足要求。

其不需要點機的橫坐標x=8529“〃，2M鋼筋與梁中線交點I的橫

坐標玉=9750—568=9182>x=8529（根根），滿足要求。

7）配置箍筋

根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》關(guān)于“鋼筋混凝土應設(shè)置直徑不小于

8mm,且不小于1/4主筋直徑的箍筋”的規(guī)定，本設(shè)計采用封閉式雙

肢箍筋，〃=2,HRB335（X=280MPa）,直徑為B8,每支箍筋截面面積

22

asv=50.3mm,所以Asv=50.3x2=100.6mm

在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為簡

便計算，按下式設(shè)計箍筋：

九%"=?%%（045。10-3）岫J（2+o.6p）J幾血￡+（0.75乂10-3）/三小皿6

公中的斜截面內(nèi)縱筋配筋率p及截面有效高度均可近似按支座截面

和跨中截面的平均值取用，計算如下：

跨中截面：p〃2=2.13<2.5,%=1197mm

第14頁共33頁

支點截面：Po=0.43,4=1256mm

1Al/古mi、/12.13+0.431197+1256scr

則平均值分別為：p=---------=1.28,%=---------=1227mm

箍筋間距：

_片第(0.56乂10-6)(2+0.60爪；4￡姆

「(V?

1x(1.1)2x(0.56x10-6)(2+06x1.28)^x100.6x280x180x12272

(355.05尸

=555mm

《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》中又規(guī)定：“箍筋間距不大于梁高的

1/2和400加加”，“支承截面處，支座中心向跨徑方向長度相當于不小

于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不大于100mm”。被設(shè)計參照這些規(guī)定,

對于梁端而言，在支座中心向跨徑長度方向的1300〃制范圍內(nèi)，設(shè)計箍

筋間距為100mm,其他箍筋間距為350“n,相應的配箍率為：

4?_100.6

=0.16%>0.12%

A,瓦―180x350

8)斜截面抗剪承載力的復核

圖5梁彎起鋼筋和斜筋設(shè)計布置圖

第15頁共33頁

a）相應的計算剪力值匕的彎矩計算值M,的包絡(luò)圖；b）彎起鋼筋和斜筋布置示意圖；c）

剪力計算匕的包絡(luò)圖

圖5b）為梁的彎起鋼筋和斜筋布置示意圖，箍筋設(shè)計見前述結(jié)果。

圖5c）、a）是按照承載能力極限狀態(tài)計算時最大剪力計算值匕的

包絡(luò)圖及相應的彎矩計算值的包絡(luò)圖。對于等高度簡支梁，它們

可以分別按照式［=匕〃2+（匕.。M〃2）F和式%"=此“2（1-苓）近似

描述。

對于鋼筋混凝土簡支梁斜截面抗剪承載力的復核，按照《公路橋

涵設(shè)計通用規(guī)范》關(guān)于復核截面位置和復核方法的要求逐一復核。

①距支座中心處6/2處斜截面抗剪承載力復核

（1）選定斜截面頂端位置

由圖5b）可得到距支座中心為〃/2處斜截面的橫坐標為

x=9750-650=9100%〃，正截面有效高度為=1256加加?，F(xiàn)取斜截面投影

長度cx%=1256mm,則得到相應選擇的斜截面頂端位置A,其橫坐標

為x=9100—1256=7844加加。

（2）斜截面抗剪承載力復核

A處正截面上的剪力匕及相應彎矩〃，計算如下：

2x

2+%2）7

匕=匕〃品-JL/

2x7844

=65.9+（375.5-65.9）----

19500

=315.4KN

第16頁共33頁

4x7844?

=1755.2x(1-

1950()2

=619.16KN?加

A處正截面的有效高度%=1242相加=1.242相(主筋為4c25),則實

際廣義剪跨比，〃及斜截面投影長度c分別為：

619.16

m-=1.58<3

315.14x1.242

c=0.6/〃4=0.6x1.58x1.242=1.177m>1.256m

將要復核的斜截面如圖5所示布截面(虛線表示)，斜角

(3=tan-1(4/c)=tan-1(1.242/1.177)?46.5°。

斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2c25(2N6),相應主筋配筋率p為

A100x982

〃二］00—二=0.43<2.5

180x1256

箍筋的配筋率(取S,,=350〃加時一)為

4_100.6

P.SV=0.16%>p(=0.12%)

嬴-180x350min

與斜截面相交的彎起鋼筋有2N5(2C25)和2N4(2C25)

/L4‘斜截面抗剪承載力為：

匕=%a2a3Q45x10-)嘰出2+06pHf”:+Q75x10。幾彳Ast,sin0

=lxlxl.lx(0.45xl0-3)x180x1242J(2+0.6x0.43)而x0.0016x280

+(0.75xl0-3)x280x(2x982)x0.707

=260.48+291.80

=552.28KN>315.4KN

故距支座中心為〃/2處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。

第17頁共33頁

②距支座第一個彎起點處斜截面抗剪承載力復核

（1）選定斜截面頂端位置

由圖5b）可得到距支座第一個彎起點處的橫坐標為

x=9750-1145=8650mm,正截面有效高度%=1242,〃相?，F(xiàn)取斜截面投影

長度c。4=1242〃加，則得到相應選擇的斜截面頂端位置B,其橫坐標

為x=8605-1242=7363mm。

（2）斜截面抗剪承載力復核

B處正截面上的剪力匕及相應彎矩M,計算如下：

2x

匕=%"2+解一心）7

c/rruu公C、2x7363

=65.9+（375.5—65.9）-------

19500

=299.86KN

4x73632

=1755.2x(1-

1950()2

=754.22KN?優(yōu)

B處正截面的有效高度為=1227m,〃=1.227相（主筋為6c25）,則實

際廣義剪跨比機及斜截面投影長度c?分別為：

加*=754.22=2.05<3

匕%299.86x1.227

c-0.6m%-0.6x2.05x1.227=1.509m>1.242m

將要復核的斜截面如圖5所示截面(虛線表示)，斜角

-1-1

0=tan(4/c)=tan(1.227/1.509)?39.To

第18頁共33頁

斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有4c25(2N6,2N5)，相應主筋配筋率p

為

A100x1964

p=100-==0.88<2.5

嘰180x1242

箍筋的配筋率(取=350/WTJ時)為

4_100.6

=0.16%>夕而<=0.12%)

比―180x350

與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4(2C25)和2N3(2C25)

83,斜截面抗翦承載力為：

3

匕=/。0Q45x1O-M7(2+O.6P)7Z.MAX+(0-75x10與幾￡4sin0

=1x1x1.lx(0.45xW3)xl80xl2277(2+0.6x0.88)730x0.0016x280

+(0.75x1Of)*280x(2x982)x0.707

=272.29+291.80

=564.09KN>299.86KN

故距支座第一個彎起點處斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。

③箍筋間距改變處截面抗剪承載力復核

(1)選定斜截面頂端位置

由圖5b)可得到箍筋間距改變處截面處的橫坐標為

x=9750-1300=8450/77/77,正截面有效高度為=1242/次〃。現(xiàn)取斜截面投影

長度c。/%=1242板“，則得到相應選擇的斜截面頂端位置C,其橫坐標

為x=8450—1242=7208mm。

(2)斜截面抗剪承載力復核

C處正截面上的剪力匕及相應彎矩",計算如下：

第19頁共33頁

匕=匕〃2+解一%)7

c/rruu公小2x7028

=65.9+(375.5—65.9)-------

19500

=289.21KN

=843.23KM〃z

C處正截面的有效高度為=1227加/〃=1.227相(主筋為6c25),則實

際廣義剪跨比機及斜截面投影長度c?分別為：

2.38<3

匕%289.21x1.227

c=0.6m1%=0.6x2.38x1.227=1.752/??>1.242m

將要復核的斜截面如圖5所示CC'截面(虛線表示)，斜角

0=tan-1仇/c)=tan-1(1.227/1.752)?35°。

斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有4c25(2N6,2N5),相應主筋配筋率〃

箍筋的配筋率(取巢=350/nm時)為

■>"__=____0___.__1___6___%____>p(=0.12%)

比―180x350inin

與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4(2C25)和2N3(2C25)

CC'斜截面抗剪承載力為：

第20頁共33頁

K=?2a3（045x爐）媯歷礪訴瓦T+Q75x爐）幾￡勺sin0

=lxlxl.lx（0.45X10-3）x180x12277（2+0.6x0.88）730x0.0016x280

+（0.75x10-3）*280x（2x982）x0.707

=272.29+291.80

=564.09KN>289.31KN

故箍筋間距改變處截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。

④距支座第二個彎起點處斜截面抗剪承載力復核

（1）選定斜截面頂端位置

由圖5b）可得到距支座第二個彎起點處的橫坐標為

X=9750-1145-1116=7489/m?,正截面有效高度為=1227能加。現(xiàn)取斜截

面投影長度"&=1227加加，則得到相應選擇的斜截面頂端位置D,其

橫坐標為x=7489-1227=6262〃“。

（2）斜截面抗剪承載力復核

D處正截面上的剪力匕及相應彎矩也計算如下：

2x

匕=%"2+（匕一

=65.9+（375.5-65.9）2x6262

19500

=264.87KN

ML"-下）

4x6262；

=1755.2x(1-

1950()2

=1031.19KN〃z

D處正截面的有效高度%=1213.=1.213加（主筋為8c25）,則實

際廣義剪跨比加及斜截面投影長度。分別為：

第21頁共33頁

M1031.19c由0

m-———r=-----------=3.21>3,取〃z=3

匕為264.87x1.213

c=O.6m/?o=0.6x3x1.213=2.183m>1.221m

將要復核的斜截面如圖5所示。力截面(虛線表示)，斜角

(5=tan-1(4/c)=tan-1(2.183/1.227)?29.06°。

斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有6c25(2N6,2N5,2N4),相應主筋配

筋率〃為

箍筋的配筋率(取巢=350/nm時)為

pn.=4=-100，6-=0.16%>pmin(=0.12%)

m,n

“bSv180x350

與斜截面相交的彎起鋼筋有2N3(2C25)和2N1(2C22),斜筋2N2

(2C22)

。力斜截面抗剪承載力為：

匕=%a2a3(045x10-3)MJ(2+o.6p)J九*4,幾+(0.75><10-3)0Z4而。

=lxlxl.lx(0.45xl0-3)x180x12137(2+0.6x1.34)^0x0.0016x280

+(0.75x1CT?)*280x(982+2x760)x0.707

=257.72+371.47

=629.19KN>264.87KN

故距支座第二個彎起點處斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求

⑤距支座第三個彎起點處斜截面抗剪承載力復核

(1)選定斜截面頂端位置

由圖5b)可得到距支座第三個彎起點處的橫坐標為

第22頁共33頁

x=9750-1145-1116-1084=6405/7im,正截面有效高度為=1213加加?，F(xiàn)取

斜截面投影長度c。%=1213加〃?，則得到相應選擇的斜截面頂端位置

E,其橫坐標為x=6045-1213=5192mm。

(2)斜截面抗剪承載力復核

E處正截面上的剪力匕及相應彎矩心計算如下:

匕=%.〃2+（%一%）7

7V51Q?

=65.9+（375.5—65.9）

19500

=230.87KN

苓）

=1257.48KM〃z

E處正截面的有效高度％=1213加加=1.213加(主筋為8c25),則實

際廣義剪跨比，〃及斜截面投影長度c分別為：

4.49>3,取〃2=3

匕為230.87x1.213

c=O.6m〃o=0.6x3x1.213=2.183/%>1.227/%

將要復核的斜截面如圖5所示EE'截面(虛線表示)，斜角

(3=tan-1(4/c)=tan-1(2.183/1.227)?29.06°。

斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有8c25(2N6,2N5,2N4,2N3),相應主

筋配筋率〃為

第23頁共33頁

箍筋的配筋率(取Sr=350〃加時)為

pn.=4=-10°，6一=0.16%>pmi?(=0.12%)

m,n

“bSv180x350

與斜截面相交的彎起鋼筋有2N1(2C22),斜筋2N2(2C22)

EE'斜截面抗剪承載力為：

匕=4%。3(045乂10.3)她,巧飛贏反方X+Q75X10-3)幾Z4sine

=lxlxl.lx(0.45xl0-3)x180x12137(2+0.6x1.80)730x0.0016x280

+(0.75x1CT')x280x(2x760)x0.707

=297.12+225.67

=522.79KN>230.87KN

故距支座第三個彎起點處斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。

⑥距支座第四個彎起點處(補充些筋)斜截面抗剪承載力復核

(1)