預(yù)制梁場(chǎng)建設(shè)施工方案-雷榕項(xiàng)目

貴州省雷山至榕江高速公路項(xiàng)目第六分部（K48+284—K61+117.5）預(yù)制梁場(chǎng)建設(shè)方案編制人：審核人：審批人：貴州省雷榕高速公路工程第六分部預(yù)制梁場(chǎng)建設(shè)方案編制：審核：審批：-49-14.4龍門吊基礎(chǔ)計(jì)算由于軌道基礎(chǔ)所受荷載是移動(dòng)的，須確定荷載的最不利位置。當(dāng)起吊最重T梁153.51t且T梁位于最靠近軌道位置臺(tái)座的時(shí)候?yàn)樽畈焕r。圖6.2-3提梁最不利位置單個(gè)龍門吊自重按G1=70t估算，梁板最重G2=153.51t。起吊最重梁板時(shí)單個(gè)天車所受集中荷載為P,龍門吊自重均布荷載為q。P=153.51×9.8/2=752.20KN（4-1）q=70×9.8/43=15.95KN（4-2）當(dāng)處于最不利工況時(shí)單個(gè)龍門吊受力簡(jiǎn)圖如下：龍門吊豎向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P（4-3）取龍門吊左側(cè)支腿為支點(diǎn)，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5（4-4）由公式（4-3）與（4-4）可求得N1=1033.9KN，N2=404.15KN龍門吊單邊支腿采用兩個(gè)車輪行走，兩個(gè)車輪之間的距離為6m，對(duì)左側(cè)受力較大的支腿進(jìn)行受力分析：圖6.2.2-4支腿單車輪受力示意圖根據(jù)受力平衡可得：N1=N+N（4-5）由公式（4-5）可得出最不利工況下，龍門吊單個(gè)車輪所受最大豎向應(yīng)力為N=516.95KN對(duì)龍門吊軌道梁基礎(chǔ)進(jìn)行力學(xué)簡(jiǎn)化?；A(chǔ)內(nèi)力計(jì)算按彈性地基梁計(jì)算，即把鋼筋混凝土梁看成梁?jiǎn)卧?，將地基看成彈性支承。預(yù)制梁場(chǎng)采用平永互通A匝道與B匝道挖方棄土填筑。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙《平永互通S6-1》所述，該段匝道路基主要為粉質(zhì)黏土和碎石土。查閱《工程地質(zhì)手冊(cè)》P273（表3-3-30土的壓縮模量一般范圍值）E0=35MPa及P274（表3-3-31粘性土抗剪強(qiáng)度參考數(shù)值）Ck=40kPa。采用“彈性地基梁計(jì)算程序2.0”計(jì)算基底反力和彎矩，忽略鋼軌對(duì)荷載分布的影響，在龍門吊輪子處簡(jiǎn)化為集中荷載N=516.95KN。計(jì)算結(jié)果如下：圖6.2.2-5軌道梁受力示意圖求得龍門吊軌道梁最大應(yīng)力彎矩為343.2KN·m，最大負(fù)彎矩為102KN·m，最大剪力280.78KN，土彈簧最大支點(diǎn)反力93.1KN，考慮到土彈簧處于彈性變形過程，故軌道梁位移很小。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）P39單筋截面適筋梁最大承受能力為：Mu=fcdbh02ξb（1-0.5ξb）（4-6）h0=h-as（4-7）fcd--混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C30混凝土取14.3Mpa；h0截面有效高度；as縱向受拉鋼筋全部截面重心至受拉邊緣的距離（軌道梁設(shè)計(jì)as=7.5cm）；b受壓區(qū)混凝土截面寬度，取400mm；ξb相對(duì)受壓區(qū)高度，取0.56；由公式（4-6）（4-7）可以求得：Mu=14.3×103×0.4×0.625×0.625×0