機(jī)床環(huán)境評(píng)估 第2部分：機(jī)床和機(jī)床部件能耗的測(cè)量方法 征求意見稿

GB/T40808.2—202X/ISO14955-1機(jī)床環(huán)境評(píng)估第2部分：機(jī)床和機(jī)床部件能耗的測(cè)量方法本文件規(guī)定了通過特定測(cè)量方法在指定條件下生成機(jī)床能耗的可重現(xiàn)數(shù)據(jù)，并規(guī)定了如何量化機(jī)床各部件能耗，以及將這些能耗份額合理分配給GB/T40808.1-2GB/T3853容積式壓縮機(jī)驗(yàn)收試驗(yàn)（GBGB/T28783氣動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)參考大氣壓（GB/T28783-2012，ISO8778:2003GB/T40808.1-2021機(jī)床環(huán)境評(píng)估第1部分：機(jī)床節(jié)能設(shè)計(jì)方法（ISO14955-1:2017,IGB/T40808.1-2021界定的以及下列術(shù)語和定義適用于3.1注：IEEE1459-2010[13]給出了在正弦曲線、非正弦曲3.23.3等效電能electricalenergyequiv為機(jī)床（3.4）提供任何其他形式的能量所3.43.5機(jī)床部件machinetoolcomGB/T40808.2—202X/ISO1495523.6機(jī)床功能machinetoolfun機(jī)床（3.4）所展現(xiàn)出的運(yùn)行（加工、運(yùn)動(dòng)和控制）、工藝條件保持、工件裝卸、刀具裝卸或模具更換、可回收物和廢棄物處理、機(jī)床冷卻/3.73.8機(jī)床通電、運(yùn)行保持、停機(jī)等狀態(tài)，也包括機(jī)床電源、輔助設(shè)備單元、運(yùn)行”等運(yùn)行狀態(tài)。金屬切削機(jī)床運(yùn)行狀態(tài)示例見GB/T40808.1-20213.93.103.11機(jī)床動(dòng)作machinetoolact4測(cè)量系統(tǒng)和機(jī)床狀態(tài)描述為開展能耗評(píng)估，應(yīng)描述測(cè)量系統(tǒng)和機(jī)床狀態(tài)。測(cè)量系統(tǒng)的描述建議見第6章。機(jī)床狀態(tài)是由以下GB/T40808.2—202X/ISO14955-34.2環(huán)境條件測(cè)量應(yīng)在穩(wěn)定的環(huán)境溫度下進(jìn)行，最佳溫度值及其變化(如標(biāo)準(zhǔn)偏差或最小/最大值)，其他相關(guān)的環(huán)境條件(如濕度、陽(yáng)光直射、因加工故障或緊急停機(jī)而導(dǎo)致的故障停機(jī)可能是需要納入評(píng)估的相關(guān)機(jī)床運(yùn)行狀態(tài)。運(yùn)行狀態(tài)的注2：有關(guān)機(jī)床動(dòng)作測(cè)試的示例或參考，見GB/T4080試場(chǎng)景，這種場(chǎng)景可選擇性地關(guān)聯(lián)到特定的應(yīng)用領(lǐng)域（例如對(duì)于銑床來說，可能是汽車制造或模具行5.2基于機(jī)床的測(cè)試場(chǎng)景5.2.1通則GB/T40808.2—202X/ISO149554該班次案例展示了如何描述和管理機(jī)床運(yùn)行狀態(tài)的參考順序。它反映了一種簡(jiǎn)化和歸類的工業(yè)應(yīng)用場(chǎng)景，平均2.5個(gè)班次，選取了三個(gè)典型的運(yùn)行狀態(tài)，每個(gè)狀態(tài)都有相應(yīng)的機(jī)床動(dòng)作，并假定加工時(shí)間份額為80%。默認(rèn)的評(píng)估周期是24h(1無23GB/T40808.2—202X/ISO149555測(cè)試場(chǎng)景和/或典型運(yùn)行狀態(tài)與班次案例有明顯差異的情況下，應(yīng)采用特定班次。這些特定班次可用來確定，即基于運(yùn)行數(shù)據(jù)或運(yùn)行時(shí)間表?？煽紤]5.2.2規(guī)定以外的運(yùn)行狀態(tài)（例如預(yù)熱期）。評(píng)估周期的確定應(yīng)盡量減少由于溫度梯度、輔助設(shè)備的開關(guān)和控制以及任何其他瞬變而引起的功率波動(dòng)的影響。應(yīng)定義每個(gè)運(yùn)行狀態(tài)和/或每個(gè)機(jī)床動(dòng)作的時(shí)在某些情況下，機(jī)床的實(shí)際使用由一系列運(yùn)行狀態(tài)和機(jī)床動(dòng)作的變化組成，如表2示例所示。如果段可以合并到所選班次評(píng)估周期的時(shí)間中，如表3中的示例所示。為了方便合并，對(duì)運(yùn)行狀態(tài)和機(jī)床動(dòng)作進(jìn)行分類和編號(hào)（例如1-1、2-1、2-2）。合表2特定班次內(nèi)機(jī)床運(yùn)行狀態(tài)和機(jī)床動(dòng)備23123212121211212111112GB/T40808.2—202X/ISO14955-62-2程序準(zhǔn)備：從中央服務(wù)器加載新訂單并2-3支撐任務(wù)：移動(dòng)托盤，重新排列表2-5中間動(dòng)作：查看使用屏幕和兩個(gè)在這種情況下，測(cè)試場(chǎng)景明顯與班次案例有很大——在加工準(zhǔn)備狀態(tài)中，因人為需求而手動(dòng)操作此，可以制定特定的班次如表4所示，包括一個(gè)8h的GB/T40808.2—202X/ISO14955-72-1,2-2,2-3,2-4,2-5,2-6,計(jì)。罕見性的指示值占評(píng)估周期的1%，或24h內(nèi)5.3基于任務(wù)的測(cè)試場(chǎng)景基于任務(wù)的測(cè)試場(chǎng)景應(yīng)由制造商/供應(yīng)商和GB/T40808.2—202X/ISO14955-8統(tǒng)邊界的定義應(yīng)包括機(jī)床的所有必要部件，并便于在何其他能源，如果在評(píng)估期間，其等效電能）；b)僅通過入口測(cè)量的管束供能（例如壓縮空氣見圖5GB/T40808.2—202X/ISO149559142536c)通過入口和出口測(cè)量的管束供能（例如用于熱交換的冷卻水回路見圖61526347GB/T40808.2—202X/ISO14955d)主要通過電能供能的其他功能（例如抽排受1234wSYSwawbwCwdGB/T40808.2—202X/ISO14955-統(tǒng)邊界內(nèi)設(shè)置一個(gè)測(cè)量點(diǎn)。如果機(jī)床部件的供能（包括機(jī)床部件的所有能耗）超過總電能的10%，定機(jī)床部件的能耗具有相關(guān)性。該假設(shè)可基于同類機(jī)床的總之，測(cè)量點(diǎn)應(yīng)能跟據(jù)GB/T40800.1,將機(jī)床部件的功能映射到機(jī)床功能，并在評(píng)估周期內(nèi)注：對(duì)于壓縮空氣系統(tǒng)優(yōu)化和測(cè)量，請(qǐng)見ISO11011。功率測(cè)量是評(píng)估隨時(shí)間變化而所需能耗的基礎(chǔ)。根據(jù)GB/T40800.1：2021的6.4.2要求，要確定機(jī)本文件所描述的系統(tǒng)功率測(cè)量并未覆蓋所有可能的技術(shù)解決方案，但是定義了如何對(duì)其他類似系統(tǒng)進(jìn)行功率測(cè)量的原則。有關(guān)特定機(jī)床功率測(cè)量設(shè)置的示例，見GB/T40800系列中特定機(jī)床部分的附機(jī)床能耗和能效的計(jì)算方法見附錄D。功率測(cè)量設(shè)置的示例班次期間，系統(tǒng)邊界的能耗通過運(yùn)行狀態(tài)和機(jī)床動(dòng)作的平均功率乘以其班次時(shí)間份額來計(jì)w總=4×p停機(jī)+4×p加工準(zhǔn)備+16×p加工··············································(2)w總評(píng)估期間的總能耗，以[kWh]為單位；p停機(jī)在停機(jī)運(yùn)行狀態(tài)下測(cè)量的平均功率，以[kW]為單位；p加工準(zhǔn)備在加工準(zhǔn)備運(yùn)行狀態(tài)下測(cè)量的平均功率，以[kW]為單位；p加工在加工運(yùn)行狀態(tài)下測(cè)量的平均功率，以[kW]為單位注：p停機(jī),p加工準(zhǔn)備，p加工的時(shí)間周期來自表1。7.4準(zhǔn)同時(shí)測(cè)量依次連接至機(jī)床的各部件且不中斷其功能進(jìn)行測(cè)量。該方法的優(yōu)勢(shì)是可用于具有周期性重復(fù)機(jī)床動(dòng)作GB/T40808.2—202X/ISO14955-7.5測(cè)量?jī)x器可能是模擬量/數(shù)字量轉(zhuǎn)換器采樣率，抗混疊濾波器頻率或符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)(例如，IEC6注：機(jī)床的集成裝置可用作測(cè)量?jī)x器。注：除了機(jī)床能耗以外，任何附加測(cè)量值，例如峰值功率、視在功率（流體溫度應(yīng)通過流體內(nèi)部或外部非絕熱管表面的傳感器測(cè)量，7.6測(cè)量單位——有功電能應(yīng)以kW或W為單位。電能應(yīng)以kWh或Wh為單位；時(shí)間變化，在機(jī)床進(jìn)氣點(diǎn)處按規(guī)定標(biāo)稱壓力供能的標(biāo)準(zhǔn)參考?xì)鈮旱娜莘e（m3（ANR為單——液體測(cè)量應(yīng)包括：溫度，以攝氏度(°C）為單位；體積流量，以升/分鐘（l/m）為單位；隨時(shí)間變化的容積，以立方米（m3）為單位；7.7測(cè)量周期至最小5分鐘，并且所需的能耗應(yīng)推測(cè)以匹配相應(yīng)的班次。應(yīng)說明縮短周期的原因。通?？s短周期的原7.8測(cè)量值換算如果測(cè)量?jī)x器的單位不是電功率或電能，則應(yīng)將數(shù)值轉(zhuǎn)化為等效電能（見7.9）,及以kWh或Wh為單位，以便在機(jī)床位置或類似工業(yè)環(huán)境中提供所需的電能。應(yīng)記錄采用的換算GB/T40808.2—202X/ISO14955-測(cè)機(jī)床能耗。然后，采用轉(zhuǎn)換率將這些特征參數(shù)換算為等效電能。該方法需要一組合適征參數(shù)、恒定的轉(zhuǎn)換率，即等效電能與能耗之間的線性關(guān)系，以及適用于上述特征參數(shù)——根據(jù)方法a)確定：機(jī)床連接至工廠的壓縮空氣供能端。在測(cè)量期），縮空氣供能電能耗的差值。為獲得可靠的結(jié)果，應(yīng)仔細(xì)檢查任何其他可能的壓縮空142536GB/T40808.2—202X/ISO14955-形成一個(gè)代表壓縮空氣體積的值（見圖9）。142536iii）下，對(duì)壓縮空氣流量進(jìn)行隨時(shí)間變化的綜合測(cè)量。同時(shí)，測(cè)量供能量點(diǎn)i）。電能的差值除以兩次測(cè)量時(shí)間內(nèi)的質(zhì)量流量差值，就GB/T40808.2—202X/ISO149559結(jié)果報(bào)告9.1.1系統(tǒng)描述a)加工工藝類型；9.1.2測(cè)量設(shè)置描述a)除電能耗以外所測(cè)量的供能類型；9.1.3測(cè)量結(jié)果描述a)部件的功能分配；d)如適用，選擇比評(píng)估周期短的測(cè)量時(shí)間的原9.2測(cè)量值映射和解讀應(yīng)將測(cè)量值映射至機(jī)床功能（GB/T40808.1-2021,6.3.10）并識(shí)別出相關(guān)的機(jī)床功能（GB/T采用標(biāo)準(zhǔn)或特定的班次，會(huì)影響機(jī)床能耗的9.3測(cè)量報(bào)告b)如適用，采用等效電能；GB/T40808.2—202X/ISO14955A.1概述A.2壓縮空氣基于現(xiàn)場(chǎng)研究，從工廠中央供氣系統(tǒng)向機(jī)床進(jìn)氣點(diǎn)供能1m3（ANR）壓縮空氣所需的電能通常在時(shí)實(shí)現(xiàn)最小的空轉(zhuǎn)時(shí)間以及壓縮空氣管道中的低壓損失，就可以常用于眾多現(xiàn)代壓縮空氣系統(tǒng)的余熱利用是非常有價(jià)值的工具，利用壓縮熱量替代加熱或冷卻所需的能源，但它還尚未成為現(xiàn)有裝置的標(biāo)準(zhǔn)。因此，表A.1部分考慮了余熱利用帶除表A.1中最佳可用熱回收技術(shù)外，其他值可以根據(jù)以——如果需要壓力露點(diǎn)低于0℃,則再乘以1.05；A.3污染空氣抽排風(fēng)機(jī)效率（%）和總壓力（Pa）:············································GB/T40808.2—202X/ISO14955-pfan用于污染空氣抽排的除塵風(fēng)機(jī)所使用的電功率，單位為W；ηfan風(fēng)機(jī)效率，單位為%；pt=ps＋pd······································································(A.2)pd=0.625×v2······························P污染空氣的密度，單位為假定為1.25靜態(tài)壓力與安裝在機(jī)床端的抽氣罩和管道中因湍流引起的壓力損失有關(guān)。它相當(dāng)于所有裝置入口基于現(xiàn)場(chǎng)研究，假定典型壓降為3500Pa,管道中的空氣流速為20m/排1個(gè)的污染空氣所需的能量介于1.157Wh到2.0注：3500Pa的典型壓降對(duì)應(yīng)于機(jī)床抽氣罩處的1500Pa壓降加上連接到機(jī)床切屑和除塵系統(tǒng)（CADES包括除考慮到管道中20m/s的典型空氣流速、pspdηfan=ηfan=ηfan=ηfan=ηfan=11223344GB/T40808.2—202X/ISO14955-），——壓力罐應(yīng)包含溫度為20℃±10℃的壓縮干燥空氣——機(jī)床邊界處的壓力應(yīng)通過減壓裝置保持所需值V=Δp×Vpt·································Δp壓力差值，單位為kPa；按照慣例，換熱器與待冷卻液相連的一側(cè)稱之為熱側(cè)；與冷卻劑相連的一側(cè)稱之GB/T40808.2—202X/ISO14955Qmin最小允許流量（m3/h）;）；X流量（m3/h）；注：特定運(yùn)行條件下，泵的效率為67.8%。在冷側(cè)，在液/氣換熱器上，通過換熱器實(shí)現(xiàn)氣流所需功率很容易測(cè)量（即供給風(fēng)扇的），如果安裝了液/液換熱器并且具備可靠的（例如熱量計(jì)）傳感器來測(cè)量冷卻液的流量，則可通過測(cè)GB/T40808.2—202X/ISO14955-過某個(gè)閾值時(shí)，就會(huì)打開控制閥（6）進(jìn)行控制，而當(dāng)液壓液溫度值低于該值時(shí)，就關(guān)閉控制閥（由于在每個(gè)吸入管或連接至排屑和除塵系統(tǒng)（CADE2輔助裝置A3輔助裝置B4系統(tǒng)邊界機(jī)床每個(gè)受污染(例如灰塵)的空氣抽排連接出口(見圖B.3中的流量8)處的氣流對(duì)應(yīng)于滿足機(jī)床制通常，以優(yōu)于5%（覆蓋因子k=2）的不異常1：如果污染氣流的能耗超過機(jī)床能耗的30%，則應(yīng)以優(yōu)于3%（覆蓋因子k=2）的不確定度Q=s×Vα·················GB/T40808.2—202X/ISO14955在實(shí)際應(yīng)用中，可以將B和A減小至最小值，即為5個(gè)和2個(gè)液壓直徑，從而得到總長(zhǎng)度為7的液壓直GB/T40808.2—202X/ISO14955p管道周長(zhǎng)，單位為m。對(duì)于液壓直徑超過0.1m的管道，平均速度的計(jì)算應(yīng)以代表同一區(qū)域傳感點(diǎn)處獲取一系列速度壓力讀數(shù)的平均值。推薦跨管道橫截面?zhèn)鞲悬c(diǎn)的形式模式（遍歷讀圖B.5和圖B.6分別顯示了用于推薦圓形管道和矩形管道皮托管道位置的示例。對(duì)于管道橫截面直徑達(dá)到1m（圓形管道）和最小邊長(zhǎng)0.5m（矩形管道ri環(huán)i的半徑（從1到4）GB/T40808.2—202X/ISO14955在直徑小于0.1m或無法進(jìn)行橫向操作的管道中，通過在中心位置放置皮托管可以經(jīng)常實(shí)現(xiàn)±5%的在矩形管道或圓形管道中，葉片式流量計(jì)（見圖B.7）是一種永久性測(cè)量氣流簡(jiǎn)單且經(jīng)濟(jì)高效的方法。當(dāng)正確放置在氣流中時(shí)（見圖B.8），則會(huì)產(chǎn)生平均壓差，其平方根與氣流成正比。選擇壓差測(cè)量?jī)x時(shí)要特別當(dāng)心，因?yàn)槠涫菦Q定氣流測(cè)量不確定度的GB/T40808.2—202X/ISO14955KL是所選測(cè)量葉片pd是動(dòng)態(tài)壓力（速度壓力）平均值，由總壓力平均值pt和靜態(tài)壓力平均值ps之間的差值計(jì)算pn是正常條件下的空氣密度，單位為kg/m3注：是體積流量從試驗(yàn)條件轉(zhuǎn)換為正常條件的系數(shù)。通量8d;即不可直接進(jìn)入機(jī)床)，其等效電能要超過總在恒壓條件下(假定由通風(fēng)系統(tǒng)產(chǎn)生的壓力波動(dòng)可以忽略不計(jì))，將流入的室外空氣加熱到車間溫度所需能源的計(jì)算，對(duì)應(yīng)給定空氣絕對(duì)濕度下干空氣和水蒸氣的焓變?？墒褂孟鄳?yīng)的焓濕圖（例如，??=(Cpa+x×Cpw)×?T···················Cpa是干空氣的比熱容，單位為kWh/kg℃（在-100℃到﹢100℃之間的氣溫，可設(shè)置為2.79×??是焓變，單位為?T是室外和車間之間GB/T40808.2—202X/ISO14955為了預(yù)估水蒸氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)x，建議采用以下程序。給定溫度和相········································································································································x=0.622×··········mda是干空氣質(zhì)量，單位為kg;mv是水蒸氣質(zhì)量，單位為kg;Mda是干空氣的摩爾質(zhì)量，單位為g/mol；pv是水蒸氣的分壓，單位為Pa；pda是干空氣的分壓，單位為Pa；pt是總的空氣濕度壓力，單位為Pa;和pt=pv+pda·······························································pt是總的空氣濕度壓力，單位為Pa;pv是水蒸氣的分壓，單位為Pa；pda是干空氣的分壓，單位為Pa；假定受污染空氣的密度為1.25kg/m3,將氣流Q從溫度T加熱到T+ΔT所需的總等效電能計(jì)算如下：Eeq=··························Eeq是總的等效電能，單位為kWh；Q是環(huán)境壓力下室外空氣的氣流，η?s是加熱系統(tǒng)的效率系數(shù)，[無量綱]。GB/T40808.2—202X/ISO14955如果有可能，從抽排的受污染氣流（例如，圖B.3的裝置8e）中回收熱量，要GB/T40808.2—202X/ISO14955——液/氣循環(huán)冷卻系統(tǒng)，標(biāo)稱功率6.9kW；）；）：GB/T40808.2—202X/ISO14955停機(jī)，由于穩(wěn)定的供電，測(cè)量在60s后停止?！骄娔転?kW；——相關(guān)性的總結(jié)判斷：主軸預(yù)熱的加工準(zhǔn)備。盡管運(yùn)行狀態(tài)的平均電能高于待機(jī)電能，但可省——因此，在加工準(zhǔn)備和加工運(yùn)行狀態(tài)時(shí)適用樣品班次。停機(jī)時(shí)評(píng)估周期的一部分，但在停機(jī)運(yùn)?E=172KW?······················································GB/T40808.2—202X/ISO14955僅考慮儀器的不確定度。假定環(huán)境影響、任何功率波動(dòng)的影響都可忽略不測(cè)量時(shí)間：20h(加工準(zhǔn)備和加工)，功率測(cè)量?jī)x器不確定度為0.15kW(滿量U(k=2)=15kwh································································(C.4)E=172kwh±15kwh(k=2)······················································(C.5)——帶主軸驅(qū)動(dòng)的CNC；依據(jù)表C.1，給部件分配功能。由于零件處理是手動(dòng)的，省略“零件處理”功能GB/T40808.2—202X/ISO14955GB/T40808.2—202X/ISO14955ηMTa=································································WMTa機(jī)床動(dòng)作期間所WSYSBoundMTa系統(tǒng)邊界處機(jī)床動(dòng)作的能耗；ηMTa機(jī)床動(dòng)作能效系數(shù)。在一個(gè)完整循環(huán)期間，系統(tǒng)邊界處的能耗計(jì)WSYSBoundcYcle=ΣWSYSBoundMTa·······················································WSYSBoundcalc=ΣWMTa·······················································WMTa機(jī)床動(dòng)作期間所WSYSBoundMTa系統(tǒng)邊界處機(jī)床動(dòng)作的能耗；WSYSBoundcalc一個(gè)機(jī)床循環(huán)所需的能耗，見GB/T40808后續(xù)部分。ηMTcYcle=····························································ηMTcYcle一個(gè)機(jī)床循環(huán)的能效系數(shù)；WSYSBoundcalc一個(gè)機(jī)床循環(huán)所需的能耗，見GB/T40808后續(xù)部分；WSYSBoundcYcle系統(tǒng)邊界處一個(gè)機(jī)床循環(huán)的能耗。WMTacompLoSS=ΣrtpcompLpSSMTa×Δt·········(D.5)pcompLpSSMTa機(jī)床動(dòng)作期間機(jī)床部件的功率損耗（例如，pSIpwrLoSSDeSc.,pcupwrLoSSLift.）tMTaStart機(jī)床動(dòng)作的開始時(shí)間；tMTaEnd機(jī)床動(dòng)作的結(jié)束時(shí)間；WMTacompLoSS能源轉(zhuǎn)化為熱能；Δt測(cè)量?jī)x器的采樣率。WMTacompLoss能源轉(zhuǎn)化為熱能；WMTacomp機(jī)床動(dòng)作期間機(jī)床部件的能耗；ηMTcomp機(jī)床部件的能效系數(shù)。注：在GB/T40808機(jī)床特定部分的某些特定機(jī)床的附錄中給出了不同機(jī)床部件的標(biāo)稱工藝值，使用該值來計(jì)GB/T40808.2—202X/ISO14955-如圖E.1所示，在系統(tǒng)邊界處進(jìn)行單個(gè)進(jìn)給點(diǎn)電功率測(cè)量。相應(yīng)的也進(jìn)行動(dòng)方式（例如，壓縮空氣，液壓油）或兩者相結(jié)合方式進(jìn)行。通過起動(dòng)器或逆變器系統(tǒng)控制——包括逆變器、過濾器和線路驅(qū)動(dòng)器的功率損耗。如不包括該功率損耗，則與逆變器、過濾器），GB/T40808.2—202X/ISO14955-星-三角起動(dòng)器)來運(yùn)行。測(cè)量?jī)x器應(yīng)與線路），圖E.3——在起動(dòng)器輸入端對(duì)配有電流測(cè)量的GB/T40808.2—202X/ISO14955如果逆變器滿足E.2.1給定的要求，則能夠使用逆變器測(cè)量的功率和功率系數(shù)的實(shí)際值。如果不滿GB/T40808.2—202X/ISO14955PInverter=PM1+PM2+...+PMn·····················································(E.1)PMncorr.=································································(E.2)PInverter是通過逆變器線路模塊測(cè)量的功率或通過電機(jī)模塊測(cè)量的總功率；PM1,PMn是通過電機(jī)模塊測(cè)量施加于電機(jī)的功率；PMncorr.是施加于電機(jī)的校正功率；PLine是在逆變器系統(tǒng)輸入端測(cè)量的功率。替代測(cè)量的流量，可使用泵制造商給定的泵特征進(jìn)行計(jì)算。如果逆變器系統(tǒng)滿足E.2.1給定的要求，則功率損耗可通過有功功率和液壓功率的差值計(jì)1MMS1iuGB/T40808.2—202X/ISO14955MSx壓力測(cè)量點(diǎn)GB/T40808.2—202X/ISO14955MSxT施加于氣缸的功率等于在氣缸蓋側(cè)MS2處測(cè)量的壓力絕對(duì)值Z+乘以Z+處的流量減去在氣缸軸側(cè)的率由施加于其他機(jī)床部件的功率產(chǎn)生。兩種功率差值是系統(tǒng)邊界功率損耗，包括摩擦引起的損耗?！哟髥巫饔脷飧谆蚺溆性偕芈返碾p作用氣缸（見圖E.8——更換單作用氣缸或配有再生回路的雙作用——加大雙作用氣缸（不配再生回路見圖E.9——縮回雙作用氣缸（見圖E.9功率損耗等于氣缸蓋側(cè)的功率損耗和氣缸軸側(cè)的GB/T40808.2—202X/ISO1495534MSxM施加于氣缸的功率等于在氣缸蓋側(cè)MS1處測(cè)量的壓力絕對(duì)值Z+乘以Z+處的流量減去在氣缸軸側(cè)MS2機(jī)床部件的功率產(chǎn)生。兩種功率差值是功率損耗，包括摩擦引起的