土力學(xué)與地基基礎(chǔ)4

第四章土的抗剪強度與地基承載力土力學(xué)與地基基礎(chǔ)目錄4.1概述4.2土的強度理論與強度指標(biāo)4.3抗剪強度指標(biāo)的確定4.4十字板剪切試驗4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素一地基強度的意義二地基強度的應(yīng)用4.1概述地基強度的意義根據(jù)各級荷載及其相應(yīng)的相對穩(wěn)定沉降值，可得荷載與沉降關(guān)系曲線，即p-s

曲線，如圖所示。從p-s

曲線的特征可以了解不同性質(zhì)土體在荷載作用下的地基破壞機理。曲線a在開始階段呈直線關(guān)系，但當(dāng)荷載增大到某個極限值以后沉降急劇增大，呈脆性破壞的特征；曲線b在開始階段也呈直線關(guān)系，到某個極限值以后雖然隨著荷載增大，沉降增大較快，但不出現(xiàn)急劇增大的特征；曲線c

在這個沉降發(fā)展的過程不出現(xiàn)明顯的拐彎點，沉降對壓力的變化率也沒有明顯的變化。這三種曲線代表三種不同的地基破壞特征。載荷試驗的p-s曲線圖地基強度的意義

一、整體剪切破壞

二、局部剪切破壞整體剪切破壞是一種在荷載作用下地基連續(xù)滑動面的地基破壞模式，如圖a所示。

三、沖剪破壞地基強度的意義一、整體剪切破壞二、局部剪切破壞局部剪切破壞是一種在荷載作下地基某一范圍內(nèi)發(fā)生剪切破壞的地基破壞型式，如圖b所示。

三、沖剪破壞局部剪切破壞介于整體剪切破壞和沖剪破壞之間。地基強度的意義一、整體剪切破壞二、局部剪切破壞沖剪破壞是一種在荷載作用下地基土體發(fā)生垂直剪切破壞，使基礎(chǔ)產(chǎn)生較大沉降的一種地基破壞模式，也稱刺入剪切破壞，如圖c所示。

三、沖剪破壞為了土木工程的安全可靠，要求地基必須同時滿足下列兩個條件：1．地基變形條件。包括地基的沉降量、沉降差、傾斜與局部傾斜都不超過相關(guān)規(guī)范規(guī)定的地基變形允許值。2．地基強度條件。在上部荷載作用下，確保地基的穩(wěn)定性，不發(fā)生地基剪切或滑動破壞。一地基強度的意義二地基強度的應(yīng)用4.1概述地基強度的應(yīng)用在工程實踐中，與土的強度有關(guān)的工程問題，主要有以下三類：1．土作為建筑物地基的承載力問題。本章將進行詳細介紹。2．土作為材料構(gòu)成的土工構(gòu)筑物的穩(wěn)定性問題。天然構(gòu)筑物。為自然界天然形成的山坡、河岸、海濱等。人工構(gòu)筑物。人類活動造成的構(gòu)筑物，如土壩、路基、基坑等。3．土作為工程構(gòu)筑物的環(huán)境的問題，即土壓力問題。一抗剪強度的庫侖理論二摩爾-庫侖強度理論4.2土的強度理論與強度指標(biāo)三土的極限平衡條件土的強度論與強度指標(biāo)一、抗剪強度的庫侖定律二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件

如圖抗剪強度與法向應(yīng)力之間的關(guān)系砂土：黏性土：庫倫公式：砂土的抗剪強度

τf

與作用在剪切面上的法向壓力σ成比，比例系數(shù)為內(nèi)摩擦系數(shù)；黏性土的抗剪強度τf

比砂土的的抗剪強度增加了土的黏聚力c。即：土的強度論與強度指標(biāo)一、抗剪強度的庫侖定律

二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件σ′——剪切破壞面上的法向有效應(yīng)力（kPa）；φ′、c′——分別為土的有效內(nèi)摩擦角（°）和有效黏聚力（

kPa）。

抗剪強度的有效應(yīng)力法：根據(jù)太沙基（

Terzaghi）有效應(yīng)力概念，土體內(nèi)的剪應(yīng)力僅能由土的骨架承擔(dān)，因此，土的抗剪強度應(yīng)表示為剪切破壞面上的法向有效應(yīng)力的函數(shù)，庫侖公式應(yīng)修改為：砂土：黏性土：土的強度論與強度指標(biāo)

一、抗剪強度的庫侖定律

二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件如圖實線所示，莫爾包線表示材料受到不同應(yīng)力作用達到極限狀態(tài)時，剪切破壞面上法向應(yīng)力σ

與圖莫爾破壞包線剪應(yīng)力τf

的關(guān)系。土的莫爾破壞包線通?？梢越频赜弥本€代替，如圖虛線所示，該直線方程就是庫侖公式表達的圖方程。莫爾破壞包線

土的強度論與強度指標(biāo)

一、抗剪強度的庫侖定律

二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件莫爾圓可以表示土體中一點的應(yīng)力狀態(tài)莫爾圓圓周上各點的坐標(biāo)就表示該點在相應(yīng)平面上的正應(yīng)力σ和剪應(yīng)力τ土的強度論與強度指標(biāo)

一、抗剪強度的庫侖定律

二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件莫爾圓與抗剪強度之間的關(guān)系應(yīng)力圓與強度線相離：應(yīng)力圓與強度線相切：應(yīng)力圓與強度線相割：τ<τf

彈性平衡狀態(tài)

τ=τf

極限平衡狀態(tài)

τ>τf

破壞狀態(tài)

土的強度論與強度指標(biāo)

一、抗剪強度的庫侖定律

二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件土體中一點達極限平衡狀態(tài)時的莫爾應(yīng)力圓黏性土：土的強度論與強度指標(biāo)

一、抗剪強度的庫侖定律

二、摩爾-庫倫強度理論

三、土的極限平衡條件無黏性土：c=0由直角三角形

ARD外角與內(nèi)角的關(guān)系可得：

2αf=90°+φ，即

αf=45+φ/2土的強度論與強度指標(biāo)幾點結(jié)論：1．土體剪切破壞時的破裂面不是發(fā)生在最大剪應(yīng)力τmax的作用面（α=45°）上，而是發(fā)生在與大主應(yīng)力作用面成

的平面上。

2．如果同一種土有幾個試樣在不同的大、小主應(yīng)力組合下受剪破壞，則在

σ~τ

圖上可得到幾個莫爾極限應(yīng)力圓，這些應(yīng)力圓的公切線就是其強度包線，這條包線實際上是一條曲線，但在實用上常作直線處理，以簡化分析。

土的強度論與強度指標(biāo)3．土體受力狀態(tài)判定。由實測最小主應(yīng)力σ3

及公式

a可推求土體處于極限狀態(tài)時所能承受的最大主應(yīng)力σ1f；同理，由實測σ1及公式

b可推求土體處于極限平衡狀態(tài)時所能承受的最小主應(yīng)力σ3f

。①當(dāng)σ1f>σ1或

σ3f<σ3時，表示達到極限平衡狀態(tài)要求的大主應(yīng)力大于實測狀態(tài)的大主應(yīng)力；或?qū)崪y狀態(tài)的小主應(yīng)力大于維持極限平衡狀態(tài)所需要的小主應(yīng)力。此時，土體處于穩(wěn)定狀態(tài)。②當(dāng)σ1f=σ1或

σ3f=σ3時，土體處于極限平衡狀態(tài)。③當(dāng)σ1f<σ1或

σ3f>σ3時，說明土體處于失穩(wěn)狀態(tài)。土的強度論與強度指標(biāo)例題4-1設(shè)某土樣承受主應(yīng)力σ1=300kPa，σ3=110kPa，土的抗剪強度指標(biāo)

c=20kPa，φ=26°，試判斷該土體處于什么狀態(tài)？一直接抗剪試驗二三軸壓縮試驗4.3抗剪強度指標(biāo)的確定三無側(cè)限抗壓強度試驗直接抗剪實驗應(yīng)變控制式直接剪切儀實驗儀器：應(yīng)變控制式直接剪切儀（應(yīng)變控制式，應(yīng)力控制式）直接抗剪實驗直接剪切試驗結(jié)果試樣在剪切過程中剪應(yīng)力

τ與剪切位移

δ之間關(guān)系見圖

a，當(dāng)曲線出現(xiàn)峰值時，取峰值剪應(yīng)力作為該級法向應(yīng)力

σ

下的抗剪強度

τf；當(dāng)曲線無峰值時，可取剪切位移

δ＝4mm時所對應(yīng)的剪應(yīng)力作為該級法向應(yīng)力

σ

下的抗剪強度τf。直接剪切試驗結(jié)果直接抗剪實驗對同一種土至少取4個重度和含水量相同的試樣，分別在不同法向壓力σ下剪切破壞，一般可取垂直壓力為100、200、300、400kPa，將試驗結(jié)果繪制成如圖b所示的抗剪強度τf

和法向壓力σ之間的關(guān)系。直剪試驗的剪切位移及剪應(yīng)力計算公式如下：ΔL——剪切位移（0.01mm）；

Δl——手輪轉(zhuǎn)一圈的位移量，一般為

Δl=20×0.01mm；

n——手輪轉(zhuǎn)動的圈數(shù)；

R——測力計讀數(shù)（0.01mm）；

τ——試樣的剪切力（kPa）；

C——測力計率定系數(shù)（N/0.01mm）；

A0——試樣的初始斷面積（cm2），若環(huán)刀內(nèi)徑6.18cm，其面積為30cm2。直接抗剪實驗直接抗剪實驗試驗結(jié)果表明：對于黏性土，其

τf

～σ關(guān)系曲線基本上成直線關(guān)系，該直線與橫軸的夾角為內(nèi)摩擦角.在縱軸上的截距為黏聚力c，直線方程可用庫倫公式表示；對于無其他性土，τf

與σ之間關(guān)系則是通過原點的一條直線。直接剪切試驗可分為快剪、固結(jié)快剪和慢剪三種方法。接剪切儀是目前室內(nèi)土的抗剪強度最基本的測定方法，具有構(gòu)造簡單，操作方便等優(yōu)點。但它存在若干缺點，主要有：①剪切面限定在上下盒之間的平面，而不是沿土樣最薄弱的面剪切破壞。②剪切面上剪應(yīng)力分布不均勻，土樣剪切破壞時先從邊緣開始，在邊緣發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，且豎向荷載會發(fā)生偏轉(zhuǎn)。③在剪切過程中，土樣剪切面逐漸縮小，而在計算抗剪強度時卻是按土樣的原截面積計算的。④試驗時不能嚴(yán)格控制排水條件，不能量測孔隙水壓力，在進行不排水剪切時，試件仍有可能排水，特別是對于飽和黏性土，由于它的抗剪強度受排水條件的影響顯著，故不排水試驗結(jié)果不夠理想。⑤試驗時，上、下盒之間的縫隙中易嵌入砂粒，使試驗結(jié)果偏大。

直接抗剪實驗一直接抗剪試驗二三軸壓縮試驗4.3抗剪強度指標(biāo)的確定三無側(cè)限抗壓強度試驗三軸壓縮實驗三軸壓縮儀三軸壓縮試驗是測定土抗剪強度的一種較為完善的方法。三軸壓縮儀由壓力室、軸向加荷系統(tǒng)、施加周圍壓力系統(tǒng)、孔隙水壓力量測系統(tǒng)等組成三軸壓縮實驗試驗步驟：1.裝樣2.施加周圍壓力3.施加豎向壓力三軸壓縮試驗原理用同一種土樣的若干個試件（三個以上）分別在不同的周圍壓力

σ3下進行試驗，可得一組極限應(yīng)力圓。根據(jù)莫爾－庫侖理論，作一條公切線，該直線與橫坐標(biāo)的夾角為土的內(nèi)摩擦角.，在縱軸上的截距為黏聚力

c，如圖所示。三軸試驗?zāi)獱柶茐膹姸劝€圖三軸壓縮實驗根據(jù)土樣剪切固結(jié)的排水條件和剪切時的排水條件，三軸壓縮試驗可分為三種試驗方法：1不固結(jié)不排水（UU試驗）試樣在施加周圍壓力和隨后施加豎向壓力直至剪壞的整個試驗過程中都不允許排水，這樣，從開始加壓直至試樣剪壞，土中的含水量始終保持不變，孔隙水壓力也不可能消散。這種試驗方法所對應(yīng)的實際工程條件相當(dāng)于飽和軟黏土快速加荷時的應(yīng)力狀況，得到的抗剪強度指標(biāo)用cu

、φu

表示。三軸壓縮實驗2固結(jié)不排水（CU試驗）總應(yīng)力強度指標(biāo)以（σ1f+σ3）/2為圓心，（σ1f-σ3）/2為半徑，繪制的莫爾圓如圖中實線所示，得到總應(yīng)力強度包線，并得到總應(yīng)力強度指標(biāo)ccu

和φcu

。如用有效應(yīng)力法表示，其有效大主應(yīng)力為σ′1=σ1-u，有效小主應(yīng)力為σ′3=σ3-u，以（σ′1f+σ′3）/2為圓心，（σ′1f-σ′3）/2為半徑繪制的有效破損應(yīng)力。同組試樣不同

σ′3的有效應(yīng)力圓公切線即為有效應(yīng)力強度包線，如圖中虛線所示，并得到有效應(yīng)力強度指標(biāo)c′和φ′。三軸壓縮試驗強度包線三軸壓縮實驗三軸試驗優(yōu)點是能夠控制排水條件以及可以量測土樣中孔隙水壓力的變化,此外，三軸試驗中試件的應(yīng)力狀態(tài)也比較明確。常規(guī)三軸壓縮試驗的主要缺點是試樣所受的力是軸對稱的，但在工程際中土體的受力情況并非屬于這類軸對稱的情況。三軸壓縮實驗3.固結(jié)排水剪（CD試驗）在施加周圍壓力σ3時允許排水固結(jié)，待固結(jié)穩(wěn)定后，再在排水條件下施加豎向壓力直至試件剪切破壞。得到的抗剪強度指標(biāo)用cd、φd表示。例題4-2某飽和黏土在三軸儀中進行固結(jié)不排水試驗，三軸室的壓力σ3=210kPa，得有效應(yīng)力抗剪強度參數(shù)

c'=22kPa，φ'=20o

，破壞時測得孔隙水壓力

u=50kPa，試問破壞時軸向增加多少壓力？三軸壓縮實驗一直接抗剪試驗二三軸壓縮試驗4.3抗剪強度指標(biāo)的確定三無側(cè)限抗壓強度試驗無側(cè)限抗壓強度試驗試驗儀器：無側(cè)限壓力儀試驗時，在不加任何側(cè)向壓力情況下，對圓柱體試樣施加軸向壓力，直至試樣剪切破壞為止。無側(cè)限抗壓強度試驗由無側(cè)限抗壓強度試驗所得的極限應(yīng)力圓的水平切線就是

破壞包線，即有

τf

=cu=qu

/2

式中τf——土的不排水抗剪強度（kPa）；cu

——土的黏聚力（kPa）；qu

——無側(cè)限抗壓強度（kPa）。4.4十字板剪切試驗前面介紹的三種試驗方法都是室內(nèi)測定土的抗剪強度的方法，這些試驗方法都要求事先取得原狀土樣，但由于試樣在采取、運送、保存和制備等過程中不可避免地受到擾動，土的含水量也難以保持天然狀態(tài)，特別是對于高靈敏度的黏性土，因此，室內(nèi)試驗結(jié)果對土的實際情況的反映就會受到不同程度的影響。原位測試時的排水條件、受力狀態(tài)與土所處的天然狀態(tài)比較接近。在抗剪強度的原位測試方法中，國內(nèi)廣泛應(yīng)用的是十字板剪切試驗，這種試驗方法適合于在現(xiàn)場測定飽和黏性土的原位不排水抗剪強度，特別適用于均勻飽和軟黏土。4.4十字板剪切試驗十字板剪力儀的構(gòu)造如圖所示。試驗時，先把套管打到要求測試的深度以上750mm，并將套管內(nèi)的土清除，然后通過套管將安裝在鉆桿下的十字板壓入土中至測試的深度。由地面上的扭力裝置對鉆桿施加扭矩，使埋在土中的十字板扭轉(zhuǎn)，直至土體剪切破壞，破壞面為十字板旋轉(zhuǎn)所形成的圓柱面。4.4十字板剪切試驗設(shè)土體剪切破壞時所施加的扭矩為Mmax，則它應(yīng)該與剪切破壞圓柱面（包括側(cè)面和上、下面）上土的抗剪強度所產(chǎn)生的抵抗力矩相等，即Mmax——剪切破壞時的扭矩（kN·m）；τV、τH——分別為剪切破壞時圓柱體側(cè)面和上下面土的抗剪強度（kPa）；D、H——十字板的直徑和高度（m）。

4.4十字板剪切試驗天然狀態(tài)的土體是各向異性的，τV≠τH，但實用上為了簡化計算，假定土體為各向同性體，即τV=τH=τf，則上式可寫成式中τf

——在現(xiàn)場由十字板測定的土的抗剪強度（kPa）；其余符號同前。通常認(rèn)為十字板剪切試驗為不排水剪切試驗。因此，其試驗結(jié)果與無側(cè)限抗壓強度試驗結(jié)果接近。飽和軟土不排水剪切u=0

則τf

=qu

/2

4.4十字板剪切試驗十字板剪切試驗直接在現(xiàn)場進行試驗，不必取土樣，故土體所受的擾動較小，被認(rèn)為是比較能反映土體原位強度的測試方法，在軟弱黏性土的工程勘察中得到了廣泛應(yīng)用。但如果在軟土層中夾有薄層粉砂，測試結(jié)果可能失真或偏高。用有效應(yīng)力法對飽和土體進行強度計算和穩(wěn)定分析時，需估計外荷載作用下土體中產(chǎn)生的孔隙水壓力。英國A.W.斯肯普頓（Skempton，1954）首先提出孔隙壓力系數(shù)的概念，用以表示孔隙水壓力的發(fā)展和變化，他認(rèn)為土中的孔隙水壓力不僅是由于法向應(yīng)力產(chǎn)生，而且剪應(yīng)力的作用也會產(chǎn)生新的孔隙水壓力增量。根據(jù)三軸試驗結(jié)果，引用孔隙壓力系數(shù)A和B，建立了軸對稱應(yīng)力狀態(tài)下土中孔隙壓力與大、小主應(yīng)力之間的關(guān)系。4.4十字板剪切試驗下圖單元土體中孔隙壓力的發(fā)展。a表示在地基表面瞬時施加一分布荷載，在地基中某點M產(chǎn)生附加應(yīng)力增量Δσ1

和Δσ3

（不考慮Δσ2

的影響）。圖b是土樣在室內(nèi)三軸試驗?zāi)MM點的應(yīng)力發(fā)生的情況。M點瞬時（不排水條件）承受Δσ1

和Δσ3的應(yīng)力條件，可以分解為兩個過程：①增加周圍均勻壓力Δσ3

；②軸向增加偏應(yīng)力Δσ1

－Δσ3

。因此，M點產(chǎn)生的孔隙水壓力Δu

等于Δσ3

引起的孔隙水壓力Δu1和由（Δσ1

－Δσ3

）引起的Δu2之和。4.4十字板剪切試驗令孔隙水壓力參數(shù)：B=Δu1/Δσ3

，B×A=Δu2(Δσ1-Δσ3)

，則M點的孔隙水壓力Δu

可用下式表示：Δu=BΔσ3+B×A(Δσ1-Δσ3)或者寫成一般的全量表達式：

u=Bσ3+B×A(σ1-σ3)式中A、B——分別為不同應(yīng)力條件下的孔隙壓力系數(shù)?？紫端畨毫?shù)A和B與土的性質(zhì)有關(guān)，可以在室內(nèi)三軸試驗中測定。4.4十字板剪切試驗試驗表明，孔隙水壓力參數(shù)B與土的飽和度有關(guān)，當(dāng)土完全飽和時，孔隙中的水是不可壓縮的，根據(jù)有效應(yīng)力原理得到，B＝1；當(dāng)土是干燥時，孔隙中的空氣的壓縮系數(shù)無窮大，得到B=0，所以B的變化范圍在0～1之間。孔隙水壓力參數(shù)A表示在偏應(yīng)力增量作用下的孔隙水壓力參數(shù)，它隨偏應(yīng)力增加呈非線性變化，高壓縮性土的A值比較大。它的變化范圍比較復(fù)雜，可參考下表的數(shù)值。超固結(jié)土在偏應(yīng)力作用下將發(fā)生體積膨脹，孔隙水壓力Δu2可能很小甚至?xí)霈F(xiàn)負(fù)值；欠固結(jié)土或結(jié)構(gòu)性很強、靈敏度很高的土，在偏應(yīng)力作用下發(fā)生體積收縮，產(chǎn)生附加應(yīng)力，孔隙水壓力Δu2會很大，甚至大于所施加的剪應(yīng)力。因此，A值可以小于零，也可以大于1。4.4十字板剪切試驗對于A值很高的土，應(yīng)特別注意由于擾動或其他因素引發(fā)很高的孔隙水壓力而造成工程事故。在實際工程中更關(guān)心的是土體在剪損時的孔隙水壓力參數(shù)Af，故常在試驗中監(jiān)測土樣剪壞時的孔隙水壓力uf，相應(yīng)的強度值為(σ1-σ3)f，所以對于飽和土可得4.4十字板剪切試驗例題4-3

某無黏性土飽和試樣進行排水剪試驗，測得c'=0、φ'=31°，如果對同一試樣進行固結(jié)不排水剪試驗，施加的周圍壓力σ3=200kPa，試樣破壞時的軸向偏應(yīng)力(σ1-σ3)f＝180kPa。試求破壞時的孔隙水壓力uf

和孔隙水壓力參數(shù)Af

。4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素土的抗剪強度受到多種因素影響，歸納起來，主要是土的性質(zhì)（如土的顆粒組成、原始密度、黏性土觸變性等）和應(yīng)力狀態(tài)（如前期固結(jié)壓力等）兩個方面。4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素1．礦物成分砂土中石英礦物含量多，內(nèi)摩擦角φ大；云母礦物含量多，則內(nèi)摩擦角φ小。對黏性土而言，不同的黏土礦物具有不同的晶格構(gòu)造，它們的穩(wěn)定性、親水性和膠體特性也各不相同，因而對黏性土的抗剪強度（主要是對內(nèi)聚力）產(chǎn)生顯著的影響。一般來說，黏性土的抗剪強度隨著黏粒和黏土礦物含量的增加而增大。一、土的性質(zhì)

二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素2．土的顆粒形狀、大小及級配一般來說，若土的顆粒越粗、形狀越不規(guī)則、表面越粗糙，則其內(nèi)摩擦角φ越大，因而其抗剪強度也越高。土的級配良好，內(nèi)摩擦角φ大；土粒均勻，內(nèi)摩擦角φ小。一、土的性質(zhì)

二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素含水量的增高一般將使土的抗剪強度降低。這種影響主要表現(xiàn)在兩方面：一是水分在較粗顆粒之間起著潤滑作用，使摩阻力降低；二是黏土顆粒表面結(jié)合水膜的增厚使原始內(nèi)聚力減小。一、土的性質(zhì)二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素但試驗研究表明，砂土在干燥狀態(tài)時的內(nèi)摩擦角φ值與飽和狀態(tài)時的內(nèi)摩擦角φ值差別很?。▋H差1°～2°），即含水量對砂土的抗剪強τ

度的影響是很小的。而對黏性土來說，含水抗量對抗剪強度有重大影響。一、土的性質(zhì)二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素圖4-17表示黏土在相同的法向應(yīng)力σ度強下的不排水抗剪強度隨含水量的增高而急劇下降的情況。通常在雨后容易出現(xiàn)山體滑坡，其主要原因就是雨水入滲使山坡土中含水量0w縮塑液含水率增加，降低了土的抗剪強度，從而導(dǎo)致山坡限限限失穩(wěn)滑動。一、土的性質(zhì)二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素一般來說，土的原始密度越大，其抗剪強度就越高。對于粗顆粒土（例如，砂性土）來說，密度越大則顆粒之間的咬合作用越強，因而摩阻力就越大；對于細顆粒土（黏性土）來說，密度越大意味著顆粒之間的距離越小，水膜越薄，因而原始內(nèi)聚力也就越大。一、土的性質(zhì)

二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素下圖表示不同密實程度的同一種砂土在相同周圍壓力σ3

下受剪時的應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系的體積變化。一、土的性質(zhì)

二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素從圖中可見，密砂的剪應(yīng)力隨著剪應(yīng)變的增加而很快增大到某個峰值，而后逐漸減小一些，最后趨于某一穩(wěn)定的終值，其體積變化開始時稍有減小，隨后不斷增加（呈剪脹性）；而松砂的剪應(yīng)力隨著剪應(yīng)變的增加則較緩慢地逐漸增大并趨于某一最大值，不出現(xiàn)峰值，其體積在受剪時相應(yīng)減?。ǔ始艨s性）。所以，在實際允許較小剪應(yīng)變的條件下，密砂的抗剪強度顯然大于松砂。一、土的性質(zhì)

二、土的含水量

三、原始密度的影響

四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素黏性土的強度會因受擾動而削弱，但經(jīng)過靜置又可得到一定程度的恢復(fù)，對黏性土的這一特性稱為觸變性，如圖所示。一、土的性質(zhì)

二、土的含水量三、原始密度的影響四、黏性土觸變性的影響五、土的應(yīng)力歷史的影響4.5影響抗剪強度指標(biāo)的因素由于黏性土具有觸變性，故在黏性土地基中進行鉆探取樣時，若土樣受到明顯的擾動，則試樣就不能反映其天然強度，土的靈敏度愈大，這種影響就愈顯著；又如在靈敏度較高的黏性土地基中開挖基坑，地基土