邊坡防澇排水整治工程（二標(biāo)段）（結(jié)構(gòu)專業(yè)）計(jì)算書

邊坡計(jì)算書第10頁(yè)/總NUMPAGES27頁(yè)邊坡防澇排水整治工程（二標(biāo)段）（結(jié)構(gòu)專業(yè)）計(jì)算書目錄一、 基本信息 51.1 工程概況 51.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算依據(jù) 51.3 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 51.4 主要規(guī)范 51.5 主要材料及材料性能 61.5.1 混凝土 61.5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋 6二、 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算 72.1 計(jì)算模型及荷載 72.1.1 荷載工況及荷載組合 72.2 計(jì)算結(jié)果 82.3.1 正截面抗彎驗(yàn)算 82.3.2 斜截面抗剪驗(yàn)算 92.3.3 支反力計(jì)算 92.3.4 正截面抗裂驗(yàn)算 92.3.5 頂?shù)装逍苯孛婵沽羊?yàn)算 112.3.6 腹板斜截面抗裂驗(yàn)算 112.3.7 撓度驗(yàn)算及預(yù)拱度 122.3.8 正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算 132.3.9 斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算 142.3.10 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 142.3.11 抗傾覆驗(yàn)算 142.3 中橫梁計(jì)算 162.3.1 計(jì)算模型及荷載 162.4 計(jì)算結(jié)果 162.4.1 正截面抗彎驗(yàn)算 162.4.2 斜截面抗剪驗(yàn)算 172.4.3 裂縫寬度驗(yàn)算 172.5 端橫梁計(jì)算 182.5.1 計(jì)算模型及荷載 182.6 計(jì)算結(jié)果 182.6.1 正截面抗彎驗(yàn)算 182.6.2 斜截面抗剪驗(yàn)算 182.6.3 裂縫寬度驗(yàn)算 19三、 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 193.1 蓋梁驗(yàn)算結(jié)果 193.2 橋墩驗(yàn)算結(jié)果 203.2.1 斜截面抗剪驗(yàn)算 203.2.2 正截面抗壓驗(yàn)算 213.2.3 正截面抗拉驗(yàn)算 223.2.4 裂縫寬度驗(yàn)算 223.3 橋墩樁基驗(yàn)算 233.3.1 單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算 233.3.2 裂縫寬度驗(yàn)算 243.4 橋臺(tái)驗(yàn)算結(jié)果 253.4.1 橋臺(tái)臺(tái)帽驗(yàn)算 253.4.2 墻后填土參數(shù) 263.4.3 墻體與地基參數(shù) 263.4.4 計(jì)算荷載 263.5 橋臺(tái)樁基礎(chǔ)驗(yàn)算結(jié)果 273.5.1 單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算 273.5.2 裂縫寬度驗(yàn)算 27四、 結(jié)論 28

基本信息工程概況本次設(shè)計(jì)油煎橋起點(diǎn)位于樁號(hào)K0+092.37，終點(diǎn)樁號(hào)K0+118.37，橋梁全長(zhǎng)26m，跨越現(xiàn)狀河流。原橋拆除檢修道（為挑梁結(jié)構(gòu)，不滿足通車受力要求），保留4.5m車行道，在原橋兩側(cè)各拼寬3.5m。橋梁跨徑布置為2×25m，上部結(jié)構(gòu)采用等高預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，單箱雙室結(jié)構(gòu)，梁高1.5m，直腹板，翼緣板懸臂長(zhǎng)為0.75m，端部厚0.2m，根部厚0.4m。下部結(jié)構(gòu)橋臺(tái)采用輕型橋臺(tái)接樁基礎(chǔ)，直徑均為1.8m，采用嵌巖樁基礎(chǔ)。結(jié)構(gòu)計(jì)算依據(jù)油煎橋施工圖設(shè)計(jì)文件。設(shè)計(jì)程序：midasCivil及midasCivilDesigner設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）公路等級(jí)及設(shè)計(jì)速度：四級(jí)公路（Ⅱ類）；設(shè)計(jì)時(shí)速為15km/h20km/h；（2）設(shè)計(jì)荷載：汽車荷載：公路-Ⅱ級(jí)；人群荷載：3.0kN/m2；管線荷載：不大于15kN/m（兩側(cè)管線合計(jì)）；（3）橋面寬度：2.0m（人行道）+7.5m（車行道）+2.0m（人行道）=11.5m；（4）橋面橫坡：車行道2.0%；人行道2%；（5）橋面最大縱坡：0.67%；（6）地震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：根據(jù)《中國(guó)地震峰值加速度區(qū)劃圖A1》及《中國(guó)地震反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖B1》劃分，場(chǎng)區(qū)地震基本烈度為6度，本工程按7度構(gòu)造設(shè)防。設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g。抗震設(shè)防分類：D類；（7）護(hù)欄防撞等級(jí)：三（A）級(jí)；（8）環(huán)境類別及作用等級(jí)：Ⅰ—B；（9）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：公路橋涵結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為100年；（10）設(shè)計(jì)使用年限：橋涵主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為100年，可更換部件（欄桿、伸縮裝置及支座）設(shè)計(jì)使用年限15年；（11）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)為一級(jí)；主要規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2014)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)，以下簡(jiǎn)稱《通規(guī)》；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG3362-2018)，以下簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》；《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363-2019）《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD61-2005）《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3650-2020）《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18-2012）《鋼筋混凝土用鋼第一部分：熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1-2017）《鋼筋混凝土用鋼第二部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2018）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《預(yù)應(yīng)力鋼束用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、夾具和連接器》（JT/T329-2010）《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》（JT/T529-2016）《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T714-2015）《公路橋梁盆式支座》（JT∕T391-2019）《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD81-2017）《公路橋梁伸縮裝置通用技術(shù)條件》(JT/T327-2016)主要材料及材料性能混凝土現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁C50混凝土橋梁墩柱、系梁C35混凝土橋梁樁基、臺(tái)帽、承臺(tái)C30混凝土橋臺(tái)臺(tái)身C25片石混凝土橋梁人行道、路緣石C30混凝土表格1混凝土材料及材料性能表強(qiáng)度等級(jí)彈性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)線膨脹系數(shù)fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500.00013800.0000.20025.0001e-00532.4002.65022.4001.830C4032500.00013000.0000.20025.0001e-00526.8002.40018.4001.650C3531500.00012600.0000.20025.0001e-00523.4002.20016.1001.520C2528000.00011200.0000.20025.0001e-00516.7001.78011.5001.230預(yù)應(yīng)力鋼筋表格SEQ表格\*ARABIC2預(yù)應(yīng)力鋼筋材料及材料性能表預(yù)應(yīng)力鋼筋材料名稱彈性模量(MPa)容重(kN/m3)線膨脹系數(shù)fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)13-15.2195000.00078.5001.2e-0051860.0001260.000390.000表格SEQ表格\*ARABIC3預(yù)應(yīng)力鋼筋特性值表預(yù)應(yīng)力鋼筋名稱鋼束總面積(mm2)張拉控制應(yīng)力(MPa)張拉控制力(kN)管道直徑(mm)μk(1/mm)錨具變形(mm)松弛系數(shù)超張拉13-15.21807.0001395.0002520.76590.0000.2501.5e-0066.0000.3否上部結(jié)構(gòu)計(jì)算計(jì)算書中將采用midasCivil及midasCivilDesigner對(duì)橋梁進(jìn)行設(shè)計(jì)，并以《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）和《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）為標(biāo)準(zhǔn)，按部分預(yù)應(yīng)力（A類）混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算模型及荷載模型視圖節(jié)點(diǎn)數(shù)量：51個(gè)；單元數(shù)量：50個(gè)；邊界條件數(shù)量：6個(gè)；施工階段數(shù)量：3個(gè)，施工步驟如下： 施工階段1:主梁；20.0天； 施工階段2:二期；10.0天； 施工階段3:徐變；3650.0天；荷載工況及荷載組合自重自重系數(shù)：-1.04徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動(dòng)計(jì)算：由程序自動(dòng)計(jì)算各構(gòu)件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長(zhǎng)u的計(jì)算公式中L0為外輪廓周長(zhǎng)，Li為內(nèi)輪廓周長(zhǎng)，a為要考慮輪廓周長(zhǎng)的比例系數(shù)。可變荷載活載：汽車荷載，橋梁等級(jí)為公路Ⅰ級(jí)；對(duì)于汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)μ，按照《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》第4.3.2條，沖擊系數(shù)μ可按下式計(jì)算：EQ當(dāng)f＜1.5Hz時(shí)，μ＝0.05；EQ當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時(shí)，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ當(dāng)f＞14Hz時(shí)，μ＝0.45；根據(jù)規(guī)范，計(jì)算的結(jié)構(gòu)基頻f=6.24Hz，沖擊系數(shù)μ=0.308。荷載組合表格SEQ表格\*ARABIC5荷載工況序號(hào)工況名稱描述1鋼束二次TS2鋼束一次TP3徐變二次CS4恒荷載DL5收縮二次SS6梯度升溫TPG7降溫T18梯度降溫TPG19升溫T10人群M111車輛M計(jì)算結(jié)果正截面抗彎驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；支反力計(jì)算表格SEQ表格\*ARABIC6支反力計(jì)算表支座節(jié)點(diǎn)荷載Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)58應(yīng)力13-108.8210.5261081.58527.98537.4562.74463應(yīng)力13-108.8220.001846.40227.98537.4562.74464應(yīng)力1422.9490.0011711.67952.2087.5951.52854應(yīng)力13137.2070.5261081.48527.985-24.6572.43159應(yīng)力1424.3200.6281959.82052.2087.5951.52865應(yīng)力13137.2090.001846.30227.985-24.6572.431正截面抗裂驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件：σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σlt-σpc≤0B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在結(jié)構(gòu)自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓：σt-σpc≤0圖表SEQ圖表\*ARABIC3使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-頂）包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC4使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（頻遇-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-3條公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.716MPa(壓應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.416MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；圖表SEQ圖表\*ARABIC5使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-頂）包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC6使用階段正截面抗裂驗(yàn)算（準(zhǔn)永久-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.831MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.767MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；頂?shù)装逍苯孛婵沽羊?yàn)算對(duì)于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.6ftk現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.4ftkA類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftk現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC7使用階段頂?shù)装逍苯孛婵沽羊?yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗(yàn)算：EQσ\s\do4(tp)=0.793MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；腹板斜截面抗裂驗(yàn)算對(duì)于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.6ftk現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.4ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftkB類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftk現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.5ftk圖表SEQ圖表\*ARABIC8使用階段腹板斜截面抗裂驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗(yàn)算：EQσ\s\do4(tp)=1.286MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；撓度驗(yàn)算及預(yù)拱度按《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，由汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過(guò)懸臂長(zhǎng)度的1/300.結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗(yàn)算：1號(hào)節(jié)點(diǎn)汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計(jì)值fd=0.188≤最大撓度允許值fn=1.800，滿足規(guī)范要求；14號(hào)節(jié)點(diǎn)汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計(jì)值fd=8.479≤最大撓度允許值fn=40.767，滿足規(guī)范要求；40號(hào)節(jié)點(diǎn)汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計(jì)值fd=8.479≤最大撓度允許值fn=40.767，滿足規(guī)范要求；53號(hào)節(jié)點(diǎn)汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計(jì)值fd=0.188≤最大撓度允許值fn=1.800，滿足規(guī)范要求；按《橋規(guī)》第6.5.5條規(guī)定，設(shè)置預(yù)拱度值。表格SEQ表格\*ARABIC7撓度驗(yàn)算及預(yù)拱度表格梁-孔構(gòu)件類型梁類型跨徑(m)節(jié)點(diǎn)Ms(KN.m)Mcr(KN.m)fa(mm)fd(mm)fn(mm)撓度驗(yàn)算結(jié)果預(yù)拱值C(mm)主梁-1PSC-A懸臂端0.54010.0000.0000.7640.1881.800OK1.530主梁-2PSC-A跨徑內(nèi)24.460140.0000.000-21.0338.47940.767OK0.000主梁-3PSC-A跨徑內(nèi)24.460400.0000.000-21.0328.47940.767OK0.000主梁-4PSC-A懸臂端0.540530.0000.0000.7640.1881.800OK1.612《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，由汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過(guò)懸臂長(zhǎng)度的1/300.結(jié)論：正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：未開(kāi)裂構(gòu)件：σkc+σpc≤0.5fck允許開(kāi)裂構(gòu)件：σcc≤0.5fck圖表SEQ圖表\*ARABIC9使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算（頂）包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC10使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算（底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗(yàn)算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=12.152MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=8.328MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σcp≤0.6fck；圖表SEQ圖表\*ARABIC11使用階段斜截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗(yàn)算：EQσ\s\do4(cp)=12.174MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規(guī)范要求；預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》7.1.5-2條公式、第7.1.5-3條公式、第7.1.5-4條公式，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力：1）對(duì)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲未開(kāi)裂構(gòu)件：σpe+σp≤0.65fpk允許開(kāi)裂構(gòu)件：σpo+σp≤0.65fpk2）對(duì)體外預(yù)應(yīng)力鋼絞線：σpe,ex≤0.60fpk3）對(duì)預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋未開(kāi)裂構(gòu)件：σpe+σp≤0.75fpk允許開(kāi)裂構(gòu)件:σpo+σp≤0.75fpk結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗(yàn)算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1177.679MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規(guī)范要求；抗傾覆驗(yàn)算按《橋規(guī)》第4.1.8條規(guī)定，持久狀況下，梁橋不應(yīng)發(fā)生結(jié)構(gòu)體系改變，并應(yīng)同時(shí)滿足下列規(guī)定：在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)。按作用標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合時(shí)（按本規(guī)范第7.1.1條取用），整體式截面簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁的作用效應(yīng)應(yīng)符合下式要求：結(jié)論：表格SEQ表格\*ARABIC8傾覆驗(yàn)算-支座反力表格支座節(jié)點(diǎn)編號(hào)組合名稱Fz(kN)驗(yàn)算結(jié)果58傾覆15451.520OK63傾覆15447.950OK64傾覆51056.787OK59傾覆51056.787OK65傾覆15447.844OK54傾覆15451.414OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗(yàn)算：支座反力Fz>0，滿足規(guī)范要求；表格SEQ表格\*ARABIC9傾覆驗(yàn)算-抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)表格傾覆方向最不利支座節(jié)點(diǎn)編號(hào)組合名稱∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]驗(yàn)算結(jié)果右傾54傾覆244165.540174.43923.87962.5000OK右傾58傾覆244165.540174.43923.87962.5000OK右傾59傾覆244165.540174.43923.87962.5000OK左傾63傾覆244165.540189.65421.96392.5000OK左傾64傾覆244165.540189.65421.96392.5000OK左傾65傾覆244165.540189.65421.96392.5000OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗(yàn)算：第1組無(wú)效支座中，54號(hào)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.880>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第2組無(wú)效支座中，58號(hào)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.880>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第3組無(wú)效支座中，59號(hào)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.880>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第4組無(wú)效支座中，63號(hào)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=21.964>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第5組無(wú)效支座中，64號(hào)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=21.964>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第6組無(wú)效支座中，65號(hào)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=21.964>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；中橫梁計(jì)算計(jì)算模型及荷載模型視圖按照箱梁橫梁尺寸建立模型，將上部結(jié)構(gòu)恒載及車行荷載按腹板位置，以節(jié)點(diǎn)荷載方式施加到橫梁對(duì)應(yīng)位置。計(jì)算結(jié)果正截面抗彎驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC12持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗(yàn)算圖表13持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算（Z方向）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；裂縫寬度驗(yàn)算圖表14使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.072mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；端橫梁計(jì)算計(jì)算模型及荷載模型視圖按照箱梁橫梁尺寸建立模型，將上部結(jié)構(gòu)恒載及車行荷載按腹板位置，以節(jié)點(diǎn)荷載方式施加到橫梁對(duì)應(yīng)位置。計(jì)算結(jié)果正截面抗彎驗(yàn)算圖表15持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗(yàn)算圖表16持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算（Z方向）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；裂縫寬度驗(yàn)算圖表17使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.069mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；下部結(jié)構(gòu)計(jì)算蓋梁驗(yàn)算結(jié)果對(duì)于布置雙支座的獨(dú)柱墩，采用拉壓桿模型驗(yàn)算頂部橫向受拉部位的抗拉承載力。通過(guò)civil上部結(jié)構(gòu)模型得到蓋梁處支反力為2454KN。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG3362-2018)8.4.6計(jì)算按照規(guī)范驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求。橋墩驗(yàn)算結(jié)果根據(jù)圖紙，將橋墩與上部結(jié)構(gòu)一同建立于civil模型中，利用彈性支撐模擬支座剛度，對(duì)下部所有橋墩進(jìn)行驗(yàn)算，驗(yàn)算結(jié)果均通過(guò)。斜截面抗剪驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算（Y方向）包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算（Z方向）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；正截面抗壓驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC3持久狀況正截面抗壓驗(yàn)算（RC柱）軸壓包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC4持久狀況正截面抗壓驗(yàn)算（RC柱）偏壓y方向包絡(luò)圖圖表SEQ圖表\*ARABIC5持久狀況正截面抗壓驗(yàn)