兩江大道人行廣場項目-巖土工程計算書

兩江大道人行廣場項目巖土工程計算書目錄1工程概況 頁1工程概況1.1項目區(qū)位及概況本項目“移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場”位于重慶市江北區(qū)魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)，兩江大道與和源路、和韻路交叉路口之間區(qū)域。項目場地呈北側高南側低地形，兩江大道兩側為移民小區(qū)人行道，標高相近，寬度約為8m。下方兩江大道為雙向六車道城市主干路，設計車速60km/h?，F(xiàn)狀人行過街方式有北側和源路上跨橋及南側和韻路過街人行橫道，兩者之間距離220米。魚嘴鎮(zhèn)三峽移民安置小區(qū)為長江三峽移民民生工程的組成部分，該小區(qū)自2008年建成以來，常住居民699戶，約2000人。兩江大道的建設后形成總長度200米、高差0~10米的下沉段，將小區(qū)切分成了東西兩塊，阻斷了小區(qū)內(nèi)部原有的人行交通路線。本項目主要為解決小區(qū)居民通行問題，增加居民活動空間，以及維護當?shù)厣鐣€(wěn)定的需要。工程區(qū)位圖擬建項目周邊狀況1.2本次設計內(nèi)容由于人行廣場采用橋梁上跨兩江大道，現(xiàn)狀錨桿擋墻墻頂部分與梁體位置沖突，需對新建橋梁帽梁底部標高以上部位現(xiàn)狀擋墻進行機械切割拆除，拆除后新設置300×400壓頂梁及錨桿。壓頂梁采用C30鋼筋混凝土澆筑，錨桿采用2Φ32HRB400鋼筋，孔徑130mm，有效錨固段長度不小于6m，采用M30水泥砂漿灌注。2設計依據(jù)及采用的技術規(guī)范2.1設計依據(jù)及相關文件（1）甲方與我公司簽訂的相關設計合同；（2）甲方提供工程區(qū)范圍地形管線圖（1:500）；（3）《兩江大道（江北段）二標段工程竣工圖（二標合同段K0+000～K1+540）》（4）《魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程地質(zhì)勘察報告（直接詳細勘察）》【河南同興地質(zhì)工程有限公司2023.8】（5）《關于“魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程地質(zhì)勘察報告”部分巖土參數(shù)取值建議的說明》【河南同興地質(zhì)工程有限公司2023.12.13】（6）《魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程安全性鑒定報告》【重慶重大建設工程質(zhì)量檢測有限公司2024.01】2.2采用的技術規(guī)范《工程結構通用規(guī)范》（GB55001-2021）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）《混凝土結構通用規(guī)范》（GB55008-2021）《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》（GB50068-2018）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）《公路路基設計規(guī)范》(JTGD30-2015)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《巖土錨桿噴射混凝土支護工程技術規(guī)范》（GB50086-2015）《建筑邊坡工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB/T51351-2019）《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1-2017）《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2018）《工程建設標準強制性條文（城鎮(zhèn)建設部分）》（2013年版）《重慶市市政工程施工圖設計文件編制技術規(guī)定（2017年版）》《重慶市建設領域限制、禁止使用落后技術通告》3設計標準及設計參數(shù)取值3.1設計標準1）設計工作年限：50年，與人行廣場橋梁保持一致。根據(jù)重慶重大建設工程質(zhì)量檢測有限公司提供的《魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程安全性鑒定報告》8.1節(jié)第（2）條：現(xiàn)狀結構剩余使用年限可滿足50年的需求。2）安全等級：一級3）邊坡安全系數(shù)安全等級重要性系數(shù)永久性邊坡安全系數(shù)臨時性邊坡安全系數(shù)一般工況地震工況一級1.11.351.151.25二級1.01.31.101.20三級1.01.251.051.154）抗震設防烈度為6度，設計地震分組為第一組，設計設計基本地震加速度0.05g，按6度構造設防。5）設計荷載：車行荷載城市-A級、人行荷載4KN/m2。6）錨桿安全系數(shù)安全等級永久性邊坡臨時性邊坡桿體抗拉安全系數(shù)錨固體抗拔安全系數(shù)桿體抗拉安全系數(shù)錨固體抗拔安全系數(shù)一級2.22.61.82.0二級2.02.41.61.8三級1.82.21.41.63.2設計參數(shù)取值根據(jù)河南同興地質(zhì)工程有限公司提供的《魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程地質(zhì)勘察報告（直接詳細勘察）》，勘察區(qū)內(nèi)巖土設計參數(shù)取值見下表。巖土體設計參數(shù)建議值項目巖土名稱天然重度(KN/m3)單軸極限抗壓強度標準值(MPa)地基承載力特征值(Kpa)水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)MN/m4水平抗力系數(shù)MN/m3抗剪強度標準值C(Kpa)φ（°）永久邊坡允許值基底摩擦系數(shù)天然飽和素填土（天然狀態(tài)）19.5*現(xiàn)場試驗確定10*C=5.0*Φ=28*H＜5m1:1.750.3（飽和狀態(tài)）20.5*C=3.0*Φ=23*強風化砂巖*24.3350**35綜合內(nèi)摩擦角40°*1：1.00H＜8m0.35中風化砂巖*25.021.515.35554*250C=912*φ=33.3*H＜8m1:0.15～1:0.250.50備注帶“*”為經(jīng)驗值。砂巖巖體抗拉強度標準值由巖石抗拉強度標準值（0.91Mpa）×折減系數(shù)（0.40）×時間效應系數(shù)（0.95）確定為345.8Kpa，砂巖巖體黏聚力標準值由砂巖巖石黏聚力標準值（3200Kpa）×折減系數(shù)（0.30）×時間效應系數(shù)（0.95）確定為912.0KPa，巖體內(nèi)摩擦角標準值由巖石內(nèi)摩擦角標準值（39.0°）×折減系數(shù)（0.90）×時間效應系數(shù)（0.95）確定為33.3°。3.巖體裂隙面結合差，抗剪強度標準值取下列值：內(nèi)摩擦角取18°，粘聚力C取0.05MPa；巖層面結合差，抗剪強度標準值取下列值：內(nèi)摩擦角取18°，粘聚力C取0.05MPa。4.邊坡巖體破裂角（45+φ/2）：砂巖取61.7°。若存在外傾裂隙面，則邊坡巖體破裂角取兩者中小值。5.根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013表8.2.3-2中巖石與錨固體極限粘結強度標準值：砂巖取800kPa。6.干作業(yè)鉆孔樁極限側阻力標準值：強風化干作業(yè)鉆孔樁極限側阻力標準值取150kpa，填土負摩阻力系數(shù)取0.25。7.黏土巖若施工期及使用期巖體可能遭受水浸泡時，巖質(zhì)地基極限承載力標準值應由巖石飽和抗壓強度標準值乘以地基條件系數(shù)確定。8.場地巖體較完整，根據(jù)《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）14.3.2條，地基條件系數(shù)取1.10；根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6條，對于巖質(zhì)地基分項系數(shù)取0.33。邊坡臨時開挖坡率值建議情況表建議坡率值巖土類別邊坡高度土質(zhì)邊坡≤5.0，巖質(zhì)邊坡≤8.0土質(zhì)邊坡＞5.0，巖質(zhì)邊坡＞8.0素填土1：1.251：1.50基巖強風化帶1：0.501：0.75基巖中等風化帶（無外傾軟弱結構面）1：0.351：0.50另根據(jù)河南同興地質(zhì)工程有限公司后續(xù)提供的《關于“魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程地質(zhì)勘察報告”部分巖土參數(shù)取值建議的說明》資料：根據(jù)現(xiàn)場地表調(diào)查及鉆探揭露情況，另據(jù)“《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）表4.3.4邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角標準值”，場地現(xiàn)狀邊坡高度約6~9m，邊坡巖體較完整，邊坡巖體類型為Ⅲ類，巖體性狀變化不大，故中風化巖體等效摩擦角建議可取60°。4現(xiàn)狀邊坡穩(wěn)定性評價（摘自地勘報告）根據(jù)設計方案及現(xiàn)狀地形圖，場地設計地坪高程±0=282.178～283.871m，與現(xiàn)狀兩江大道道路兩側邊坡坡頂高程基本一致，不會形成新的環(huán)境邊坡及基坑邊坡。擬建場地現(xiàn)有2段現(xiàn)狀邊坡BP1、BP2（詳見平面圖），各段現(xiàn)狀參數(shù)詳見下表。前期在修筑兩江大道時已對上述邊坡采取了錨桿擋墻支護措施?，F(xiàn)狀邊坡統(tǒng)計表邊坡編號坡長（m）坡高（m）坡向（°）坡角（°）邊坡類型治理措施BP1626.0-9.09090逆向巖土質(zhì)已采取錨桿擋墻支擋BP2706.0-9.027090順向巖土質(zhì)已采取錨桿擋墻支擋（1）BP1該段邊坡位于兩江大道西側（詳見平面圖和工程地質(zhì)剖面1-7），邊坡高約6-9m，長度約62m，邊坡傾向約90°，邊坡直立。邊坡坡體主要由少量現(xiàn)狀填土及基巖砂巖組成，為巖土邊坡，邊坡安全等級為一級。圖BP1赤平投影圖邊坡土體部分高1.5～1.8m，巖土界面傾角平緩，可能產(chǎn)生沿土體內(nèi)部的圓弧滑動破壞。據(jù)赤平投影圖（見圖）分析知，巖層面與邊坡坡向相反，為逆向坡，對邊坡穩(wěn)定性影響??；裂隙①與邊坡相切，對邊坡的穩(wěn)定性影響??；裂隙②與邊坡坡向相近，且邊坡坡角大于裂隙傾角，對邊坡的穩(wěn)定性影響大，綜上知，邊坡的破壞模式為可能沿著外傾裂隙面滑移。邊坡巖體類型為Ⅲ類，強風化巖體等效內(nèi)摩擦角取45°，中風化巖體等效內(nèi)摩擦角取60°。邊坡巖體破裂角取砂巖理論破裂角61.7°?，F(xiàn)狀已對該邊坡采取了錨桿擋墻支護措施，根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，現(xiàn)狀邊坡無開裂變形、位移等跡象。本次人行廣場項目的樁基位于該段邊坡的坡面上，樁基開挖可能破壞原邊坡的支護結構，對邊坡穩(wěn)定性不利，建議設計針對本項目建設對邊坡及已有支護措施的影響進行綜合評估，確定合理的施工方案以防止現(xiàn)狀邊坡發(fā)生失穩(wěn)等情況。（2）BP2該段邊坡位于兩江大道東側（詳見平面圖和工程地質(zhì)剖面1-7），邊坡高約6-9m，長度約70m，邊坡傾向約90°，邊坡直立。邊坡坡體主要由少量現(xiàn)狀填土及基巖砂巖組成，為巖土邊坡，邊坡安全等級為一級。圖BP2赤平投影圖邊坡土體部分高1.2～2.1m，巖土界面傾角平緩，可能產(chǎn)生沿土體內(nèi)部的圓弧滑動破壞。據(jù)赤平投影圖（見圖）分析知，巖層面與邊坡坡向基本相同，為順向坡，且?guī)r層傾角（13°）小于邊坡坡角，對邊坡穩(wěn)定性影響大；裂隙①、②與邊坡相切或相反，對邊坡的穩(wěn)定性影響??；綜上知，邊坡的破壞模式為可能沿著外傾巖層面滑移。邊坡巖體類型為Ⅲ類，強風化巖體等效內(nèi)摩擦角取45°，中風化巖體等效內(nèi)摩擦角取60°。邊坡巖體破裂角取巖層傾角13°?，F(xiàn)狀已對該邊坡采取了錨桿擋墻支護措施，根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，現(xiàn)狀邊坡無開裂變形、位移等跡象。本次人行廣場項目的樁基位于該段邊坡的坡面上，樁基開挖可能破壞原邊坡的支護結構，對邊坡穩(wěn)定性不利，建議設計針對本項目建設對邊坡及已有支護措施的影響進行綜合評估，確定合理的施工方案以防止現(xiàn)狀邊坡發(fā)生失穩(wěn)等情況。5邊坡改造后穩(wěn)定性定性分析根據(jù)地勘報告，現(xiàn)狀邊坡無開裂變形、位移等跡象，現(xiàn)狀邊坡整體穩(wěn)定。由于新建橋梁采用輕型橋臺+樁基，未對現(xiàn)狀擋墻進行加載；且施工后，錨桿擋墻高度降低，對原錨桿擋墻結構安全有利；另外設置了加強錨桿，也有利于邊坡安全。改造斷面圖6邊坡改造后穩(wěn)定性定量分析6.1BP1穩(wěn)定性分析計算BP1邊坡橋臺段原擋墻高度約5.8~8.9m，改造后擋墻高度降低為3.52~7m，詳見改造斷面圖。根據(jù)第4章節(jié)分析，BP1邊坡坡向90°，與層面（275°∠13°）呈逆向，與裂隙=1\*GB3①（156°∠80°）呈切向，與裂隙=2\*GB3②（93°∠66°）呈順向，因此分別就以下破壞模式進行驗算。（1）沿外傾裂隙面滑移驗算根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）公式附錄A.0.3計算當安全系數(shù)Fst取1.35時邊坡沿外傾裂隙面滑移的剩余下滑力，剩余下滑力計算條塊圖見下圖，各滑塊計算參數(shù)及結果詳見下表：圖：西側邊坡沿裂隙面滑移條塊圖表：剩余下滑力計算表滑塊編號第i塊段加權容重γi（kN/m3）第i塊段單寬體積Vi（m3）第i塊段滑面長度li（m）第i塊段滑面傾角θi（°）地面附加荷載

（KN/m）第i塊段內(nèi)聚力ci（kPa）第i塊段內(nèi)摩擦角φi（°）第i塊段切向分力Ti（kN/m）第i塊段抗滑力Ri（kN/m）滑坡推力安全系數(shù)rt第i塊段剩余下滑力Fi（kN）12513.399.5662050.018.0338.70525.501.35-50.558由上表可知改造后，邊坡沿裂隙=2\*GB3②滑移的剩余下滑力為-50.558KN/m<0。（2）按巖體自身強度（c、ψ）計算巖石側向壓力根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）6.2.3計算墻后主動土壓力合力，結果詳見下表：H(m)γ(kN/m3)α(。)β（。）δ（。）q(kN/m2)c(kPa)φ（。）KaEak(kN/m)7259001571.1691233.3-9.537-5841.276注：q=2.318*22.07+20=71.16kN/m2根據(jù)上表可得按抗剪強度c、ψ值進行計算，墻后主動巖石側向壓力<0。（3）按巖體等效內(nèi)摩擦角計算巖石側向壓力（經(jīng)驗公式）根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）6.3.3條、6.2.3計算墻后主動土壓力合力，結果詳見下表：H(m)γ(kN/m3)α(。)β（。）δ（。）q(kN/m2)c(kPa)φ（。）KaEak(kN/m)7259001571.160600.12677.121注：q=2.318*22.07+20=71.16kN/m2根據(jù)上表可得按等效內(nèi)摩擦角進行計算，墻后主動巖石側向壓力的水平分力為：77.121×sin（α-δ）=77.044×sin(90°-15°)=74.49KN/m。對比（1）（2）（3）中計算，以巖體等效內(nèi)摩擦角進行計算存在巖石側向壓力，按（3）進行錨桿結構設計。根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）9.2.5條，錨桿擋墻墻后邊坡荷載為：e’ah=74.49/(0.9*7)=11.82KN/m2。（4）肋柱計算原錨桿擋墻肋柱斷面尺寸0.3×0.4m，水平間距2.5m，結合上述進行計算，作用于肋柱上的荷載為11.82*2.5=29.55KN/m。將此荷載帶入進行肋柱計算。1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:0.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:0.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:不考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.10 配筋條件:抗震等級:不設防 縱筋級別:HRB335混凝土等級:C30 箍筋級別:HPB300配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.200mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:單筋 按裂縫控制配筋計算3計算結果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=300B×H=300×400左中右彎矩(-):-0.000-0.072-0.576彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:-0.000-1.441-5.762上部as:353535下部as:353535上部縱筋:240257257下部縱筋:257257257箍筋Asv:381381381上縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)下縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.38%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0000.0000.001撓度:-0.461-0.231-0.000最大裂縫:0.001mm<0.200mm最大撓度0.000mm<3.000mm(2×300/200懸挑)本跨計算通過.梁號2:跨長=3000B×H=300×400左中右彎矩(-):-0.5760.000-34.595彎矩(+):0.00027.3050.000剪力:46.283-11.340-68.963上部as:353535下部as:353535上部縱筋:257240326下部縱筋:257257257箍筋Asv:381381381上縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)下縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0010.0410.100撓度:-0.0001.280-0.000最大裂縫:0.100mm<0.200mm最大撓度:1.280mm<15.000mm(3000/200)本跨計算通過.梁號3:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-34.5950.000-10.833彎矩(+):0.0008.4730.000剪力:57.5249.505-38.514上部as:353535下部as:353535上部縱筋:326240257下部縱筋:257257257箍筋Asv:381381381上縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)下縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.1000.0120.016撓度:-0.0000.132-0.000最大裂縫:0.100mm<0.200mm最大撓度:0.132mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號4:跨長=1200B×H=300×400左中右彎矩(-):-10.8330.0000.000彎矩(+):0.0002.5580.000剪力:32.0779.028-14.021上部as:353535下部as:353535上部縱筋:257240240下部縱筋:257257257箍筋Asv:381381381上縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)下縱實配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.38%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0160.0040.000撓度:-0.0000.008-0.000最大裂縫:0.016mm<0.200mm最大撓度:0.008mm<6.000mm(1200/200)本跨計算通過.4所有簡圖：根據(jù)計算結果，肋柱配筋面積為As=452mm2（4Φ12HRB335鋼筋）；原設計肋柱配筋面積為As=509mm2（2Φ18HRB335鋼筋），因此原設計肋柱配筋滿足要求。（5）新建壓頂梁計算新建壓頂梁斷面尺寸0.3×0.4m，伸縮縫與現(xiàn)狀錨桿擋墻伸縮縫位置一致，每隔20m設置一道。同肋柱配筋計算方法，作用于壓頂梁上的荷載為11.82*2.5=29.55KN/m。將此荷載帶入進行頂梁計算。1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:0.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:0.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:不考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:抗震等級:不設防 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HPB300配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:35mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:35mm最大裂縫限值:0.200mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 按裂縫控制配筋計算3計算結果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=1250B×H=300×400左中右彎矩(-):-0.000-1.250-10.004彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:-0.000-6.002-24.009上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.38%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0000.0020.017撓度:-0.382-0.215-0.000最大裂縫:0.017mm<0.200mm最大撓度0.000mm<12.500mm(2×1250/200懸挑)本跨計算通過.梁號2:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-10.0040.000-22.685彎矩(+):0.00013.9790.000剪力:42.946-5.073-53.091上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0170.0240.039撓度:-0.0000.442-0.000最大裂縫:0.039mm<0.200mm最大撓度:0.442mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號3:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-22.6850.000-19.303彎矩(+):0.0009.0180.000剪力:49.3711.353-46.666上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0390.0150.033撓度:-0.0000.203-0.000最大裂縫:0.039mm<0.200mm最大撓度:0.203mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號4:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-19.3030.000-20.149彎矩(+):0.00010.2860.000剪力:47.680-0.338-48.357上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0330.0170.034撓度:-0.0000.267-0.000最大裂縫:0.034mm<0.200mm最大撓度:0.267mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號5:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-20.1490.000-20.149彎矩(+):0.0009.8630.000剪力:48.0190.000-48.019上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0340.0170.034撓度:-0.0000.246-0.000最大裂縫:0.034mm<0.200mm最大撓度:0.246mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號6:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-20.1490.000-19.303彎矩(+):0.00010.2860.000剪力:48.3570.338-47.680上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0340.0170.033撓度:-0.0000.267-0.000最大裂縫:0.034mm<0.200mm最大撓度:0.267mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號7:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-19.3030.000-22.685彎矩(+):0.0009.0180.000剪力:46.666-1.353-49.371上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0330.0150.039撓度:-0.0000.203-0.000最大裂縫:0.039mm<0.200mm最大撓度:0.203mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號8:跨長=2500B×H=300×400左中右彎矩(-):-22.6850.000-10.004彎矩(+):0.00013.9790.000剪力:53.0915.073-42.946上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.51%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0390.0240.017撓度:-0.0000.442-0.000最大裂縫:0.039mm<0.200mm最大撓度:0.442mm<12.500mm(2500/200)本跨計算通過.梁號9:跨長=1250B×H=300×400左中右彎矩(-):-10.004-1.250-0.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:24.0096.0020.000上部as:454545下部as:454545上部縱筋:240240240下部縱筋:240240240箍筋Asv:381381381上縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)下縱實配:4E12(452)4E12(452)4E12(452)箍筋實配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋實配:(0)(0)(0)上實配筋率:0.38%0.38%0.38%下實配筋率:0.38%0.38%0.38%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂縫:0.0170.0020.000撓度:-0.000-0.215-0.382最大裂縫:0.017mm<0.200mm最大撓度0.000mm<12.500mm(2×1250/200懸挑)本跨計算通過.4所有簡圖：根據(jù)計算結果，壓頂梁配筋面積為As=452mm2（4Φ12HRB400鋼筋）；設計頂梁配筋面積為As=603mm2（3Φ16HRB400鋼筋），頂梁配筋滿足要求。（6）面板計算根據(jù)（3）計算可得錨桿擋墻墻后邊坡荷載為11.82kN。面板長度2.5m,厚度200mm,原設計配筋如下所示：根據(jù)《魚嘴集鎮(zhèn)移民安置房小區(qū)兩江大道人行廣場工程安全性鑒定報告》4.2節(jié)BP1擋墻的現(xiàn)澆混凝土面板配筋情況檢測結果：水平鋼筋平均間距取163mm，豎向鋼筋平均間距取171mm。帶入面板配筋計算結果如下：按彈性板計算:1計算條件計算跨度:Lx=2.500mLy=1.000m 板厚h=200mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷載標準值=5.00kN/m2恒載分項系數(shù)γG=1.30；活載分項系數(shù)γQ=1.50活載調(diào)整系數(shù)γl=1.00；準永久系數(shù)ψq=0.50荷載標準值:均布恒載q=11.82kN/m2(不包括自重荷載)均布活載q=0.00kN/m2 砼強度等級:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底縱筋級別:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 縱筋混凝土保護層=25mm,配筋計算as=30mm,泊松比=0.20 支撐條件=四邊 上:自由 下:自由 左:簡支 右:簡支角柱 左下:無 右下:無 右上:無 左上:無2計算結果 彎矩單位:kN.m/m,配筋面積:mm2/m,構造配筋率:0.20%彎矩計算方法:單向板按公式法。彎矩=∑（彎矩系數(shù)×ql2），q為荷載設計值。撓度計算方法:單向板按公式法。撓度=∑（彎矩系數(shù)×ql4/Bc），q為荷載準永久值。 2.1荷載設計值:計算公式：荷載設計值=γG×恒載+γQ×γl×活載均布荷載=1.30×16.82+1.50×1.00×0.00=21.872.2荷載準永久值:計算公式：荷載準永久值=恒載+ψq×活載均布荷載=16.82+0.50×0.00=16.82 2.3跨中:[水平][豎向] 彎矩設計值:17.0830.000 面積:400(0.20%)400(0.20%) 實配:d10@163(482)d8@171(294) 2.4四邊:[上][下][左][右] 彎矩設計值:0.0000.0000.0000.000 面積:400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%) 實配:d10@163(482)d10@163(482)d8@171(294)d8@171(294)2.5撓度結果(按單向板計算):撓度:f=3.34 撓度驗算:3.34<fmax=12.50mm,滿足2.6跨中裂縫:[水平] [豎向]彎矩準永久值:13.1410.000裂縫:0.1060.000跨中最大裂縫:0.106<[ωmax]=0.20mm,滿足因此原設計面板配筋滿足要求。（7）錨桿整體穩(wěn)定性驗算[計算簡圖][計算條件][基本參數(shù)]計算方法：極限平衡法(建坡規(guī)范附錄A.0.2)計算目標：計算安全系數(shù)邊坡高度：7.000(m)結構面傾角：61.7(°)結構面內(nèi)摩擦角：60.0(°)結構面粘聚力：0.0(kPa)水平外荷載Px(kN): 0.0(kN/m)豎向外荷載Py(kN):274.8(kN/m)注：Py=(2.318*22.07+20)*3.862=274.81kN/m[坡線參數(shù)]坡線段