泵房高大模板支撐施工方案#廣東#鉆孔灌注樁#框剪結(jié)構(gòu)#工藝示意圖

東莞市企石污水廠進水泵房工程高大模板專項方案安安全專項施工方案高大模板專項方案 3- 第四節(jié)、施工工藝技術(shù) 第六節(jié)、勞動力計劃 第一節(jié)、工程概況工程基本情況工程名稱東莞市企石污水廠進水泵房工程工程地點東莞市企石鎮(zhèn)江邊管理區(qū)湖濱路9號周邊環(huán)境周邊場地簡單，無高大及重要建筑物建筑面積(m2)建筑高度(m)基礎形式鉆孔灌注樁主體結(jié)構(gòu)框架剪力墻抗震等級四級抗震設防烈度六度地上層數(shù)1地下層數(shù)1標準層層高(m)高支模層結(jié)構(gòu)情況高支模所在層處(具體見方案圖)腳手架掛密目安全網(wǎng)無高支模層底標高(m)柱砼強度等級高支模層頂標高(m)5.80,10.4米梁板砼強度等級最大板跨(m)普通板跨(m)最大板厚(mm)普通板厚(mm)最大柱截面尺寸(mm)普通柱截面尺寸(mm)最大梁跨(m)9普通梁跨(m)最大梁斷面尺寸(mm)普通梁斷面尺寸(mm)各責任主體名稱建設單位東莞市企石新錦源水務有限公司設計單位中鋼武漢安環(huán)院施工單位福建省恒基建設股份有限公司監(jiān)理單位廣東華工工程建設監(jiān)理有限公司項目經(jīng)理曹樹基總監(jiān)理工程師李家斌技術(shù)負責人姚湘平專業(yè)監(jiān)理工程師李耀四、技術(shù)保證條件技術(shù)負責人生產(chǎn)調(diào)度負責人機械管理負責人消防管理負責人勞務管理負責人其他有關部門安全技術(shù)負責人項目經(jīng)理管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001的規(guī)定；序號允許偏差△(mm)檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度游標卡尺范》JGJ130-2001的規(guī)定；序號允許偏差檢查工具1鋼管彎曲鋼卷尺a.各種桿件鋼管的端部彎曲L≤1.5b.立桿鋼管彎曲c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲K6.52沖壓鋼腳手板a.板面撓曲鋼卷尺b.板面扭曲(任一角翹起)3)鋼管上嚴禁打孔。1)舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的2)新、舊扣件均應進行防銹處理；1)制作的原木、方木結(jié)構(gòu)，不應大于15%;2)板材和規(guī)格材，不應大于20%;3)受拉構(gòu)件的連接板，不應大于18%;4)連接件，不應大于15%。(2)各層板的原材含水率不應大于15%,且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。800厚【墻模板(非組合式鋼模板)】面板材質(zhì)覆面木膠合板面板厚度(mm)小梁布置方式水平小梁材料鋼管小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)小梁間距(mm)小梁一端懸臂長(mm)0下部模板懸臂高度(mm)0主梁材料雙鋼管主梁材質(zhì)規(guī)格(mm)主梁間距(mm)主梁一端懸臂長(mm)0對拉螺栓類型對拉螺栓橫向間距(mm)對拉螺栓豎向間距(mm)350*1000【梁模板(扣件鋼管架)】立桿沿梁跨度方向間距(m)立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)立桿步距(m)梁支撐架搭設高度(m)梁兩側(cè)立桿間距(m)承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞平行梁截面方向立桿承重連接方式可調(diào)托座梁底縱向支撐根數(shù)2梁截面寬度(m)梁截面高度(m)1主楞間距(mm)次楞根數(shù)4主楞豎向支撐點數(shù)量2穿梁螺栓類型穿梁螺栓水平間距(mm)豎向支撐點到梁底距離依次為模板自重(kN/m2)鋼筋自重(kN/m3施工荷載(kN/m2)2新澆混凝土荷載側(cè)壓力(kN/m2)振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kNm2)4250*800【梁模板(扣件鋼管架)】立桿沿梁跨度方向間距(m)立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)立桿步距(m)梁支撐架搭設高度(m)梁兩側(cè)立桿間距(m)承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞平行梁截面方向立桿承重連接方式可調(diào)托座梁底縱向支撐根數(shù)2梁截面寬度(m)梁截面高度(m)主楞間距(mm)次楞根數(shù)3主楞豎向支撐點數(shù)量2穿梁螺栓類型穿梁螺栓水平間距(mm)豎向支撐點到梁底距離依次為模板自重(kN/m2)鋼筋自重(kN/m3)施工荷載(kN/m22新澆混凝土荷載側(cè)壓力(kN/m2)振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)4250*550【梁模板(扣件鋼管架)】立桿沿梁跨度方向間距(m)立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)立桿步距(m)梁支撐架搭設高度(m)梁兩側(cè)立桿間距(m)承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞平行梁截面方向立桿承重連接方式可調(diào)托座梁底縱向支撐根數(shù)2梁截面寬度(m)梁截面高度(m)主楞間距(mm)次楞根數(shù)3主楞豎向支撐點數(shù)量2穿梁螺栓類型穿梁螺栓水平間距(mm)豎向支撐點到梁底距離依次為模板自重(kN/m2)鋼筋自重(kN/m3施工荷載(kN/m2)2新澆混凝土荷載側(cè)壓力(kN/m2)振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)418米【板模板(扣件鋼管高架)】立桿縱距(m)立桿橫距(m)立桿步距(m)模板支架搭設高度(m)立桿上端伸出至模板支撐點的長度板底支撐間距(mm)立桿承重連接方式可調(diào)托座施工均布荷載標準值(kN/m2)213.4米【板模板(扣件鋼管高架)】立桿縱距(m)立桿橫距(m)立桿步距(m)模板支架搭設高度(m)立桿上端伸出至模板支撐點的長度板底支撐間距(mm)立桿承重連接方式可調(diào)托座施工均布荷載標準值(kN/m22柱墻搭支架→測水平→擺主梁→調(diào)整樓板模標高及起拱→鋪模板→清理、刷油→檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。彈梁軸線并復核→搭支模架→調(diào)整托梁→擺主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側(cè)?！鷤?cè)模拉線支撐(梁高加對拉螺栓)→復核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。(13)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改1)立柱平面布置圖(詳見附圖);aA接頭不在同步內(nèi)(立面)接頭不在同跨內(nèi)(平面)小于等于200mm小于等于200mm20m<層高撐頂部加設水平剪刀層高大于20m成可靠整體；3)用抱柱的方式(如連墻件),如下圖，以提高整體穩(wěn)定性和提高抵抗側(cè)向變形的能力。允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度預埋螺栓中心線位置2外露長度預留孔中心線位置尺寸5、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢查方法如下允許偏差(mm)檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺基礎鋼尺檢查寸柱、墻、梁鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查腳手架搭設的技術(shù)要求與允許偏差序號一般質(zhì)量要求1構(gòu)架尺寸(立桿縱距、立桿橫距、步距)誤差2立桿的垂直偏差架高3縱向水平桿的水平偏差4橫向水平桿的水平偏差5節(jié)點處相交桿件的軸線距節(jié)點中心距離6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內(nèi)，相鄰接頭的高度差應>7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內(nèi)，相鄰接頭的水平距離應>500mm,接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1)搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接(綁扎)固定類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿連接扣件數(shù)量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m,且不大于65其它腳手架按相應的連接要求競賽評比結(jié)束事故報告事故預測分析數(shù)量其他事故報告事故預測分析數(shù)量清掃工作機具設備整理材料物資整理記分臺賬其他問題整改工人班組勞務隊整改工人班組勞務隊違章指揮違章現(xiàn)象違紀現(xiàn)象隱患處理項目經(jīng)理違章違紀檢查問題整改其他特殊問題項目經(jīng)理違章違紀檢查問題整改個機具設備作業(yè)環(huán)境崗位責任制三點活動第五節(jié)、施工安全保證措施安全保證體系安全技術(shù)措施安全監(jiān)督管理第五節(jié)、施工安全保證措施安全保證體系安全技術(shù)措施安全監(jiān)督管理安全技術(shù)交底安全措施實施2)標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據(jù)實際要求，直接引測到模5)支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術(shù)復1)地面一下支模應先檢查土壁的穩(wěn)定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采2)距基槽(坑)上口邊緣1m內(nèi)不得堆放模板。向基槽(坑)內(nèi)運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽(坑)土壁上；(2)樓梯模板1)梯模施工前，根據(jù)實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外3)模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內(nèi)容要數(shù)量化，驗收合(3)柱模板(4)墻模板1)當采用拼裝定性模板支撐時，應自下往上進行，必須在下層模板全部緊4)墻模板內(nèi)外支撐必須堅固、可靠，應確保模板的整體穩(wěn)定。當墻模板外(5)梁、板模板2)所有跨度≥4m的梁必須起拱0.2%,防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口頂部不得大于200mm,螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm,安裝時的木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用048mm(6)高大模板工程搭設的構(gòu)造要求應當符合相關技術(shù)規(guī)范要求，支撐系3、模板拆除(2)支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措1)側(cè)模在混凝土強度能保證構(gòu)件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可2)底模拆除梁長≥8米，混凝土強度達到100%;<8米混凝土強度達到75%;3)板底模<2米，混凝土強度達到50%,>2米<8米混凝土強度達到75%,≥8(1)監(jiān)測控制(2)監(jiān)測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面(梁或板)及柱、墻上埋設倒“L”形(3)監(jiān)測措施(4)儀器設備配置名稱規(guī)格數(shù)量精度電子經(jīng)緯儀1精密水準儀142”全站儀一臺I42”,最大允許誤差±202自動安平水準儀2紅外線水準儀I激光垂直儀2對講機3檢測板手1(5)監(jiān)測說明2)連墻件是否松動；6)支架與桿件是否有變形現(xiàn)象；(6)監(jiān)測頻率1)本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm,立柱垂直偏差在24mm以內(nèi)；2)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進1應急領導機構(gòu)1.1領導機構(gòu)與成員成員：趙飛，混凝土工班組長何潔，鋼筋工班組長王皓。聯(lián)系電話：22080687組織檢查各施工現(xiàn)場及其它生產(chǎn)部門的安全隱患，落實各項安全生產(chǎn)責任1.2報警救援及其他聯(lián)絡電話.1.2.3電話報救須知公司電話：火警：119醫(yī)療急救：120匪警：110交通122.1.2.4人員分工與職責1.2.4.1項目經(jīng)理(第一安全責任人):負責高支模應急救援全面工作。1.2.4.2現(xiàn)場技術(shù)負責人(直接安全責任人):負責制定事故預防措施及相1.2.5.1上報程序2應急計劃3應急響應3.1應急準備3.1.1組織機構(gòu)及職責組長：項目經(jīng)理曹樹基3.1.1.2坍塌事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)坍塌事故的應急處理。3.1.2培訓和演練.3.1.2.2施工管理部負責對相關人員進行一次培訓。3.1.2.4預防措施10.3.1.2.4.2模板完成后，不要積中堆積鋼筋等其他材料，避免荷載集中，超3.1.2.4.3砼施工注意砼集中堆積，并安排有關人員巡查高支模支撐情況，發(fā)3.1.3事故后處理工作3.1.3.2以書面形式向上級寫出報告，包括發(fā)生事故時間、地點、受傷(死亡：3.1.3.3制定有效的預防措施，防止此類事故再次發(fā)生。10.3.2物體打擊事故應急準備與響應預案10.3.2.1應急準備10.3.2.1.1組織機構(gòu)及職責：組員：生產(chǎn)負責人安全員各專業(yè)工長技術(shù)員質(zhì)檢員值勤人員10.3.2.1.1.2物體打擊事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)物體打擊事10.3.2.1.2培訓和演練10.3.2.1.2.1項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按物體打擊事10.3.2.1.2.2施工管理部負責對相關人員每年進行一次培訓。10.3.2.2應急響應10.3.2.3事故后處理工作10.3.3高空墜落事故應急準備和響應預案10.3.3.1應急準備值班電話1345002662510.3.3.1.2高處墜落事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)高處墜落事故的應10.3.3.2培訓和演練10.3.3.2.1項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故10.3.3.2.2施工管理部負責對相關人員每年進行一次培訓。10.3.3.3應急物資的準備、維護、保養(yǎng)10.3.3.3.1應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。10.3.3.3.2各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。10.3.3.4防墜落措施10.3.3.4.1腳手架材質(zhì)必須符合國家標準：鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的瑪鋼扣件。10.3.3.4.2結(jié)構(gòu)腳手架立桿間距不得大于1.5m,大橫桿間距不得大于1.2m,小橫桿間距不得大于1m,腳手架必須按樓層與結(jié)構(gòu)拉接牢固，拉接點垂直距離不得超過4m,水平距離不得超過6m,拉接所用的材料強度不得低于雙股8號鋁絲的強度，高大架子不得使用柔性材料拉接。在拉接點處設可靠支頂，腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，離墻面不得大于20cm,不得行空隙和探頭板、飛跳板、腳手板下層設水平網(wǎng)，操作面外側(cè)應設兩道護身欄桿和一道擋腳板或設一道護身欄桿，掛安全網(wǎng)，下口封嚴，防護高為1.2m嚴禁用竹笆做腳手板。10.3.3.4.3腳手架必須保證整體不變形，凡高度20m以上的外腳手架縱向必須設置十字蓋，十字蓋高度不得超過7根立桿，與水平面夾角應為45°-60°,高度在20米以下的必須設置反斜支撐，特殊腳手架和20m以上的高大腳手架必須有設計方案。有腳手架結(jié)構(gòu)計算書，特殊情況必須采取有效的防護措施。10.3..3.4.4井字架的吊籠出入口均應有安全門、兩側(cè)必須有安全防護措施，吊籠定位托杠必須采用定型裝置，吊籠運行中不得乘人。以上的孔洞四周必須設兩道護身欄桿，中間支掛水平安全網(wǎng)。,電梯井口必須高度不低于1.2m金屬防護門。電梯井內(nèi)首層和首層以上每隔四層設一道水平安全網(wǎng)，安全網(wǎng)應封門嚴密，樓梯踏步及休息平臺處，必須設兩道牢固防護欄桿或用立掛安全網(wǎng)防護，陽臺欄桿應隨層安裝，不能隨層安裝的，必須設兩道防護欄桿或立掛安全網(wǎng)加一道防護欄桿。10.3.3.4.6無外腳手架或采用采用單排腳手架高4m以上的建筑物，首層四周必須支搭固定3m寬的水平安全網(wǎng)(;高層建筑6m寬雙層網(wǎng)):網(wǎng)底距下方物體不得小于3m(高層不得小于5m)高層建筑每隔四層固定一道6m寬的水平安全網(wǎng)，水平安全網(wǎng)，接口處必須連接嚴密與建筑物之間縫隙不大于10cm,并且外邊沿高于10.3.3.5.2處理程序10.3.3.5.2.4宣布事故處理結(jié)果。10.4.1.1.1當現(xiàn)場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，就有1人或多人去打10.4.2保障措施10.4.2.1急救箱0.1%新吉爾滅酊、高錳酸鉀等。王步珍(施工員)——組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術(shù)交底；王星明(安全員)——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；張曉明(架子工班長)——組員，負責現(xiàn)場具體施工；高支模開始時間高支模工期(天)作息時間(上午)作息時間(下午)砼工程量(m3)高支模建筑面積(m2)鋼筋工(人)架子工(人)8水電工(人)5其它工種(人)7【計算書】墻模板(非組合式鋼模板)計算書新澆混凝土墻名稱新澆混凝土墻墻厚(mm)混凝土墻的計算高度(mm)混凝土墻的計算長度(mm)混凝土重力密度Ye(kN/m3)新澆混凝土初凝時間to(h)3外加劑影響修正系數(shù)β1混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2混凝土澆筑速度V(mh)土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q?k(kN/m2)min[0.22×24×3×1×1.15×2.51/2,24×3]=min[28.8,72承載能力極限狀態(tài)設計值S=0.9max[1.2G?k+1.4Q?k,1.35G?k+1.4×0.7Q?k]=0.9max[1.2×28.8+1.4×1.5,1.35×28.8+1.4×0.7×1.5]正常使用極限狀態(tài)設計值S正=G?k=28.8kN/m2小梁布置方式水平下部模板懸臂高度(mm)0小梁間距(mm)小梁一端懸臂長(mm)0主梁間距(mm)主梁一端懸臂長(mm)0對拉螺栓橫向間距(mm)對拉螺栓豎向間距(mm)高大模板專項方案模板設計立面圖面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)300×18216=16200mm3,I=bh3/1σ=Mmax/W=0.12×10?/16200滿足要求!2、撓度驗算v=0.66mm≤[v]=1/400=300/40滿足要求!小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格(mm)小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm?)高大模板專項方案0o000000.0d0.000.gd[00500000.00hnhu.5014米16米1小梁剪力圖(kN)σ=Mmax/W=0.1×10?/5080=20.39N/滿足要求!高大模板專項方案v=0.02mm≤[v]=1/400=300/40滿足要求!3、支座反力計算R?=1.85kN,R?=...R?o=3.7六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規(guī)格(mm)主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁彈性模量E(N/mm2)主梁截面抵抗矩W(cm3主梁截面慣性矩I(cm?)1、強度驗算高大模板專項方案滿足要求!v=0mm≤[v]=1/400=300/4滿足要求!七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型軸向拉力設計值Nt(kN)滿足要求!2梁截面寬度B(m):0.35;梁截面高度D(m):1.00;混凝土板厚度(mm):150.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90;立桿步距h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距L?(m):0.90;新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板自重(kN/m2):0.50;鋼木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):12.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):面板彈性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):12.0;梁底方木截面寬度b(mm):80.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;高大模板專項方案其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。q面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：M--面板的最大彎矩(N·mm);σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2);0.117×1.512×[(1000-150)面板的受彎應力計算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!v=0.677q14/(100EI)≤[v]0.677×5.783×[(1000-150)/(4-1)]?/(100×9500×1.46×10?)=0.182面板的最大撓度計算值v=0.182mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.133mm,滿足要求!1.次楞計算本工程中，次楞采用木方，寬度80mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：計算簡圖23高大模板專項方案剪力圖(kN)00變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.069kN·m,最大支座反力R=2.548kN,最大變形v=0.013mm強度驗算計算公式如下：次楞的最大撓度計算值v=0.013mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求!2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.548kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3.5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：主楞計算簡圖主楞變形圖(mm)[f]=205N/mm2,滿足要求!(2)主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值v=0.849mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.875mm,滿足要求!高大模板專項方案強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q?:1.2×(24.00+1.50)×0.35×1.模板結(jié)構(gòu)自重荷載設計值：施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q?:1.4×(2.00+2.00)×0.最大彎矩計算公式如下：0.1×(9.639+0.189)×3002+0.117×1.76梁底模面板計算應力σ=5.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!=1.2mm,滿足要求!q?=1.2×[(24+1.5)×1×0.3+0.5×0.3×(2×0.85+0.35)/0.E=10000N/mm2;彎矩圖(kN·m)N?=N?=2.494kN;方木最大正應力計算值：σ=M/W=0.861×10?/8.53×10?=10.1N/mm2;=3V/(2bho)=3×2.494×1000/(2×80×80方木的最大撓度：v=1.37mm;高大模板專項方案N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向托梁的計算1.梁兩側(cè)托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2.494kN.托梁計算簡圖b0最大變形Vmax=0.693mm;最大支座力Rmax=8.147kN;最大應力σ=M/W=0.599×106/(10.16×103)=58.9N/mm2;托梁的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2;托梁的最大應力計算值58.9N/mm2小于托梁的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：N=N?+N?=8.147+2.789=10.936kN;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=5.13;b=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=104.3N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!梁截面寬度B(m):0.25;梁截面高度D(m):0.80;梁支撐架搭設高度H(m):18.00;梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90;5.梁側(cè)模板參數(shù)寬度(mm):80.00;高度(mm)高大模板專項方案按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，其中γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;β1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本三、梁側(cè)模板面板的計算側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。1.強度計算M--面板的最大彎矩(N·mm);σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)面板的最大支座反力為：N=1.25q=1.25×(5.783+1.512)×[(800-150)/(3-1)]/1000=2.963kN;面板的受彎應力計算值σ=5.9N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算v=0.521qf4/(100EI)≤[v0.521×5.783×[(800-150)(3-1)]4/(100×6000×1.46×10?)=0.3面板的最大撓度計算值v=0.384mm小于面板的最大容許撓度值高大模板專項方案[v]=1.3mm,滿足要求!四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度80mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：E=9000.00N/mm2;計算簡圖高大模板專項方案0X20X3高大模板專項方案變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.089kN·m,最大支座反力R=3.260kN,最大變形v=0.018mm強度驗算計算公式如下：經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=8.89×104/8.53×10?=1次楞最大受彎應力計算值σ=1N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!次楞的最大撓度計算值v=0.018mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求!主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.26kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3.5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：主楞計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.326kN·m,最大支座反力R=3.803kN,最大變形v=0.190mm高大模板專項方案主楞的受彎應力計算值σ=32.1N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.190mm主楞的最大撓度計算值v=0.19mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求!五、梁底模板計算強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：q?:1.4×(2.00+2.00)×0σ=Mmax/W=6.41×10?/1梁底模面板計算應力σ=4.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值=1.2mm,滿足要求!高大模板專項方案(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q?=1.2×[(24+1.5)×0.8×0.3+0.5×0.3×(2×0.65+0.25)/0.25]=8.46(2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):均布荷載設計值q=8.460+1.680=10.140kN/m;梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值：p=0.30×[1.2×0.15×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.90-0.25)4=0.42.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：2233變形圖(mm)N?=N?=1.751kN;方木最大正應力計算值：σ=M/W=0.645×106/8.5=3V/(2bho)=3×1.751×1000/(2×80×80方木受剪應力計算值0.411N/mm2小于方木抗剪強度設計值[f]=1.400七、梁跨度方向托梁的計算托梁計算變形圖(mm)高大模板專項方案0.4670最大支座力Rmax=5.722kN;最大應力σ=M/W=0.42×10?/(10.16×103)=41.4N/mm2;托梁的最大應力計算值41.4N/mm2小于托梁的抗彎強度設計值205N=N?+N?=5.722+2.789=8.51kN;L=Max[1.167×1.7×1.5,1.鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=81.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!250*550梁模板(扣件鋼管架)計算書梁截面寬度B(m):0.25;梁截面高度D(m):0.55;梁支撐架搭設高度H(m):13.40;梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90;5.梁側(cè)模板參數(shù)寬度(mm):80.00;高度(mm)高大模板專項方案按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，其中γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;β1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本三、梁側(cè)模板面板的計算側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。1.強度計算M--面板的最大彎矩(N·mm);σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)面板的最大支座反力為：N=1.25q=1.25×(5.783+1.512)×[(550-150)/(3-1)]/1000=1.824kN;面板的受彎應力計算值σ=2.3N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算v=0.521qf4/(100EI)≤[v0.521×5.783×[(550-150)(3-1)]4/(100×6000×1.46×10?)=0.0面板的最大撓度計算值v=0.055mm小于面板的最大容許撓度值高大模板專項方案[v]=0.8mm,滿足要求!四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度80mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：E=9000.00N/mm2;計算簡圖0X2X30高大模板專項方案變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.055kN·m,最大支座反力R=2.006kN,最大變形v=0.011mm強度驗算計算公式如下：經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=5.47×104/8.53×10?=0.6次楞最大受彎應力計算值σ=0.6N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!次楞的最大撓度計算值v=0.011mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求!主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.006kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3.5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：0主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)大變形v=0.106mm高大模板專項方案主楞的受彎應力計算值σ=19.7N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.106mm主楞的最大撓度計算值v=0.106mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.5mm,滿足要求!五、梁底模板計算強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：1.抗彎強度驗算[f]=12N/mm2,滿足要求!r-計算跨度(梁底支撐間距):1=300.00mm;=1.2mm,滿足要求!1.荷載的計算高大模板專項方案(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q?=1.2×[(24+1.5)×0.55×0.3+0.5×0.3×(2×0.4+0.25)/0.25]=5.805kN/m;(2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q?=1.4×(2+2)×0.3=1.68均布荷載設計值q=5.805+1.680=7.485kN/m;梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值：p=0.30×[1.2×0.15×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.90-0.25)4=0.42.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：變形圖(mm)方木最大正應力計算值：σ=M/W=0.518×106/8.53×10?=6.1N/mm2;方木最大剪應力計算值：T=3V/(2bho)=3×1.42×1000/(2×80×80方木最大應力計算值6.065N/mm2小于方木抗彎強度設計值[f]=12.000N/mm2,滿足要求!方木受剪應力計算值0.333N/mm2小于方木抗剪強度設計值[f]=1.400N/mm2,滿足要求!方木的最大撓度v=1.243mm小于方木的最大允許撓度[v]=3.600mm,滿足要求!七、梁跨度方向托梁的計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.42kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)高大模板專項方案0最大彎矩Mmax=0.341kN·m;最大變形Vmax=0.394mm;最大支座力Rmax=4.638kN;最大應力σ=M/W=0.341×10?/(10.16×103)=33.5N/mm2;托梁的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2;托梁的最大應力計算值33.5N/mm2小于托梁的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N?=4.638kN;N=N?+N?=4.638+2.076=6.713kN;i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.7;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.52;1o=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=64N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!板模板(扣件鋼管高架)計算書橫向間距或排距(m):0.90;縱距(m):0.90;步距(m):1.50;4.樓板參數(shù)托梁圖2樓板支撐架荷載計算單元q面板計算簡圖荷載計算q?=25.5×0.15×0.9+0.5×0.9=3.893kN/m;最大彎矩M=0.1×7.191×3002=64719Nm;面板最大應力計算值σ=M/W=64719/48600=1.332N/mm2;面板的抗彎強度設計值[f]=12N/mm2;面板的最大應力計算值為1.332N/mm2小于面板的抗彎強度設計值12N/mm2,滿足要求!3、撓度計算v=0.677qI/(100EI)≤[v面板最大撓度計算值v=0.677×3.893×3004/面板的最大撓度計算值0.081mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿均布荷載q=1.2×q?+1.4×q?=1.2×1.297+1.4×0.6=2.397kN/m;最大彎矩M=0.125qP2=0.125×2.397×0.92=0.243kNm;方木最大應力計算值σ=M/W=0.243×10?/85333.33=2.844N/mm2;方木的最大應力計算值為2.844N/mm2小于方木的抗彎強度設計值12方木受剪應力計算值t=3×1.348×103/(2×80×80)=0.316方木的受剪應力計算值0.316N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿足要求!v=0.521q14/(100EI)≤[v]均布荷載q=q?=1.297kN/m;最大撓度計算值v=0.521×1.297×9004/(100×9000×3413333.333)=0.144最大允許撓度[v]=900/250=3.6mm;方木的最大撓度計算值0.144mm小于方木的最大允許撓度3.6mm,滿托梁計算簡圖高大模板專項方案0托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.518kN·m;最大變形Vmax=0.599mm;最大支座力Qmax=7.047kN;最大應力σ=517881.424/10160=50.973N/mm2;托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2;托梁的最大應力計算值50.973N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205托梁的最大撓度為0.599mm小于900/150與10mm,滿足要求!作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN):NG=0.138×18=2.491kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN;NG3=25.5×0.15×0.9×0.9=3.098kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標準值Ng=Ngi+NG+NG?=5.994kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2+0.45)×0.9×0.9=1.984kN;3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2Ng+1.4NQ=9.972kN;其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN):N=9.972kN;-------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);[----鋼管立桿抗壓強度設計值：[]=205N/mm2;Lo----計算長度(m);lo=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m;設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!lo=k?k?(h+2a)=1.167×1.049×(1.5+0.1×2)=2L?/i=2081.111/15.8=132;由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸鋼管立桿的最大應力計算值σ=52.829N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!步距h(m)h+2a或uíh(m)1.801.01.0071.0141.0201.02611.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0352.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.04412.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.04212.701.01.0071.0101.0161:0201.0271.0321.0371:0421.0以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。板模板(扣件鋼管高架)計算書木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):300.000;木方的截面寬度(mm):80.00;木方的截面高度(mm):80.00;托梁頂撐圖2樓板支撐架荷載計算單元模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：模板面板的按照三