【基于AO處理工藝的含油廢水處理工藝設(shè)計(jì)（論文）13000字】

PAGEIV基于AO處理工藝的含油廢水處理工藝設(shè)計(jì)摘要本處理工藝為中國環(huán)球工程有限公司處理含油廢水，含油污水主要來自含烴蒸汽凝液、含油沖洗水、連續(xù)排污水等。從各個裝置含油污水管線來的待處理水統(tǒng)一收集在含油污水池中集中處理。由于處理的含油污水水量較小，采用了AO處理工藝。主要工藝流程為：格柵—隔油池—混凝沉淀—?dú)飧〕亍狝O生物處理—二沉池。含油污水水量為100m3/h，主要的污染物濃度為：SS=200mg/l石油類=500mg/l氨氮=65mg/L經(jīng)處理后各項(xiàng)指標(biāo)均能達(dá)到出水執(zhí)行《中華人民共和國石油化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》直接排放標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)過對處理構(gòu)筑物的造價估算，估計(jì)整個處理廠總工程造價為260.6萬元，處理每立方米的水需要花費(fèi)成本0.72元。關(guān)鍵詞：含油污水；北京市；A/O法；隔油池目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第一章概述 1一、城市總體規(guī)劃 1二、自然資料 1三、受納水體情況 1四、設(shè)計(jì)任務(wù) 2第二章廠址選擇、建設(shè)規(guī)模與水質(zhì) 3一、廠址選擇 3二、建設(shè)規(guī)模 3三、進(jìn)出水水質(zhì) 3四、污水處理程度的確定 3第三章污水與污泥處理工藝的選擇 4一、污水處理工藝的選擇 4二、污泥處理工藝的選擇 4第四章各處理構(gòu)筑物的設(shè)計(jì)與計(jì)算 5第五章污水處理廠高程 6一、污水處理高程 6二、污泥處理高程 6三、污水泵站設(shè)計(jì) 6第六章工程概算與成本分析 7第七章存在的問題與建議 8參考文獻(xiàn) 9 第一章概述-PAGE3-第一章概述一、城市總體規(guī)劃北京市為了緩解它現(xiàn)有的“大城市病”癥狀，同時帶動河北、天津發(fā)展，加快推進(jìn)京津冀一體化，疏解北京非首都功能。考慮到北京悠久的歷史、深厚的文化氛圍，結(jié)合可持續(xù)發(fā)展的戰(zhàn)略需要，統(tǒng)合“京津冀”各方優(yōu)勢，力求建設(shè)世界一流水平的城市群。北京市城市整體規(guī)劃計(jì)劃在北京市建立新的城市空間布局，進(jìn)一步構(gòu)建新型發(fā)展格局，其新型城市空間布局主要包括以下幾個方面：1.一核：功能核心區(qū)功能核心區(qū)的建設(shè)充分保留其所處位置的傳統(tǒng)文化因素，與現(xiàn)代相結(jié)合，承擔(dān)起北京的核心職能，并且其占地超90平方公里。2.一主：中心城區(qū)中心城區(qū)就是被人們稱為城六區(qū)的地帶，以其1300平方公里的占地面積疏解非首都功能。3.一副：北京城市副中心通州新城的規(guī)劃建設(shè)區(qū)被逐漸建設(shè)為北京副中心。4.兩軸：中軸線及其延長線、長安街及其延長線中軸線及其延長線是在傳統(tǒng)中軸線的基礎(chǔ)上向南北方向延伸，中軸線從南面北京市新機(jī)場起，一直向北到燕山山脈。東面從北運(yùn)河開始，向西直到首鋼地區(qū)的長安街及其延長線是北京市的另一條軸線。兩條軸線縱橫交錯，共同構(gòu)成了北京市新發(fā)展格局的兩軸。5.多點(diǎn)：5個位于平原地區(qū)的新城順義、昌平、房山新城等是北京市城市空間規(guī)劃中多點(diǎn)部分的重點(diǎn)地區(qū)，它們承擔(dān)了北京市非首都功能，緩解了北京壓力，推動了京津冀共同發(fā)展。6.一區(qū)：生態(tài)涵養(yǎng)區(qū)生態(tài)涵養(yǎng)區(qū)是北京市嚴(yán)格執(zhí)行可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的重要體現(xiàn)，表現(xiàn)出北京市規(guī)劃的人文情懷，符合國家戰(zhàn)略以及城市總體規(guī)劃。它以山區(qū)為主，主要由昌平區(qū)、房平區(qū)。二、自然資料北京市地區(qū)主要地形為平原，占地面積6400km2左右，海拔高度10～55m，走向總體來說為西北高，東南低，平均坡度在1‰～2‰左右，呈山前傾斜地形。中心城區(qū)在四環(huán)以內(nèi)，各種建筑物隨處可見，進(jìn)城郊區(qū)位于四環(huán)六環(huán)之間，由于其地理、經(jīng)濟(jì)條件，主要為居民區(qū)、高新技術(shù)企業(yè)等占地面積較大建筑物。北京市氣候作為典型的暖溫帶半濕潤大陸性季風(fēng)氣候，夏季的時候，十分炎熱，氣溫很高并且降雨對比其余季節(jié)明顯減少，冬季天氣寒冷，是四季中降水量最少的季節(jié)，春、秋兩季持續(xù)時間較短。北京市每年的最低氣溫和最高氣溫分別在一月和七月，這兩個月份平均氣溫相差較大，一月為-7℃～-4℃，七月在25℃左右。年平均氣溫在10℃左右。極端氣溫有較大差異，可以達(dá)到60℃以上，為-27.4℃和42℃。北京無霜期普遍超過180天，西部由于多為山區(qū)所以無霜期較短。北京市相較于華北其他城市而言降水量很大，年平均降水量在600mm左右，而山前迎風(fēng)坡由于地理位置原因降水量超過700mm。但是降水量分配不勻，夏季雨水多，降水量達(dá)到年降水量的75%，7、8月常有暴雨。北京地區(qū)雖然北京市降水量較大，但是同時他的蒸發(fā)量也很大，平均而言，每年可以達(dá)到1800mm左右，遠(yuǎn)大于降水量。北京市地鄰海河，河流眾多近100多條呈網(wǎng)狀，分屬5大水系，包括發(fā)源于西山和北山交匯處的北運(yùn)河水系，以及自北京市境外流入的大清河、潮白河、薊運(yùn)河、永定水系四個水系。三、受納水體情況根據(jù)北京市各個污水處理廠布局及運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，確定受納水體為北小河。經(jīng)過本設(shè)計(jì)工藝的處理后，含油污水中的各項(xiàng)排放指標(biāo)指標(biāo)都可以滿足《中華人民共和國石油化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB31571-2015）中的直接排放標(biāo)準(zhǔn)。因此，本設(shè)計(jì)可直接將處理后水排入北小河。北小河為東西流向，在東面的朝陽區(qū)安定門附近開始，流經(jīng)朝陽區(qū)北部，向西面流淌直到三岔河村，然后流入壩河，全長16.6公里。流經(jīng)的區(qū)域面積可以達(dá)到六十六平方公里。經(jīng)過挖渠引水、修建蓄水閘等措施后，原本狹窄、水深較淺的季節(jié)性河流的蓄水能力達(dá)到了50萬立方米，同時也承擔(dān)了奧運(yùn)村周邊地區(qū)的排水，同時在奧運(yùn)會準(zhǔn)備階段，對北小河河道進(jìn)行了截污、綠化、景觀建設(shè)等一系列治理措施。四、設(shè)計(jì)任務(wù)1.

污水處理工藝系統(tǒng)方案比較；2.

污水泵站工藝設(shè)計(jì)，含工藝初設(shè)圖設(shè)計(jì)；3.

污水處理各處理構(gòu)筑物設(shè)計(jì)，含單體構(gòu)筑物的初設(shè)圖設(shè)計(jì)；4.

污泥處理工藝設(shè)計(jì)，單體構(gòu)筑物的初設(shè)圖設(shè)計(jì)；5.

輔助建筑物及其它有關(guān)項(xiàng)目的設(shè)計(jì)；6.

污水處理廠總平面、高程設(shè)計(jì)；7.

污水處理廠的工程概算。第三章污水與污泥處理工藝的選擇-PAGE10-第二章廠址選擇、建設(shè)規(guī)模與水質(zhì)一、廠址選擇北京市朝陽區(qū)創(chuàng)達(dá)路1號建設(shè)規(guī)模（一）進(jìn)出水水質(zhì)1.進(jìn)水水質(zhì)COD=700mg/lBOD=600mg/l石油類=500mg/lSS=200mg/l氨氮=65mg/L2.出水水質(zhì)COD≤60mg/LBOD≤20mg/L氨氮≤15mg/LSS≤70mg/L油≤5mg/L（二）污水處理程度的確定各項(xiàng)水質(zhì)指標(biāo)的去除率公式： (2.1)其中，S0—進(jìn)水指標(biāo)數(shù)值，mg/L；S—出水指標(biāo)數(shù)值，mg/L。BOD5去除率：CODCr去除率：SS去除率：氨氮去除率：石油類污染物去除率：污染控制項(xiàng)目BOD5CODCrSS氨氮石油類進(jìn)水（mg/L）60070020065500出水（mg/L）206070155處理程度（%）96.6791.436576.9299主要污染指標(biāo)的去除率（單位：%）第三章污水與污泥處理工藝的選擇一、污水處理工藝的選擇3.1.1污水處理工藝選擇原則污水處理工藝選擇的主要目的根據(jù)所需要處理的含油污水的特點(diǎn)合理設(shè)計(jì)工藝流程爭取以最低投資和運(yùn)行費(fèi)用使出水水質(zhì)達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。在進(jìn)行處理工藝選擇時，必須充分滿足以下條件：出水水質(zhì)滿足規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)；進(jìn)水條件變化時，對污水處理效果的影響盡量?。槐M量減少建設(shè)投資以及運(yùn)行費(fèi)用，降低能耗；減小占地面積；運(yùn)行管理方便，運(yùn)轉(zhuǎn)靈活；要求污泥呈現(xiàn)穩(wěn)定狀態(tài)；因地制宜。3.1.2可生化性分析由進(jìn)水水質(zhì)各項(xiàng)指標(biāo)可得出：>0.3由可生化性分析可知本設(shè)計(jì)處理的含油污水有良好的可生化性，應(yīng)該采用生物法，所以用活性污泥法對需處理廢水進(jìn)行生物處理。選用的活性污泥工藝的對需要處理的含油污水處理程度可以滿足設(shè)計(jì)要求，例如其中BOD5、SS去除率皆大于90%，CODCr去除率大于80%。3.1.3污水處理工藝的比較及確定污水處理工藝是為使出水滿足規(guī)定指標(biāo)繼而能夠直接排入受納水體所選用的各項(xiàng)處理技術(shù)單元的有效組合。方案一：方案二：方案比較：（1）格柵格柵設(shè)計(jì)為中網(wǎng)格，采用人工除渣除油池由于本次需進(jìn)行處理的含油污水水量相對較小，所以選擇平流式隔油池，因?yàn)槠搅魇礁粲统貙τ皖愇廴疚锏娜コЧ^好、當(dāng)進(jìn)水情況發(fā)生變化時其受到的影響也較小。氣浮池氣浮法的工作原理是溶氣罐的對回流進(jìn)來的處理的部分污水進(jìn)行加壓，在較大的大氣壓力情況下，空氣溶解量增大，污水中的空氣過飽和，然后這部分污水流入氣浮池，在進(jìn)入氣浮池之前，它與添加過絮凝劑的原污水混合，因?yàn)闅飧〕刂械拇髿鈮毫π?，污水的空氣溶解度降低，過飽和的溶解空氣便被釋放出來，形成了細(xì)小氣泡，細(xì)小氣泡會向上移動，在移動過程中他們會黏附水中的懸浮污染物，將其提升至氣浮池的表面。經(jīng)過氣浮池處理后的含油污水，其中的油含量會降低到30mg／L以下，接下來再經(jīng)過生化處理，可以使得排放污水中方的油類污染物含量小于10mg／L。本次設(shè)計(jì)采用最常用的平流式氣浮池，平流氣浮池的建設(shè)成本較低，并且池底較淺施工方便，也易于管理。A/O池AO工藝通過將反硝化段設(shè)置在AO工藝處理過程的前端的方式使含油污水先發(fā)生硝化反應(yīng)，此時氨氮轉(zhuǎn)化為硝酸鹽，然后在AO工藝流程中反應(yīng)過后的含油污水回流缺氧池，然后在這里發(fā)生反硝化反應(yīng)，完成脫氮。為了維持反應(yīng)體系中的微生物濃度，因此需要將一部分二沉池中的污泥回流到體系中的缺氧區(qū)，而微生物增殖的部分作為剩余污泥處理后排放。AO工藝與其他脫氮生物處理相比有以下主要優(yōu)點(diǎn)：AO工藝簡單，構(gòu)筑物相對較少的，相應(yīng)的其土建施工成本也相對較少；可以利用廢水中的有機(jī)質(zhì)作為碳源，可以減少甚至省略外加碳源；因?yàn)锳O工藝體系先進(jìn)行反硝化反應(yīng)，在這個過程中消耗了處理污水中的有機(jī)物，使得流入好氧池的污水中有機(jī)物濃度有所降低，降低了它的負(fù)荷，此外，通過這種構(gòu)筑物設(shè)計(jì)安排可以使污泥膨脹在體系中很少發(fā)生SBR法工藝共有進(jìn)水、曝氣、沉淀、出水、閑置五個過程，在這五個過程中進(jìn)行硝化以及反硝化等各種生物反應(yīng)，對需要處理的污水進(jìn)行生物處理從而而達(dá)到污水處理的目的，但是這五個過程在同一個容器進(jìn)行，三個到四個容器構(gòu)成一組，交替運(yùn)行。其因?yàn)楣芾沓绦驈?fù)雜、人工需求大，沒有被大范圍推廣。另外因?yàn)殚g歇排水使得SBR處理工藝的水頭損失過大，而且難以對池子容積進(jìn)行充分利用，所以大規(guī)?；の鬯⒉贿m合使用SBR工藝處理。二沉池沉淀池在重力作用下，利用污水中的污染物的密度差異將污水中的懸浮固體沉淀出來加以去除。包括分流、垂向流和徑向流三種流向。平流式沉淀池具有大幅減少處理過后污水中懸浮物的濃度、需要的土地資源較少、施工方便的優(yōu)點(diǎn)使其適用于大、中、小型污水廠。斜板沉淀池雖然排泥方便，但是其再處理污水過程中容易堵塞、并且造價相對較高，因此其多用于初沉池。對比兩種沉淀池的優(yōu)缺點(diǎn)以及適用條件，本設(shè)計(jì)中的二沉池采用平流式沉。綜上所述，經(jīng)過比較，方案一既可以去除BOD等有機(jī)污染物，并且可以使得污水經(jīng)過處理后它的含氮量大幅下降，達(dá)到可以排放的程度，而且在經(jīng)濟(jì)角度來說，它的投資、建設(shè)、管理費(fèi)用也比較低，工藝運(yùn)行上也更加有據(jù)可循，產(chǎn)生難以解決的問題可能性較小，所以本設(shè)計(jì)采用方案一。第五章污水處理廠高程第四章各處理構(gòu)筑物的設(shè)計(jì)與計(jì)算4.1格柵4.1.1設(shè)計(jì)參數(shù)（1）柵條間隙：柵條間隙一般采用16-25mm本設(shè)計(jì)取b=20mm;（2）格柵傾角：在45o-75o之間,本次設(shè)計(jì)格柵α＝60o（3）過柵流速：格柵的過柵流速在0.6-1.0m/s之間,本設(shè)計(jì)取V=1.0m/s;（4）柵前有效水深：h=1.0m;（5）柵條斷面選用銳邊矩形斷面，形狀系數(shù)為β＝2.42；（6）柵條數(shù)目：兩臺機(jī)械格柵（一用一備）。4.1.2格柵的設(shè)計(jì)計(jì)算（1）柵條間隙數(shù)n式中：QMAX—最大設(shè)計(jì)流量，100m3/h=0.0278m3/s；α—格柵傾角，°；設(shè)計(jì)為60°；b—柵條間隙，m；本格柵為0.04m；h—柵前水深，m；本次設(shè)計(jì)格柵為0.4m；v—過柵流速，m/s；本次設(shè)計(jì)為取1.0m/s（2）柵槽寬度B柵槽的寬度與格柵相比要略寬,大約寬0.2-0.3m，本次設(shè)計(jì)中取0.2米設(shè)柵條寬度S=0.01m則柵槽寬度根據(jù)公式確定，本次設(shè)計(jì)中格柵柵槽寬度取0.2m通過格柵的水頭損失h式中：h1—設(shè)計(jì)水頭損失，m；h0—計(jì)算水頭損失，m；g—重力加速度，m/s2；k—系數(shù)，格柵被污水污物堵塞時水頭損失的增大系數(shù)，k=3；ξ—阻力系數(shù)，柵條斷面形狀影響阻力系數(shù)，按式：取β=2.42（4）柵后槽總高度HH=h+h1+h2式中：h2—柵前渠道超高，一般采用0.3m。H=0.4+0.13+0.3=0.83m柵前渠道深H1=h+h2=1.0+0.3=1.3m（5）進(jìn)水渠道漸寬的長度式中：L1—進(jìn)水渠道漸寬的長度，m；B1—進(jìn)水渠道的寬度，m，取B1＝0.1m,α1—漸寬部分展開角度，取α1=20o.L1=0.14m出水渠道漸漸變寬，這部分的長度L2=0.07m柵槽總長度每日柵渣量W式中：W1—柵渣量標(biāo)準(zhǔn)，m3/103m3污水，本此工藝設(shè)計(jì)的格柵間距為20mm,所以根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)取0.05；KZ—污水流量總變化系數(shù)，1.5。W=0.08m3/d<0.3m3/d使用人工清渣4.2隔油池設(shè)計(jì)4.2.1設(shè)計(jì)參數(shù)（1）隔油池的停留時間T，在1.5-2h之間；（2）隔油池通常采用2-5mm/s之間的水平流速；（3）隔油池的每格的寬度B有定型設(shè)計(jì)，一般而言有2m，2.5m，3m，4.5m，6m。（4）隔油池的池頂與水面有0.4m以上的距離，稱為超高h(yuǎn)1，隔油池中起到隔油效果的水深在1.5-2.0m左右，被稱為有效水深h2。（5）給排水設(shè)計(jì)手冊規(guī)定了隔油池長、寬、水深之間的比例：單格長度和寬度之比L/B≧4,水深和寬度比h2/B≧0.4。（6）兩刮板的間隔距離應(yīng)該在4m以上，并且其有150-200mm左右的高度，以及0.01m/s的移動速度.（7）機(jī)械刮泥的隔油池，通常有0.5m深、0.4m底寬的集泥坑，集泥坑的側(cè)面傾角應(yīng)設(shè)計(jì)為45°-60°。（8）采用機(jī)械刮泥的隔油池為平底，坡度為0。（9）隔油池的油層厚度不應(yīng)該超過0.25m（10）經(jīng)過隔油池處理含油污水，它的含油量降到原來的40%以下，如果在隔油池后面接氣浮池，經(jīng)過氣浮池處理的污水含油量小于50mg/L。4.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算（按油滴的上浮速度計(jì)算）煉油廠含油廢水流量為Q=100m3/h，入水含油濃度為500mg/L，本次設(shè)計(jì)采用平流式隔油池(1)設(shè)計(jì)中污水油珠上浮速度：根據(jù)斯托克斯公式：u=式中：u—靜水中相應(yīng)于直徑為d的油珠的上浮速度，cm/s；β—因懸浮雜質(zhì)相互碰撞產(chǎn)生的阻力，β為其阻力系數(shù)，當(dāng)懸浮物濃度為c時，,一般可取β=0.95；d—可以上浮的油滴的最小粒徑，cm；g—重力加速度，g=981cm/s2；μ—水的絕對粘度，Pa·s;φ—因?yàn)橛椭椴⒎乔蛐?，按照球型?jì)算時會產(chǎn)生偏差，需形狀修正系數(shù)φ=1.0；ρy，ρ0—水和油珠的密度，g/cm3；根據(jù)以往隔油池計(jì)算經(jīng)驗(yàn)，隔油池中去除的最小油滴，它的粒徑d0=100μm，在工作時，隔油池的溫度為25℃，根據(jù)圖1和圖2，查得水的密度以及水的絕對粘度，得：ρy=0.998g/cm3μ=0.0098g/cm3·s25℃時ρ油=0.920g/cm3，根據(jù)上式，求得油珠上浮速度為：(2)隔油池的表面面積：(ⅰ)池內(nèi)水流的水平流速ν：通常隔油池水平流速ν≤15u，并且水平流速在0.9m/min以上的隔油池并不適用，所以在本次隔油池的設(shè)計(jì)中取它的水平流速ν=3mm/s,(ⅱ)隔油池表面修正系數(shù)α在實(shí)際情況下，隔油池的容積利用率不能達(dá)到100%，所以如果按照理想條件下的公式計(jì)算求出的隔油池表面面積在與實(shí)際情況相比會小一些，因此要乘以一個系數(shù)α予以矯正。α的值與v/u有關(guān)，本設(shè)計(jì)中==7.5，查表得α=1.44隔油池表面面積公式式中：A—隔油池表面面積，m2；Q—設(shè)計(jì)含油廢水流量，m3/h。求得，隔油池的表面面積為：(3)隔油池過水?dāng)嗝婷娣e根據(jù)公式A0=Q/ν，式中：A0—隔油池過水?dāng)嗝娣e，m2。求得隔油池過水?dāng)嗝娣e為：(4)隔油池有效水深本次設(shè)計(jì)采用機(jī)械清油，隔油池格寬設(shè)為B=3m，格數(shù)為n=2個，則根據(jù)公式h2=A0/nB，式中h2—隔油池有效水深，m；n—隔油池分格數(shù)，個；B—隔油池每格寬，m。求得隔油池有效水深為：1.5m≤1.54m≤2m(符合要求)(5)隔油池有效池長根據(jù)公式式中：L—隔油池有效池長，m；—上浮速度修正系數(shù)，取0.9；已知h2=1.54m，則隔油池有效池長為：平流式隔油池長、寬、水深的比例要求h2:B>0.4，L:B>4;h2=1.54m，B=3m，L=12.8m則h2:B=1.54:3=0.51L：B=12.8;3=4.3>4（符合要求）所以有效池長L=12.8m。(6)隔油池總高度在本設(shè)計(jì)中采用的時機(jī)械刮油隔油池，另設(shè)有除渣機(jī)，所以池底坡度i=0根據(jù)公式H=h1+h2式中：H—隔油池總高度，m；h1—隔油池超高，m。本設(shè)計(jì)規(guī)定隔油池超高為0.5m，所以，隔油池的總高度為：H=h1+h2=0.5m+1.54m=2.04m(7)出水含油濃度平流式隔油池的除油效率一般為為E=84%，所以根據(jù)公式：式中：C—進(jìn)入的含油污水油類污染物濃度，mg/L；C0—處理后含油污水油類污染物濃度，mg/L；E—隔油池除油效率，%求得出水含油濃度為：C=C0(1-E)=500mg/L16%=80mg/L(8)采用鏈帶式刮油刮泥機(jī)本次設(shè)計(jì)隔油池采用鏈帶式刮油刮泥機(jī)圖3為鏈帶式刮油刮泥機(jī)結(jié)構(gòu)圖。4.3調(diào)節(jié)池4.3.1設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)流量Q=2400m3/d=100m3/h=0.0278m3/s進(jìn)水SS濃度為200mg/L4.3.2設(shè)計(jì)計(jì)算（1）池容公式V=Qt=100*2=200m3Q——流量，100m3/h；t——調(diào)節(jié)時間，取2h；（2）調(diào)節(jié)池面積A=V/H=200/3=66.7㎡H——調(diào)節(jié)池水深，一般在3～5m之間；取3m取調(diào)節(jié)池長×寬=6m×11m。（3）工藝設(shè)備調(diào)節(jié)池內(nèi)設(shè)攪拌機(jī)4.4氣浮池4.4.1設(shè)計(jì)參數(shù)（1）加壓水泵本設(shè)計(jì)中采用離心泵（2）空氣供給設(shè)備本設(shè)計(jì)中采用水泵—空壓機(jī)供氣的供氣方式。（3）壓力溶氣罐設(shè)計(jì)參數(shù)：過流密度2500m3/(m2d)布水區(qū)高度Z1取0.4m;貯水區(qū)高度Z2取1.0m;填料層高度Z3取1.0m;液位控制高取0.8m；氣罐承受能力0.5Mpa罐內(nèi)理論停留時間3min;（4）氣浮池設(shè)計(jì)參數(shù)：設(shè)計(jì)停留時間30min表面負(fù)荷率8m3/(m2h)進(jìn)入接觸室的流速60mm/s隔板下端的水流上升速度16mm/s隔板上端的上升速度8mm/s接觸室的停留時間10min4.4.2設(shè)計(jì)計(jì)算溶氣罐溶積fd—溶氣罐有效容積系數(shù)，取60%t實(shí)—罐內(nèi)實(shí)際停留時間，取5minQR—溶氣用水量占處理水量的10%，QR=10m3/h=0.167m3/min代入公式求出VR=1.39m3溶氣罐直徑溶氣罐高度Z取下式計(jì)算：接觸區(qū)設(shè)計(jì)計(jì)算氣浮池接觸區(qū)面積:式中vm—接觸區(qū)水流上升平均流速，為12mm/sQR—回流水量，占進(jìn)水量的60%則Ac=3.7m2氣浮池分離區(qū)面積:式中vs—?dú)飧》蛛x速度，取2.0mm/s.As=22.2m2氣浮池有效水深：式中ts—?dú)飧〕胤蛛x區(qū)水力停留時間，取15minh=0.002*15*60=1.8m氣浮池的長寬取池寬B=3.8m分離區(qū)長度l2=22.2/3.8=5.8m5.8：3.8≈1.5在1～1.5之間接觸區(qū)長度l1=3.7/3.8≈1.0m氣浮池總高H=h+h1=1.8+0.5=2.3mh1為標(biāo)高取0.5m4.4.3上浮液渣排除設(shè)備為了對渣層攪動降低到盡量小，本設(shè)計(jì)中氣浮池采用鏈條牽引式刮渣機(jī)逆水流刮渣，及時清除上浮液，刮渣機(jī)的運(yùn)行速度為60mm/s。在池子兩邊設(shè)置用以防止撇渣時存在的死區(qū)和浮渣倒流的與刮板尺寸間距適應(yīng)的平行直板作為檔渣板，表面光滑，與池墻焊接密封。4.5A/O脫氮工藝4.5.1設(shè)計(jì)參數(shù)（1）污泥負(fù)荷：N/[kgBOD5/(kgMLSSd)]≤0.18（2）污泥濃度/（mgMLSS/L）3000-5000（3）污泥齡：Qc/d≥10（4）總水力停留時間t/h：7～12（5）缺氧池水力停留時間tA：0.5～1.0（6）好氧池水力停留時間t0：2.5～6.0（7）tA：t0＝1：（2～4）（8）污泥回流比R/%：50～100（9）混合液回流比RN/%：200～500（10）溶解氧：缺氧池在0.5以下；好氧池在2以下（11）總氮負(fù)荷：/kgTN/kgMLSS.d≤0.054.5.2水量水質(zhì)（1）設(shè)計(jì)流量設(shè)計(jì)水量：100m3/h約為0.0278m3/sK日=1.1，K總=1.2（2）設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì)BOD5=262mg/l，SS=200mg/l，NH3-N=65mg/l（3）設(shè)計(jì)出水水質(zhì)BOD5=20mg/l，SS=70mg/l，NH3-N=15mg/l4.5.3設(shè)計(jì)計(jì)算（1）好氧區(qū)容積式中：V1－好氧區(qū)有效容積，m3；Q－設(shè)計(jì)流量，m3/d;L0—進(jìn)入好氧區(qū)的處理污水中BOD5濃度，mg/L；Le－經(jīng)過好氧區(qū)處理后的污水中BOD5濃度，mg/L；Y－污泥產(chǎn)率系數(shù)，kgvss/kgBOD5，取0.65；Kd－內(nèi)源代謝系數(shù)，d-1，取0.18；θc－固體停留時間，d；X－混合液懸浮固體濃度（MVSS），mg/L，取4000mg/Lf—VSS和TSS之比，取f=0.7Xv=fX=2800mg/L出水溶解性BOD5濃度應(yīng)Le為：Le=20-1.42*0.7*（1-e^-5*0.23）=19.3mg/L設(shè)計(jì)污泥齡根據(jù)《污水處理廠工藝設(shè)計(jì)手冊》圖4-11，確定在20℃的工作條件下，好氧區(qū)內(nèi)產(chǎn)生消化反應(yīng)最小污泥齡θmc=4d選用安全系數(shù)K=3則設(shè)計(jì)污泥齡θc=12d代入公式求得好氧區(qū)容積好氧區(qū)水利停留時間：t1=V1/Q=514/2400=0.214d=5.14h缺氧區(qū)容積式中V2——AO工藝中缺氧池的有效容積，m3NT——需要在缺氧區(qū)產(chǎn)生反硝化反應(yīng)的硝酸鹽量，kg/dDNR——反硝化速,kgNO3--N(kgMLVSSd)微生物同化作用去除的總氮Nw被氧化的氨氮量等于進(jìn)水中的總氮量減去出水中的氨氮量再減去用于細(xì)胞合成的總氮量求出所需脫硝量為：43.8mg/l需要在缺氧區(qū)產(chǎn)生反硝化反應(yīng)的硝酸鹽量NT=2400*43.8/1000=105.12kg/d查找《污水處理廠工藝設(shè)計(jì)手冊》，根據(jù)其中圖4-12，在缺氧區(qū)工作溫度在20℃時，活性污泥的反硝化速率DNR=0.38kgNO3--N(kgMLVSSd)帶入公式：缺氧池水利停留時間（3）曝氣池總?cè)莘eV總系統(tǒng)總設(shè)計(jì)泥齡12+12*105.12/98.8=24.76d（4）污泥回流比及混合液回流比污泥回流比R設(shè)SVI=150，回流污泥濃度計(jì)算公式為：式中r—為考慮污泥在沉淀池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的系數(shù)，取1.2?？汕蟪鯴R=8000mg/l混合液懸浮固體濃度X=4000mg/L污泥回流比R=4000/（8000-4000）*100%=100%根據(jù)所需脫氮率利用下式估算混合液回流比R內(nèi)回流比RN=334%剩余污泥量Rx求出Rx=120kg/l去除1kgBOD5產(chǎn)生的干污泥量：120/（2400*0.243）=0.21kgD2/kgBOD5（5）反應(yīng)池主要尺寸推流式好氧反應(yīng)池，總?cè)莘eV=514m3，設(shè)一組反應(yīng)池。有效水深h=2m有效面積本設(shè)計(jì)中的推流式好氧反應(yīng)池采用四廊道式廊道寬b=2.5m，b/h=1.25介于1～2之間反應(yīng)池長度L/b=25.7/2.5=10.28>10符合要求超高取0.5m反應(yīng)池總高缺氧池反應(yīng)池尺寸總?cè)莘eV=98.8m3，設(shè)一組反應(yīng)池有效水深h=2m有效面積長度與好氧池池長相同L=25.7mb≈2m（6）反應(yīng)池進(jìn)、出水計(jì)算進(jìn)水管好氧、缺氧反應(yīng)池合建，進(jìn)水在進(jìn)水豎井與與回流污泥混合經(jīng)凈水潛孔進(jìn)缺氧池.反應(yīng)池進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量：Q=0.0278m3/s管道流速取v=0.8m/s管道過水?dāng)嗝婀軓饺∵M(jìn)水管徑DN=200mm校核管道流速回流污泥渠道單組反應(yīng)池回流污泥渠道設(shè)計(jì)流量QR：渠道流速v=0.7m/s渠道斷面積取渠道斷面校核流速v=0.695m/s渠道超高取0.3m總高為進(jìn)水豎井反應(yīng)池進(jìn)水孔尺寸：進(jìn)水孔過流量孔口流速取0.5m/s孔口過水?dāng)嗝娣e孔口尺寸0.3*0.37進(jìn)水豎井平面尺寸出水管出水管設(shè)計(jì)流量Q=0.0278m3/s管道流速v=0.8m/s管道過水?dāng)嗝鍭=Q/v=0.035㎡管徑d=0.21mm取管徑DN=200mm（7）曝氣系統(tǒng)計(jì)算平時需氧量計(jì)算取帶入各值最大時需氧量計(jì)算根據(jù)原始數(shù)據(jù)K=1.4帶入各值，得每日去除的BOD5值去除每千克BOD得需氧量最大時需氧量與平均時需氧量之比供氣量計(jì)算本設(shè)計(jì)將網(wǎng)狀模型中微孔空氣擴(kuò)散器敷設(shè)距離池底0.2m處，空氣擴(kuò)散器的淹沒即為1.3m，計(jì)算溫度定為30℃，查表得水中溶解氧飽和度：Cs（20）=9.17mg/lCs（30）=7.63mg/l空氣擴(kuò)散器出口處絕對壓力（Pb）按下式計(jì)算，空氣離開曝氣池面時，氧得百分比按下式計(jì)算EA——空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，取0.12，帶入得曝氣池混合液中平均氧飽和度，按30℃的最不利溫度計(jì)算換算在20℃下，脫氧清水得充氧量，即去各值α=0.82；β=0.95；C=2.0；p=1.0相應(yīng)的最大時需氧量為曝氣池平均時供氣量曝氣池最大時供氣量去除每kgBOD的供氣量（861/583.2）*24=35.43m3空氣/kgBOD每立方米污水的供氣量（861/2400）*24=8.61m3空氣/m3污水本系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風(fēng)曝氣外，本系統(tǒng)還采用空氣在污泥回流井提升污泥，空氣量按回流污泥量的八倍計(jì)算，污泥回流比R=100%，這樣提升回流污泥所需空氣量為8*1*2400/24=800m3/h總需氣量1090.3+800=1890.3m3/h空氣系統(tǒng)計(jì)算在AO工藝中的好氧池的廊道隔墻上設(shè)置1個空氣干管，整個好氧池一共有2個空氣干管，空氣干管上設(shè)五對配氣豎管，全曝氣池共設(shè)20條配氣豎管。每根配氣豎管的供氣量為：1090.3/20=54.5m3/h曝氣池平面面積為空氣擴(kuò)散器服務(wù)的面積設(shè)為0.49㎡，則空氣擴(kuò)散器總數(shù)為343/0.49=700個為安全計(jì)，取800個，為每個豎管上空氣擴(kuò)散器為800/20=40個每個空氣擴(kuò)散器配氣量1090.3/800≈1.4m3/h按最不利條件計(jì)算，在空氣流量變化處設(shè)計(jì)算節(jié)點(diǎn)，統(tǒng)一編號后列表計(jì)算將表中11項(xiàng)各值相加得空氣管道系統(tǒng)總壓力損失為395.154×9.8=3.872KPa,網(wǎng)狀膜空氣擴(kuò)散器的壓力損失為5.88KPa,則總壓力損失為5.88+3.872=9.75KPa。設(shè)計(jì)取值為10KPa.空壓機(jī)的選定空氣擴(kuò)散裝置安裝在距池底0.2m處，有效水深2m，水頭損失按1m計(jì)，因此空壓機(jī)所需壓力為空壓機(jī)平均供氣量Gs=1120m3/h≈18.67m3/min為滿足所需空氣量，以及考慮經(jīng)濟(jì)因素，本設(shè)計(jì)采用RG-450型羅茨鼓風(fēng)機(jī)5臺（4用1備）。性能如下表。型號轉(zhuǎn)速（r/min）口徑（mm）QsLaP0電動機(jī)RG-200710450A330.7389450Y2805鼓風(fēng)機(jī)房安裝尺寸（采用直聯(lián)方式）L=4736mmB=2060mmH=5794mm4.6二沉池4.6.1設(shè)計(jì)參數(shù)（1）本設(shè)計(jì)二沉池采用輻流式沉淀池，進(jìn)出水方式為中心進(jìn)水，周圍出水；（2）表面負(fù)荷一般在1.0～1.5m3/(m3/h)之間；固體負(fù)荷通常為140～160kg/(m2.d).（3）二沉池中進(jìn)水的沉淀時間在1.5～2.5h之間，取2h；（4）本設(shè)計(jì)取i=0.05的池底縱坡度;（5）二沉池的直徑一般為有效水深的6-12倍;（6）排泥周期T=2h.4.6.2設(shè)計(jì)計(jì)算（1）池體沉淀部分水面面積F式中：Qmax—設(shè)計(jì)最大流量，100m3/h；q—表面水力負(fù)荷，m3/（m2·h），取1m3/（m2·h）；n—池數(shù)，個，取1個。池子直徑D取池子直徑11m沉淀部分有效水深h2h2=q*t式中：t—沉淀時間，取t=2hh2=1.0*2=2m污泥區(qū)容積VA/O池中混合液污泥濃度X=4000mg/L，設(shè)計(jì)污泥回流比R=100%則：回流污泥濃度為取存泥時間T=1.0h，Q=2400m3/d污泥斗容積V1式中：h4—污泥斗高度，m；r1—泥斗上部半徑，m，取2.0m；r2—泥斗下部半徑，m，取1.0m。h4=(2-1)tg60=1.73mV1=12.7m3泥斗以上圓錐部分容積V2式中：h”4—圓錐體高度，m；R—池子半徑，m，R=D/2=11/2=5.5m。i—池底坡度,取i＝0.05h”4=(R-r1)*i=(5.5-2)*0.05=0.175mV2=8.3m3豎直段污泥部分高度h4‘’’h4‘’’=（V-V1-V2）/F=1.1m沉淀池總高度HH=h1+h2+h3+h4式中：h1—保護(hù)高度，取0.3mh2—有效水深，mh3—緩沖高度，m，0.3mh4—污泥區(qū)高度，m,1.73+0.175+1.1=3mH=5.6m⑵中心套管進(jìn)水管直徑設(shè)計(jì)流量進(jìn)水流速設(shè)為0.9m/s進(jìn)水管徑D0=266mm取管徑300mm，流速為0.8m/s，在0.5-1.0之間符合要求中心管計(jì)算主要設(shè)計(jì)參數(shù)V1＝0.9~1.2m/s,V2＝0.15~0.20m/s,V3＝0.10~0.20m/sH=（1/3～1/2）H有B＝（1.5～2.0）b,取B＝1.8b=0.056m3/s中心管徑D中＝110mm,套管直徑D＝4D中=440mm出水堰計(jì)算查手冊選用直角三角堰過堰水深h=0.04，堰口流量堰口寬：B=2（0.06+0.01）=0.14m則三角堰個數(shù)：n=Q/q=0.0278/0.000448=62個出水堰總長度L出水堰流速取v=0.6m/s，則斷面面積A=Q/（2v）=0.023㎡設(shè)計(jì)槽寬為0.6m，槽水深為0.8m，出水槽距池內(nèi)壁0.5m，則D內(nèi)=D-2*（0.6+0.5）=11-2.2=8.8mD外=D-0.5*2=10mL=Π（D內(nèi)+D外）=59m除渣設(shè)備浮渣用浮渣刮板收集，浮渣刮板安裝在刮泥機(jī)木板架一側(cè)，將浮渣擋板安裝在出水堰之前，并利用浮渣箱收集浮渣。集水井計(jì)算設(shè)計(jì)1個集配水井配水井進(jìn)水管口徑：D1=500mm，則，管內(nèi)流速上升豎管口徑：D2=500mm，則，管內(nèi)流速豎管喇叭口口徑：D3=800mm，則，管內(nèi)流速：喇叭口擴(kuò)大部分長度，取傾角α=60°，則h=（D2-D3）/2*tg60=0.06m喇叭口上部水深h，設(shè)計(jì)取h=0.4m，則，流速：4.7污泥濃縮池4.7.1設(shè)計(jì)參數(shù)接觸時間沉降速度余氯加氯量30min1.0-1.3mm/s≥0.5mg/l5～10mg/l采用液氯消毒。本設(shè)計(jì)采用帶刮泥機(jī)的輻流式重力濃縮池。（1）進(jìn)入污泥濃縮池的污泥來源不同，含水率不同，濃縮后的含水率也不同。進(jìn)入污泥濃縮池的初次污泥、剩余污泥、混合污泥含水率分別為95%-97%、99.2%-99.6%、98%-99%，而經(jīng)過污泥濃縮池處理后，這些污泥的含水率分別下降到92%-95%、97%-98%、94%-96%。（2）濃縮時間應(yīng)該在12-24小時之間。（3）濃縮池有效水深最低3m，一般宜為4m。（4）定期排泥的污泥濃縮池，排泥間隔通常為8h。（5）集泥設(shè)施：不同積泥裝置的污泥濃縮池，其坡度不同，本設(shè)計(jì)采用帶刮泥機(jī)的污泥濃縮池，坡度應(yīng)在0.01以下。刮泥機(jī)的回轉(zhuǎn)速度為0.75-4r/h。（6）構(gòu)造及附屬設(shè)施：這些設(shè)施采用水密性鋼肋混凝土建造。（7）上清液：濃縮池上清液回流到初沉池處理。4.7.2污泥濃縮池（1）表面積采用重力濃縮池，根據(jù)公式C——進(jìn)入濃縮池的剩余污泥濃度（kg/s），本設(shè)計(jì)取8kg/m3Q——從二沉池流入污泥濃縮池的剩余污泥量（m3/h），M——固體通量kg/（㎡*h）；取1.0污泥濃縮池直徑污泥濃縮池容積V=Qs*T=1.2*12=14.4m3式中：T——濃縮池濃縮時間（h），本設(shè)計(jì)取12h有效水深h2=V/A=1.5m濃縮后剩余污泥量P1——在經(jīng)過濃縮池處理之前的污泥的含水率；P2——流出濃縮池的污泥含水率；n——濃縮池個數(shù)。池底高度輻流沉淀池采用中心驅(qū)動刮泥機(jī)，通過轉(zhuǎn)動刮泥機(jī)將污泥推入泥斗。池底高度：h4=D/2*i=0.14m污泥斗容積污泥斗容積按下式計(jì)算式中：α—泥斗傾角，本設(shè)計(jì)取600a—污泥斗上口半徑（m）；本設(shè)計(jì)取0.75m；b—污泥斗底部半徑(m)，本設(shè)計(jì)取0.25m。污泥斗容積按4h小時貯泥時間算，需要的貯泥容積4*1.2=4.8m3>0.7m3濃縮池總高排泥管采用污泥管道的最小管徑DN150mm，間歇將污泥排出污泥斗。污泥回流泵揚(yáng)程：二沉池水面相對地面標(biāo)高為2m,套筒閥井泥面相對標(biāo)高為0.2m，回流污泥泵房泥面相對標(biāo)高為－0.2-0.2＝-0.4m，曝氣池水面相對標(biāo)高為1.5m，則污泥回流泵的提升高度為：1.5-（-0.4）＝1.9m流量：設(shè)計(jì)回流污泥量為QR=RQ,污泥回流比R=100％，即QR=100%Q=2400m3/d=100m3/h=27.8L/s本設(shè)計(jì)1座曝氣池設(shè)1臺回流污泥泵。選泵：泵型提升能力m3/h提升高度m電動機(jī)轉(zhuǎn)速r/min功率kWNL76-9型立式離心泵509m－10m14503選用3臺離心泵，兩臺工作一臺備用面積：污泥泵房面積第五章污水處理廠高程一、污水處理高程5.1主要任務(wù)確定各構(gòu)筑物的標(biāo)高、各連接管渠的尺寸以及標(biāo)高。計(jì)算各構(gòu)筑物的水面標(biāo)高，使污水能盡量能在重力作用下在各構(gòu)筑物之間順暢流動，減少動力消耗，保證含油污水處理工藝的正常運(yùn)行。為達(dá)到這個目的，需要精確計(jì)算水頭損失。水頭損失包括：從污水進(jìn)池到出池整個流程中構(gòu)筑物的水頭損失；構(gòu)筑物之間管道的水頭損失，包括沿程和局部水頭損失；量水設(shè)備的水頭損失。為了保證處理工藝的正常運(yùn)行，在進(jìn)行水力計(jì)算時，按照最不利條件計(jì)算水頭損失5.2.1高程布置原則（1）為了盡量減少動力消耗，應(yīng)該使污水在工藝處理的各構(gòu)筑物之間通過重力自流，因此要充分利用地形優(yōu)勢，減少水泵揚(yáng)程。（2）通過平面布置和設(shè)計(jì)單體埋深，降低施工難度、減少污水提升次數(shù)。（3）通過處理流程的相互配合，減小提升高度。（4）設(shè)計(jì)單體構(gòu)造、規(guī)定各構(gòu)筑物埋深，使其正常排放和檢修排空。5.2.2高程損失計(jì)算設(shè)計(jì)依據(jù)（1）輸送方式按照《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》，本設(shè)計(jì)為管道輸水，明渠排放。（2）污水管材料選取使用粗糙度n=0.014鋼筋混泥土管防止被污水腐蝕（3）設(shè)計(jì)充滿度按照《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》，污水管道為非滿流管道。并且設(shè)計(jì)規(guī)定明渠設(shè)計(jì)超高在2m以上。（4）設(shè)計(jì)流速按照《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》，污水管道在設(shè)計(jì)充滿度下最小設(shè)計(jì)流速為0.6m/s。防止水頭損失過大或者出現(xiàn)堵塞。（5）管徑設(shè)計(jì)根據(jù)污水管養(yǎng)護(hù)統(tǒng)計(jì)，D=150mm和D=200mm的兩種支管前者的堵塞次數(shù)可能會是后者的兩倍，但二者的造價卻相差不大，因此在污水輸送過程中經(jīng)常采用較大的管徑。（6）最小設(shè)計(jì)坡度相關(guān)規(guī)范規(guī)定200mm和300mm的設(shè)計(jì)坡度最小分別為0.004和0.003。2.計(jì)算過程依照相關(guān)資料地面標(biāo)高取50m（1）二沉池二沉池水位標(biāo)高：55.10m二沉池池頂標(biāo)高二沉池池底標(biāo)高（2）A/O池流速v1=0.8m/s流量Q1=27.8L/s查水力計(jì)算表得：充滿度h/D=0.36坡度i=0.0012沿程水力損失局部損失計(jì)算：該段四個標(biāo)準(zhǔn)900彎頭；兩個閥門查表得：彎頭η=0.3；全開時閘門η=2.7該段總損失A/O池水頭損失=0.4m則A/O池水位標(biāo)高為：A/O池池頂標(biāo)高為：A/O池池底標(biāo)高為：流速：v=0.8m/s流量：Q1=27.8L/s查水力計(jì)算表得：充滿度：h/D=0.35坡度：i=0.0012沿程水力損失局部損失計(jì)算：該段有四個900彎頭，兩個閘門；查表得：彎頭η=0.4；全開時閘門η=2.4該段總損失H2=hf2+hm2=0.094m氣浮池水頭損失取0.6m則氣浮池水位標(biāo)高為：氣浮池池頂標(biāo)高為：氣浮池底標(biāo)高為：（4）隔油池流速：v1=0.8m/s流量：Q1=27.8L/s查水力計(jì)算表得：充滿度：h/D=0.38坡度：i=0.0012管道沿程水力損失管道局部損失計(jì)算：該段有四個900彎頭，兩個閘門；查表得：彎頭η=0.4；全開時閘門η=2.4該段總損失隔油池水頭損失取0.6m則隔油池水位標(biāo)高為：隔油池池頂標(biāo)高為：隔油池池底標(biāo)高為：二、污水泵站設(shè)計(jì)泵房形式：采用合建式半地下矩形泵房。泵的計(jì)算（1）設(shè)計(jì)流量100m3/h（2）3臺水泵，2用1備（3）將1臺泵6min的容量定為集水池容積V=100/60*6=10m3有效水深H=1m，則集水池面積為S=10㎡地下集水槽平面尺寸2m*5m（4）總揚(yáng)程估算格柵高程定為55m，入流管道中的水面高程為48m，在入流管道方下1.5m左右，即高程46.5m處，為最低水位，入流管道中的水面高度以下0.08～0.15m，即定為47.85m，為最高水位，則凈揚(yáng)程在47.15m～48.5m之間。管線水頭損失約2.0m和自由水頭約1.0m，在根據(jù)入流量和靜揚(yáng)程損失，可以估算出水頭總揚(yáng)程約為10.15～11.5m，取12m。（5）泵的選擇本設(shè)計(jì)單泵流量為Q=27.8L/s，揚(yáng)程12m。查《給水排水手冊》選用IS100-65-250B型的污水泵。其主要性能參數(shù)如下：流量Q=14.5L/s，揚(yáng)程14m；轉(zhuǎn)速n=1450rad/min，軸功率N=3.11KW；效率η=64%，配用功率N=4KW泵站的布置泵房尺寸為：L*B=7m*10m泵站設(shè)地上地下兩層。地下一層，面積7*10㎡，深度為3m。地上一層，面積7*10㎡，高度為3.5m。污水泵站設(shè)就地控制柜一組，內(nèi)有流量計(jì)，就地顯示。第六章工程概算與成本分析第六章工程概算與成本分析6.1污水廠工程技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析6.1.1計(jì)算依據(jù)《城市基礎(chǔ)設(shè)施工程投資估算指標(biāo)》為本次含油污水處理工藝的經(jīng)濟(jì)估算指標(biāo)。6.1.2計(jì)算方法根據(jù)單項(xiàng)構(gòu)筑物系列指標(biāo)并參考典型指標(biāo)進(jìn)行計(jì)算：構(gòu)筑物的投資以面積、體積、容積所反映的指標(biāo)為主，水量指標(biāo)為輔。排水工程單項(xiàng)構(gòu)筑物指標(biāo)僅包括直接費(fèi)和其他直接費(fèi)。在綜合指標(biāo)中則包括了間接費(fèi)和建設(shè)單位管理費(fèi)，其費(fèi)率為污水處理廠直接費(fèi)的50％。1.3單項(xiàng)構(gòu)筑物工程造價計(jì)算污水泵房布置：污水泵房體積：10*7*6.5=455m3①土建工程：455*462.24=210319.2元②配管及安裝工程：455*670.76=305154.85元③設(shè)備8.9*2400=21360元合計(jì)：536834.05元約為53.7萬元二沉池布置：污泥泵房體積：256m3①土建工程：256*263.29=67402.24元②配管及安裝工程：256*374.02=95749.12元③設(shè)備7.88*2400=18912合計(jì)：182063.36元約為18.2萬元污泥回流泵房布置：①土建工程：2400*10.79=25896元②配管及安裝工程：2400*15.33=36792元③設(shè)備7.88*2400=18912合計(jì)：81600元約為8.2萬元污泥濃縮池布置：污泥濃縮池體積：14.4m3①土建工程：14.4*766.56=11038.464元②配管及安裝工程：14.4*509.29=7333.776元③設(shè)備合計(jì)：18372.24元約為1.8萬元AO池布置：AO