建筑金屬隔震支座應用技術(shù)導則

1DBXX/TXXXX—XXXX建筑金屬隔震支座應用技術(shù)導則本文件規(guī)定了建筑金屬隔震支座的基本定義，組成與分類，技術(shù)要求，進場與驗收，施工與安裝，維護與保養(yǎng)。本文件適用于建筑領域所使用到的建筑金屬隔震支座的應用。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB50011建筑抗震設計規(guī)范GB50223建筑工程抗震設防分類標準GB50868建筑工程容許振動標準GB/T37358建筑摩擦擺隔震支座GB/T51408建筑隔震設計標準3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1建筑金屬隔震支座buildingmetalseismicisolationbearings一種利用鐘擺原理實現(xiàn)減隔震功能的金屬支座。支座通過滑動面摩擦消耗地震能量實現(xiàn)減震功能，通過球面擺動延長建筑物運動周期以實現(xiàn)隔震功能。3.2滑動摩擦面slidingsurface具有提供摩擦滑移功能的界面，由摩擦材料和金屬摩擦面兩部分組成。4組成與分類建筑金屬隔震支座（以下簡稱支座）由上座板、下座板、球冠體、滑動摩擦體系、錨固裝置等部件組成。按照滑動摩擦面的結(jié)構(gòu)形式，可將支座分為兩類，I型為單主滑動面型［如圖1a）和圖1b）所示II型為雙主滑動面型［如圖1c）所示］。2DBXX/TXXXX—XXXX說明：2——上座板；3——上滑動摩擦面；4——球冠體；5——下滑動摩擦面；6——下座板。圖1支座組成與分類5基本規(guī)定5.1一般規(guī)定5.1.1隔震建筑的抗震設防類別應按GB50223的有關(guān)規(guī)定確定。5.1.2隔震建筑應根據(jù)建筑抗震設防類別、設計地震動參數(shù)、場地條件、建筑結(jié)構(gòu)類型和使用要求，確定合理的隔震方案。5.1.3在設防地震作用下，應進行結(jié)構(gòu)以及隔震層的承載力和變形驗算；在罕遇地震作用下，應進行結(jié)構(gòu)以及隔震層的變形驗算，并應對隔震層的承載力進行驗算；在極罕遇地震作用下，對特殊設防類建筑應進行結(jié)構(gòu)及隔震層的變形驗算。5.1.4隔震層中支座的設計使用年限不應低于建筑結(jié)構(gòu)的設計使用年限。當隔震層中的其他裝置的設計使用年限低于建筑結(jié)構(gòu)的設計使用年限時，在設計中應注明并預設可更換措施。5.2地震作用和結(jié)構(gòu)驗算5.2.1隔震建筑的地震作用應符合下列規(guī)定：a)一般情況下，應至少在建筑結(jié)構(gòu)的兩個主軸方向分別計算水平地震作用，各方向的水平地震作用應由該方向抗側(cè)力構(gòu)件承擔；3DBXX/TXXXX—XXXXb)有斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu)，當相交角度大于15°時，應分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用；c)隔震結(jié)構(gòu)可采用調(diào)整地震作用效應的方法計入扭轉(zhuǎn)影響；質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結(jié)構(gòu)，應計入雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響；d)抗震設防烈度7度（0.15g）、8度和9度時的長懸臂或大跨結(jié)構(gòu)，以及9度時的高層建筑結(jié)構(gòu)，應計算豎向地震作用。5.2.2隔震結(jié)構(gòu)分析模型應符合下列規(guī)定：a)所選取的分析模型應能合理反映結(jié)構(gòu)中構(gòu)件的實際受力狀況；b)上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)可選多質(zhì)點系、空間桿系、空間桿—墻板元或殼元、連續(xù)體及其他組合有限元等計算模型；c)隔震層的隔震支座和阻尼器應選擇能正確反映其特性的計算模型。5.2.3隔震結(jié)構(gòu)的地震作用計算宜采用下列方法：a)底部剪力法：高度不超過24m、上部結(jié)構(gòu)以剪切變形為主、質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻且隔震支座類型單一的隔震建筑，可采用底部剪力法；b)振型分解反應譜法：除本條第a）款之外的隔震結(jié)構(gòu)，宜采用振型分解反應譜法；c)時程分析法：對于高度大于60米的隔震建筑，不規(guī)則的隔震建筑，隔震層由隔震支座、阻尼裝置及其他裝置組合復雜的隔震建筑，特殊設防類隔震建筑，應采用時程分析法進行補充計算；每條地震加速度時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力不應小于振型分解反應譜法計算結(jié)果的65%，多條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應小于振型分解反應譜法計算結(jié)果的80%。5.2.4當隔震結(jié)構(gòu)處于發(fā)震斷層10km以內(nèi)時，其水平地震作用計算應考慮近場影響，乘以增大系數(shù)，5km及以內(nèi)宜取1.25，5km以外可取不小于1.15。5.2.5設計反應譜和地震動輸入5.2.5.1當隔震結(jié)構(gòu)的阻尼比為0.05時，地震影響系數(shù)應根據(jù)烈度、場地類別、特征周期和隔震結(jié)構(gòu)自振周期按圖2地震影響系數(shù)曲線確定，其水平地震影響系數(shù)最大值αmax應按表1采用。圖2地震影響系數(shù)曲線場地特征周期應按GB50011的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行，計算罕遇地震和極罕遇地震作用時，場地特征周期4DBXX/TXXXX—XXXX應分別增加0.05s和0.10s。表1水平地震影響系數(shù)最大值αmax抗震設防烈度設防地震0.23（0.34）0.45（0.68）0.90罕遇地震0.280.50（0.72）0.90（1.20）極罕遇地震0.360.72（1.00）1.35（2.00）2.43注：括號中數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。5.2.5.2隔震結(jié)構(gòu)自振周期、等效剛度和等效阻尼比，應根據(jù)隔震層中隔震裝置及阻尼裝置經(jīng)試驗所得滯回曲線對應不同地震烈度作用時的隔震層水平位移值計算。5.2.5.3當隔震結(jié)構(gòu)的阻尼比不等于0.05時，其水平地震影響系數(shù)α曲線應按地震影響系數(shù)曲線（圖2）確定，但形狀參數(shù)和阻尼調(diào)整系數(shù)應按下列規(guī)定調(diào)整：a)曲線下降段的衰減指數(shù)應按下式確定：式中：γ——曲線下降段的衰減指數(shù)；ξ——阻尼比，取隔震結(jié)構(gòu)振型阻尼比。b)阻尼調(diào)整系數(shù)應按下式確定：式中：η——阻尼調(diào)整系數(shù)，當小于0.55時應取0.55。5.2.5.4隔震結(jié)構(gòu)采用時程分析法時，地震動加速度時程曲線的選擇合成應符合下列規(guī)定：a)地震動加速度時程曲線應符合設計反應譜和設計加速度峰值的基本規(guī)定，設計地震加速度最大值應按表2采用；b)實際強震記錄地震動加速度時程曲線應根據(jù)地震烈度、設計地震分組和場地類別選擇，多組時程曲線的平均地震影響系數(shù)曲線應與振型分解反應譜所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符；c)人工模擬地震動加速度時程曲線應考慮阻尼比和相位信息的影響。表2時程分析所用水平地震加速度時程的最大值單位為厘米每平方秒（cm/s2）抗震設防烈度設防地震50100（150）200（300）400罕遇地震220（310）400（510）620極罕遇地震320（460）600（840）注：括號中數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。5DBXX/TXXXX—XXXX5.2.6地震作用計算5.2.6.1采用底部剪力法時，隔震建筑上部結(jié)構(gòu)的水平地震作用標準值應按下列規(guī)定計算：a)結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值，應按下式確定：FEK=α1Geq式中：FEk——結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值，單位為牛頓（Nα1——相應于隔震結(jié)構(gòu)基本周期設防地震時的水平地震影響系數(shù)；應按本導則第5.2.5.1條、第5.2.5.2條計算確定；其中計算隔震結(jié)構(gòu)基本周期時其剛度可取隔震層等效剛度，阻尼比可取隔震層等效阻尼比；Geq——上部結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單位為牛頓（N）。b)質(zhì)點i的水平地震作用標準值可按下式確定：式中：Fi——質(zhì)點i的水平地震作用標準值，單位為牛頓（NGi，Gj——分別幾種于第i，j質(zhì)點中立荷載代表值，單位為牛頓（N）。5.2.6.2采用振型分解反應譜法時，應將下部結(jié)構(gòu)、隔震層及上部結(jié)構(gòu)進行整體分析，其中隔震層的非線性可按等效線性化的迭代方式考慮。并應計算其地震作用和作用效應，且應符合下列規(guī)定：a)對不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算的隔震結(jié)構(gòu)，應按下列規(guī)定計算其地震作用和作用效應：1)結(jié)構(gòu)j振型i質(zhì)點的水平地震作用標準值應按下式確定：Fji=αjyjxjiGi（i=1,2,···,n；j=1,2,···,m）式中：Fji——j振型i質(zhì)點的水平地震作用標準值，單位為牛頓（Nj——j振型周期的地震影響系數(shù)，應按本標準第3.2.5.1條、第3.2.5.2條確定；Xji——j振型i質(zhì)點的水平相對位移(mm)；Yj——j振型的參與系數(shù)。2)當相鄰振型的周期比小于0.85時，水平地震作用標準值的效應可按下式確定：式中：SEk——水平地震作用標準值的效應，單位為牛頓（NSj——第j振型水平地震作用標準值的效應，單位為牛頓（Nιj——第j振型水平地震作用效應非比例阻尼影響系數(shù)。b)考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)影響時，各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉(zhuǎn)角共三個自由度，并應按下列要求計算隔震結(jié)構(gòu)的地震作用和作用效應：1)結(jié)構(gòu)j振型i質(zhì)點的水平地震作用標準值應按下式確定：6DBXX/TXXXX—XXXXFxji=αjytjxjiGiFyji=αjytjyjiGiFrji=αjytjr2φjiGi式中：FXji，F(xiàn)Yji，F(xiàn)rji——分別為j振型i質(zhì)點的x方向、y方向和轉(zhuǎn)角方向的水平地震作用標準值，單位為牛頓（NXji，Yji——分別為j振型i質(zhì)點的x方向和y方向的水平相對位移，單位為毫米（mmji——j振型i質(zhì)點的相對扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角，單位為度(°);ri——i質(zhì)點的轉(zhuǎn)動半徑，可取i質(zhì)點繞質(zhì)心的轉(zhuǎn)動慣量除以該質(zhì)點的商的正二次方根；tj——計入扭轉(zhuǎn)的j振型的參與系數(shù)。2)單向水平地震作用下的效應，可按下列公式確定：式中：SEk——地震作用標準值的組合效應，單位為牛頓（Nk——分別為j振型和k振型水平地震作用標準值的效應，單位為牛頓（N可根據(jù)振型參與質(zhì)量系數(shù)確定參與計算的振型數(shù)；jk——j振型和k振型的耦聯(lián)系數(shù)；jk——分別為j振型和k振型的阻尼比；T——k振型與j振型的自振周期比。3)雙向水平地震作用下的效應可按下列公式中的較大值確定：式中：Sx，Sy——分別為x向和y向單向水平地震作用按本導則式（8）計算的地震效應，單位c)隔震層阻尼比小于10%，結(jié)構(gòu)高度不超過24m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻且隔震支座類型單一的隔震建筑，可采用強迫解耦實振型分解反應譜法，按本導則公式（5）～公式（8）進行水平地震作用和作用效應的計算，其中振型參與系數(shù)和耦聯(lián)系數(shù)可按GB/T51408《建筑隔震設計標準》的規(guī)定執(zhí)行。5.2.6.3當采用時程分析法時，計算模型的確定應符合下列規(guī)定：a)對特殊設防類、重點設防類隔震建筑及標準設防類不規(guī)則隔震建筑，隔震體系的計算模型宜考慮結(jié)構(gòu)桿件的空間分布、彈性樓板假定、隔震支座的位置、隔震建筑的質(zhì)量偏心、在兩個水平方向的平移和扭轉(zhuǎn)、隔震層的非線性阻尼特性以及荷載-位移關(guān)系特性等；7DBXX/TXXXX—XXXXb)在設防地震作用下，隔震建筑上部和下部結(jié)構(gòu)的荷載-位移關(guān)系特性可采用線彈性力學模型；隔震層應采用隔震產(chǎn)品試驗提供的滯回模型，按非線性阻尼特性以及非線性荷載-位移關(guān)系特性進行分析。在罕遇地震或極罕遇地震作用下，隔震建筑上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)宜采用彈塑性分析模型；c)隔震支座單元應能夠合理模擬隔震支座非線性特性，計算分析時，應按實際荷載工況順序合理加載。5.2.6.4采用時程分析法時，應選用足夠數(shù)量的實際強震記錄加速度時程曲線和人工模擬地震動加速度時程曲線進行輸入。宜選取不少于2組人工模擬加速度時程曲線和不少于5組實際強震記錄或修正的加速度時程曲線。地震作用取7組加速度時程曲線計算結(jié)果的峰值平均值。5.2.6.5采用振型分解反應譜法和時程分析法同時計算時，地震作用結(jié)果應取時程分析法與振型分解反應譜法的包絡值。5.2.6.6對特殊設防類和房屋高度超過60m的重點設防類隔震建筑，宜采用不少于兩種程序?qū)Φ卣鹱饔糜嬎憬Y(jié)果進行比較分析。5.2.6.7隔震建筑內(nèi)部放置對振動有特殊要求的儀器設備而需限制樓層絕對加速度響應時，容許加速度應符合GB50868的規(guī)定。5.3支座的要求5.3.1支座的性能參數(shù)及滯回曲線應由所用產(chǎn)品的試驗確定。5.3.2支座的用材，包括摩擦材料、鋼材、橡膠材料、機加工件等應符合GB/T37358的相關(guān)規(guī)定。5.3.3支座及支座所用材料的外觀質(zhì)量、尺寸偏差、性能要求以及試驗方法均應滿足GB/T37358的相關(guān)要求。5.3.4支座的設置部位除應按計算確定外，應考慮便于檢查和替換。5.3.5設計文件上應注明對支座的性能要求，支座安裝前應具有符合設計要求的型式檢驗報告及出廠檢驗報告。5.3.6支座整體設計使用年限不應低于隔震結(jié)構(gòu)的設計使用年限，且不宜低于50年。5.3.7隔震層設置在有耐火要求的使用空間時，隔震支座及其連接件應根據(jù)使用空間的耐火等級采取相應的防火措施，且耐火極限不應低于與其連接的豎向構(gòu)件的耐火極限。5.3.8支座應具有抗拉功能，或單獨配備有相應的抗拉裝置。5.3.9支座應進行防傾覆設計。5.3.10支座應進行出廠檢驗、型式檢驗和見證檢驗，出廠檢驗與型式檢驗應符合GB/T37358的規(guī)定，見證檢驗應符合下列規(guī)定：a)見證檢驗應在監(jiān)理單位的見證下，從項目的產(chǎn)品中隨機抽取，并做永久性標識，標識應清晰、不易脫落且具有唯一性，試樣經(jīng)妥善封樣后應及時送到具備相應資質(zhì)的檢測單位進行檢驗；b)對于同一生產(chǎn)廠家、同一類型、同一規(guī)格的產(chǎn)品，應抽取總數(shù)的2%且不少于3個進行試驗；c)對于抽取的樣品，應首先進行基本力學性能的檢驗，包括豎向壓縮性能和水平剪切性能，待基本力學性能合格后，還應進行水平極限變形能力的檢驗，所有項目的結(jié)果均應符合GB/T37358的規(guī)定，當有任意一項性能不合格時，則該批次樣品判定為不合格。6隔震建筑設計6.1隔震層設計6.1.1隔震層的設計應符合下列規(guī)定：8DBXX/TXXXX—XXXXa)阻尼裝置、抗風裝置和抗拉裝置可與隔震支座聯(lián)合使用，亦可單獨設置。必要時可設置限位裝置；b)同一隔震層選用多種類型、規(guī)格的隔震裝置時，每個隔震裝置的承載力和水平變形能力應能充分發(fā)揮，所有隔震裝置的豎向變形應保持一致；c)當隔震層采用隔震支座和阻尼器時，應使隔震層在地震后基本恢復原位，隔震層在罕遇地震作用下水平最大位移所對應的恢復力，不宜小于隔震層屈服力與摩阻力之和的1.2倍；d)橡膠類支座不宜與金屬隔震支座在同一隔震層中混合使用。6.1.2隔震層的布置應符合下列規(guī)定：a)隔震層宜設置在結(jié)構(gòu)的底部或中下部，其隔震支座應設置在受力較大的位置，隔震支座的規(guī)格、數(shù)量和分布應根據(jù)豎向承載力、側(cè)向剛度和阻尼的要求由計算確定；b)隔震層剛度中心與質(zhì)量中心宜重合，設防烈度地震作用下的偏心率不應大于3%；c)隔震支座的平面布置宜與上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)中豎向受力構(gòu)件的平面位置相對應，不能相對應時，應采取可靠的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換措施；d)隔震支座底面宜布置在相同標高位置上；當隔震層的隔震裝置處于不同標高時，應采取有效措施保證隔震裝置共同工作，且罕遇地震作用下，不同標高的相鄰隔震層的層間位移角不應大于1/1000；e)同一支承處采用多個隔震支座時，隔震支座之間的凈距不應小于安裝和更換所需的空間尺寸。6.1.2.1.1隔震支座的壓應力和徐變性能應符合下列規(guī)定：a)隔震支座在重力荷載代表值作用下，豎向壓應力設計值不應超過表3的規(guī)定；b)對于金屬隔震支座，摩擦材料的壓應力限值也應滿足表的規(guī)定；c)在建筑設計工作年限內(nèi)，隔震支座剛度、阻尼特性變化不應超過預期值的20%。表3隔震支座在重力荷載代表值作用下的壓應力限值單位為兆帕（MPa）建筑類別特殊設防類建筑重點設防類建筑標準設防類建筑壓應力限值2025306.1.3隔震層的水平剛度和阻尼應符合下列規(guī)定：a)隔震層的水平等效剛度和等效阻尼比可按下列公式計算：keq=Σkjξeq=Σkjξj/keq式中：eq——隔震層等效阻尼比；Keq——隔震層水平等效剛度，單位為牛每毫米（N/mmj——j隔震支座的等效阻尼比；Kj——隔震支座j（含阻尼器）由試驗確定的水平等效剛度，單位為牛每毫米b)當隔震層設有附加阻尼裝置時，應計入阻尼裝置的阻尼。c)隔震支座和阻尼裝置的設計參數(shù)，應與產(chǎn)品型式檢驗的結(jié)果相符。9DBXX/TXXXX—XXXX6.1.4罕遇地震、極罕遇地震作用下隔震支座的水平位移可根據(jù)以下原則確定：a)一般情況下，應采用振型分解反應譜法結(jié)合迭代的方法或時程分析法，對隔震體系整體進行分析，確定不同設防地震作用下隔震層位移幅值；b)采用底部剪力法確定地震作用的隔震結(jié)構(gòu)，其隔震層水平位移可采用如下簡化方法：uh=Fh/kh式中：uh——隔震層水平位移，單位為毫米（mmFh——隔震層的水平剪力，單位為千牛（kNKh——隔震層的水平剛度，單位為千牛每毫米（kN/mm）。6.1.5隔震支座在地震作用下的水平位移應符合下式規(guī)定：式中：[uhi]——第i個隔震支座的水平位移限值，單位為毫米（mmuhi——第i個隔震支座考慮扭轉(zhuǎn)的水平位移，單位為毫米（mm隔震支座在地震作用下的水平位移按如下規(guī)定取值：a)除特殊規(guī)定外，在罕遇地震作用下金屬隔震支座的[uhi]取值不應大于其產(chǎn)品水平極限的0.85倍；b)對特殊設防類建筑，在極罕遇地震作用下金屬隔震支座的[uhi]值可取產(chǎn)品水平極限位移，隔震層宜設置超過極罕遇地震下位移的限位裝置。6.1.6隔震層的抗風承載力應符合下式規(guī)定：YwVwk≤VRw式中：w——風荷載分項系數(shù)，采用1.4；Vwk——風荷載作用下隔震層的水平剪力標準值，單位為牛頓（NVRw——隔震層抗風承載力設計值，單位為牛頓（N隔震層抗風承載力由抗風裝置和隔震支座的屈服力構(gòu)成，按屈服強度設計值確定。6.1.7隔震房屋抗傾覆驗算應符合下列要求：a)隔震建筑應進行結(jié)構(gòu)整體抗傾覆驗算和隔震支座拉壓承載能力驗算；b)進行結(jié)構(gòu)整體抗傾覆驗算時，應按罕遇地震作用計算傾覆力矩，并按上部結(jié)構(gòu)重力荷載代表值計算抗傾覆力矩，抗傾覆力矩與傾覆力矩之比不應小于1.1?？箖A覆力矩的計算可計入隔震層抗拉裝置的作用；c)上部結(jié)構(gòu)傳遞到隔震支座的重力荷載代表值應考慮傾覆力矩所引起的增加值；d)隔震層在罕遇地震下應保持穩(wěn)定，不應出現(xiàn)不可恢復的變形；e)當隔震層隔震支座出現(xiàn)拉應力時，同一地震動加速度時程作用下出現(xiàn)拉應力的支座數(shù)量不宜超過支座總數(shù)的30%；對出現(xiàn)拉應力的支座宜采用具有可靠抗拉功能的隔震支座。6.1.8穿越隔震層和跨越隔離縫的建筑隔震柔性連接系統(tǒng)應進行水平位移變形設計和轉(zhuǎn)角變形設計，柔性連接壓力管道應進行應力分析驗算。6.2隔震支座與結(jié)構(gòu)的連接DBXX/TXXXX—XXXX6.2.1隔震支座連接螺栓、連接板和相關(guān)預埋件的設計應符合GB/T51408的相關(guān)規(guī)定。6.2.2隔震支座外露的預埋件應有可靠的防銹措施，隔震支座外露的金屬部件表面應進行防腐處理。6.2.3設置隔震支座的柱頭應有防止局部受壓破壞的構(gòu)造措施。6.3隔離縫6.3.1上部結(jié)構(gòu)與周圍固定物之間應設置完全貫通的豎向隔離縫以避免罕遇地震作用下可能的阻擋和碰撞，隔離縫寬度不應小于隔震支座在罕遇地震作用下最大水平位移的1.2倍，且不應小于300mm。對相鄰隔震結(jié)構(gòu)之間的隔離縫，縫寬取最大水平位移值之和，且不應小于600mm。對特殊設防類建筑，隔離縫寬度不應小于隔震支座在極罕遇地震下最大水平位移。6.3.2上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)或室外地面之間應設置完全貫通的水平隔離縫，水平隔離縫高度不宜小于50mm，并應采用柔性材料填塞進行密封處理。6.3.3采用懸吊式方案穿越隔震層的電梯井，在電梯井底部可設置隔震支座，也可直接懸空，電梯井與下部結(jié)構(gòu)之間的隔離縫寬度不應小于所在結(jié)構(gòu)與周圍固定物的隔離縫寬度。6.3.4一般情況下，隔離縫頂部、懸吊式電梯井出入口與下部結(jié)構(gòu)之間，應設置滑動蓋板，滑動蓋板的設計滑動距離不應小于所在結(jié)構(gòu)與周圍固定物的隔離縫寬度，且應滿足檢修及清理的要求。6.4穿越隔震層的固定設施和管線6.4.1穿越隔震層的樓梯、扶手、門廳入口、踏步、電梯、地下室坡道、車道入口及其它固定設施，應避免地震作用下可能的阻擋和碰撞，在適當部位做斷開或可變形的構(gòu)造措施。6.4.2穿越隔震層和跨越隔離縫的管道、線纜應采用建筑隔震柔性連接系統(tǒng)，預留的柔性連接水平變形量除不應小于隔離縫寬度外，應進行地震工況下的強度驗算。6.4.3穿越隔震層的重要管道、污水管道、可能泄露有害介質(zhì)或可燃介質(zhì)的管道，在隔震層處應采用建筑隔震柔性連接系統(tǒng)，其預留的水平變形量不應小于隔離縫寬度的1.4倍。6.4.4穿越隔震層及跨越隔震縫的建筑隔震柔性連接系統(tǒng)，柔性連接處應設置抗震支吊架。6.4.5給水、消防系統(tǒng)、空調(diào)水等壓力管道采用柔性連接時，宜采取增設阻尼等防沖擊措施。6.4.6利用構(gòu)件鋼筋作避雷針時，應采用柔性導線連接隔震層上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)的鋼筋，其預留的水平變形量不應小于隔離縫寬度的1.4倍。6.4.7立面幕墻在隔離縫位置宜采用分離式幕墻，縫兩側(cè)幕墻獨立支承，盡量減少相互作用。當采用整體式幕墻時，可根據(jù)破壞后果的嚴重性允許采用設防水準下的隔離縫寬度進行幕墻構(gòu)造設計。6.4.8柔性連接部件的連接方式及設置位置應便于檢修和更換。6.5檢修及隔震標識6.5.1隔震層應設置進人檢查口，進人檢查口的尺寸應便于人員進入，且符合運輸隔震支座、連接部件及其他施工器械的規(guī)定。6.5.2隔震支座安裝完成后應留有便于觀察和維修更換的空間，宜設置必要的照明、通風等設施。6.5.3隔震建筑應設置標識，標識內(nèi)容應包括隔震裝置的型號、規(guī)格及維護要求，以及隔離縫的檢查和維護要求。7進場與驗收7.1支座產(chǎn)品進場應提供下列質(zhì)量證明文件：a)原材料檢測報告；b)連接件檢測報告；DBXX/TXXXX—XXXXc)產(chǎn)品合格證；d)出廠檢驗報告；e)型式檢驗報告；f)其他必要證明文件。7.2支座及連接件進場后，應按種類、規(guī)格、批次分開貯存。7.3支座及連接件在安裝前應進行報驗，并經(jīng)監(jiān)理（建設）單位核準。7.4支座的尺寸偏差、力學性能應符合設計要求。7.5支座的外觀不應有嚴重缺陷，對于已經(jīng)出現(xiàn)嚴重缺陷的支座，應按技術(shù)方案進行處理，并重新進行驗收。7.6支座不應有影響結(jié)構(gòu)性能和使用功能的尺寸偏差，對超過允許偏差且又影響性能和安裝、使用功能的部位，應按技術(shù)方案進行處理，并重新進行驗收。7.7支座在運輸、儲存過程中如果遭遇可能影響支座性能的情況時，應再次進行檢驗。8施工與安裝8.1一般規(guī)定8.1.1建筑隔震工程施工所采用的各類計量器具，均應經(jīng)過校準或檢定合格，且應在有效期內(nèi)使用。8.1.2支座安裝應在上道工序交接檢驗合格后進行施工；支座安裝工程施工經(jīng)質(zhì)量驗收合格后，方可進行后續(xù)工程操作。相關(guān)施工要求應符合下列規(guī)定：a)支座的支墩（柱）與承臺或底板宜分開施工，承臺或底板混凝土應振搗平整；b)承臺或底板混凝土初凝前，應進行測量定位，綁扎支柱（墩）的鋼筋及周邊鋼筋，應預留預埋錨筋或錨桿、套筒的位置；c)下支墩（柱）上的連接板在安裝過程中，應對其軸線、標高和水平度進行精準測量定位，并應用連接螺栓對螺栓孔進行臨時旋擰封閉；d)安裝下支墩（柱）側(cè)模，應用水準儀測定模板高度，并在模板上彈出水平線；e)澆筑下支墩（柱）混凝土時，應減少對預埋件的影響；混凝土澆筑完畢后，應對支座中心的平面位置和標高進行復測并記錄，若有移動，應進行校正；f)模板拆除后，應采用同強度的水泥砂漿進行找平，找平后應對砂漿進行標高復核；g)安裝支座時，應用全站儀或水準儀復測支座標高及平面位置，并擰緊螺栓；h)上支墩（柱）連接件在安裝過程中，應對其軸線、標高和水平度進行精準的測量定位。8.1.3隔震建筑整體構(gòu)造示意圖如圖3所示。8.1.4隔震建筑工程施工流程可參照圖4進行。DBXX/TXXXX—XXXX2——阻尼器；3——支座；4——下部結(jié)構(gòu)；5——基礎；6——隔震層。圖3隔震建筑整體構(gòu)造示意圖DBXX/TXXXX—XXXX圖4建筑隔震工程施工流程圖DBXX/TXXXX—XXXX8.2支座8.2.1支座下支墩（柱）施工應符合下列規(guī)定：a)支座下支墩（柱）鋼筋安裝、綁扎時，應確定支座下預埋套筒或錨筋的位置，不應相互阻擋；b)支座下連接板預埋就位后，應校核其標高、水平位置和水平度，并應符合設計要求；c)支座下支墩（柱）的混凝土宜分二次澆筑，澆筑時應有排氣措施。第一次宜澆筑至支座下連接板以下，第二次澆筑前應復核支座下連接板的標高、平面位置和水平度。二次澆筑的混凝土宜采用高流動性且收縮小的混凝土、微膨脹或無收縮高強砂漿，其強度等級宜比原設計強度等級提高一級?；炷坎粦锌展模籨)澆筑混凝土前，應對螺栓孔采取臨時封閉措施，不應灌入混凝土，混凝土澆筑完成后應及時將下連接板表面清潔干凈；e)混凝土初凝前，應校核下連接板的平面位置、高程和水平度，發(fā)現(xiàn)問題應立即采取處理措施以滿足要求，并應保留相關(guān)記錄。8.2.2支座的安裝宜由經(jīng)過專門培訓的人員實施，且應有監(jiān)理進行旁站。支座安裝應符合下列規(guī)定：a)下支墩（柱）混凝土強度達到設計強度的75%以上時方可進行支座安裝；b)支座安裝前應復核下連接板的平面位置、標高和水平度，并保留相關(guān)記錄；c)支座吊裝時，應按照廠家提供的吊點安裝吊具，并注意保護支座，吊運過程中，支座應水平；d)支座安裝過程中不得產(chǎn)生水平位移；e)支座就位后，應復核其平面位置、頂面高程和頂面水平度；f)螺栓應對稱擰緊；g)支座安裝后，支座與下支墩（柱）頂面的連接板應密貼；h)當同一支墩（柱）下采用多個支座組合時，必須采用同一廠家產(chǎn)品；i)支座臨時連接裝置需在主體封頂后拆除；j)支座安裝完成后，其允許偏差應符合下表的規(guī)定。表4支座安裝位置的允許偏差和檢測方法檢查項目允許偏