2024既有工程結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性加固技術(shù)規(guī)程

術(shù)語和符號2.1術(shù)語2.1.3此方法可大幅度提高原鋼筋混凝土柱構(gòu)件承載力、剛度及延性，適用于需特別加強的關(guān)鍵既有建筑構(gòu)件。3基本規(guī)定3.1一般規(guī)定3.1.1既有建筑結(jié)構(gòu)是否需要加固，應經(jīng)結(jié)構(gòu)可靠性鑒定確認。我國已發(fā)布的現(xiàn)行國家標準《工業(yè)建筑可靠性鑒定標準》GB50144和《民用建筑可靠性鑒定標準》GB50292，該標準是通過實測、驗算并輔以專家評估作出的可靠性鑒定的標準，因而較為客觀、穩(wěn)健，可以作為既有建筑結(jié)構(gòu)加固設(shè)計的基本依據(jù)。另外，在抗震鑒定中，重點關(guān)注結(jié)構(gòu)的規(guī)則性和結(jié)構(gòu)體系等，可以查明結(jié)構(gòu)體系中存在的薄弱部位或構(gòu)件。本規(guī)程的加固方法適用于經(jīng)可靠性鑒定或抗震鑒定的安全性加固和抗震加固。3.1.2穩(wěn)定性加固的安全等級參照加固的安全等級而定，兩者保持一致。3.1.3對于各類既有建筑結(jié)構(gòu)加固后的設(shè)計使用年限，現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范》GB50367，《鋼結(jié)構(gòu)加固設(shè)計標準》GB51367和《砌體結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范》GB50702作出了相應的規(guī)定，本規(guī)程予以參考。3.1.4GB50068中規(guī)定，對于結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的設(shè)計，安全等級為三級的結(jié)構(gòu)，可只進行概念設(shè)計和構(gòu)造處理。3.1.5本條參考現(xiàn)行加固設(shè)計標準，強調(diào)了施工過程控制的重點事項。3.1.6對于穩(wěn)定性加固工程的施工，尚應符合現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50755標準的有關(guān)規(guī)定；穩(wěn)定性加固工程的質(zhì)量驗收尚應符合現(xiàn)行《建筑結(jié)構(gòu)加固工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50550-2010、《混凝土結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收標準》GB50205、《鋼管混凝土工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50628標準的有關(guān)規(guī)定。3.2設(shè)計原則3.2.1現(xiàn)行《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068對既有結(jié)構(gòu)構(gòu)件承受荷載的確定作出了相關(guān)規(guī)定。3.2.6本條對一階和二階彈性分析設(shè)計方法的適用條件和設(shè)計過程進行了說明。二階彈性分析設(shè)計方法考慮了既有建筑結(jié)構(gòu)在荷載作用下產(chǎn)生的變形、結(jié)構(gòu)初始幾何、節(jié)點剛度對結(jié)構(gòu)和構(gòu)件內(nèi)力產(chǎn)生的影響。在計算分析過程中，可以直接建立帶有初始幾何缺陷的結(jié)構(gòu)，也可以把初始幾何缺陷的影響用等效水平荷載來代替，施加等效水平荷載時應考慮荷載的最不利組合。采用僅考慮效應的二階彈性分析與設(shè)計方法只考慮了結(jié)構(gòu)層面上的二階效應的影響，并未涉及構(gòu)件的和對內(nèi)力的影響，因此這部分的影響應通過穩(wěn)定系數(shù)來進行考慮，此時的構(gòu)件計算長度系數(shù)應取1.0或其他認可的值。當結(jié)構(gòu)無側(cè)移影響時，如近似一端固接、一端鉸接的柱子，其計算長度系數(shù)小于1.0。采用本方法進行設(shè)計時，不能采用荷載效應的組合，而應采用荷載組合進行非線性求解。本方法作為一種全過程的非線性分析方法，不允許進行荷載效應的迭加。3.2.8本規(guī)程的加固方法用于既有建筑結(jié)構(gòu)抗震加固時，應在設(shè)計、計算和構(gòu)造上執(zhí)行現(xiàn)行有關(guān)標準規(guī)定。本規(guī)程給出的各加固方法計算公式，當用于抗震驗算時，僅需將計算的構(gòu)件承載力除以抗震承載力調(diào)整系數(shù)即可。該系數(shù)一般由現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011給出。3.2.9對抗震設(shè)防區(qū)的結(jié)構(gòu)進行部分加固后，因局部加強或剛度突變，結(jié)構(gòu)易形成新薄弱部位，對抗震性能不利。3.2.10本條對既有建筑結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性加固驗算作了詳細而明確的規(guī)定。這里僅指出一點，即其中大部分計算參數(shù)已在該結(jié)構(gòu)加固前可靠性鑒定中通過實測或驗算予以確定。因此，在進行結(jié)構(gòu)加固設(shè)計時，宜盡可能加以引用，這樣不僅節(jié)約時間和費用，而且在被加固結(jié)構(gòu)日后萬一出現(xiàn)問題時，也便于分清責任。

4穩(wěn)定性加固分析4.1一般規(guī)定4.1.1當加固結(jié)構(gòu)形式和使用功能不改變時，仍可按原結(jié)構(gòu)的計算模型，以原結(jié)構(gòu)分析方法進行加固后結(jié)構(gòu)分析。4.1.2目前國內(nèi)加固設(shè)計標準均采用線彈性方法計算內(nèi)力和變形，但對于整體結(jié)構(gòu)分析和穩(wěn)定設(shè)計，結(jié)構(gòu)的二階效應造成的不利影響不能忽略，此時應采用二階線彈性或二階非線性分析法。4.1.5對于不規(guī)則多高層結(jié)構(gòu)，復雜體系大跨度結(jié)構(gòu)等在地震作用或其他偶然作用下的損傷破壞過程模擬、穩(wěn)定性分析和抗倒塌分析，推薦采用非線性分析方法，在分析模型中考慮材料的彈塑性發(fā)展、內(nèi)力重分布以及初始殘余應力等。4.2非線性有限元分析法4.2.2彈塑性損傷模型假定混凝土材料因壓縮破碎和因拉伸開裂兩種破壞形式，從微觀上體現(xiàn)在混凝土發(fā)生屈服后，材料的表現(xiàn)形式不同。當混凝土處于拉伸狀態(tài)達到屈服后，材料表現(xiàn)為軟化；當混凝土處于壓縮狀態(tài)屈服后，材料表現(xiàn)為先硬化后軟化。從宏觀上來講，兩種破壞形式所對應的屈服強度不同。其主要原因是混凝土在壓縮以及拉伸的過程中剛度退化的形式不同，非線性有限元分析中采用不同的損傷因子來描述兩種不同破壞形式的剛度退化，如圖4.2.2.1、圖4.2.2.2所示。圖4.2.2.1單軸拉伸行為曲線圖4.2.2.2單軸壓縮行為曲線混凝土在單軸壓縮作用下的應力—應變關(guān)系可以用以下公式進行描述：(1)(2)(3) (4)式中：——混凝土材料的彈性模量；——曲線下降段的參數(shù)值；——混凝土單軸抗壓強度代表值；——混凝土峰值壓應變；——混凝土受壓損傷演化參數(shù)?；炷羻屋S拉伸應力—應變關(guān)系可用以下公式描述：(5)(6)(7)(8)式中：——曲線下降段參數(shù)；——混凝土單軸抗拉強度代表值；——混凝土峰值拉應變；——混凝土受拉損傷演化參數(shù)。混凝土彈塑性損傷模型參數(shù)定義如表4.2.2所示。表4.2.2彈塑性損傷模型參數(shù)表膨脹角（°）偏心率K粘性系數(shù)300.11.160.66670.00054.2.3采用雙折線彈彈塑性模型時，達到屈服強度后，材料進入強化階段，如圖4.2.3所示。強化階段斜率為。鋼筋密度取7850kg/m3，泊松比取0.3。鋼筋的應力—應變關(guān)系表達公式為： (9)式中：——鋼筋的彈性模量；——鋼筋應力；——鋼筋應變；——鋼筋的屈服強度代表值；——鋼筋屈服應變。圖4.2.3鋼筋應力-應變曲線4.2.4減縮積分方案使用較少的積分點來近似剛度矩陣和形成力向量。在實踐中，減縮積分通常采用一個積分點或者少量的積分點。這種方法的優(yōu)勢在于降低計算成本，減少數(shù)值誤差，并且在一些情況下可以提高數(shù)值穩(wěn)定性。4.2.10非線性有限元分析中關(guān)于接觸問題的具體規(guī)定如下：1點-面接觸離散方式通過限制從節(jié)點對主單元面的侵入來施加接觸力。如圖4.2.10所示，點-面接觸模型存在三種接觸狀態(tài)：潛在接觸、正常接觸和侵入接觸。侵入接觸只有采用罰函數(shù)法才會發(fā)生；圖4.2.10接觸狀態(tài)示意圖2相對于運動學接觸方法，罰接觸方法可以模擬一些運動學接觸方法所不能模擬的接觸行為。當節(jié)點的自由度除了參與接觸行為外，還涉及綁定約束、嵌入元素約束等，顯式分析采用罰接觸方法計算接觸力的思想和公式形式基本一致，在每一時間增量對從節(jié)點是否穿透主表面進行檢查。當發(fā)生穿透時，則會根據(jù)穿透深度和接觸剛度計算接觸力，其計算公式的形式為：(10)式中：——接觸力；——接觸剛度；——穿透量。4.2.11相互作用及分析步設(shè)定宜符合下列規(guī)定：1為了模擬實際工程中鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的整體性，通常有限元模型中梁、柱以及板構(gòu)件采用綁定的約束作用方式。由于鋼筋數(shù)量較為龐大，梁和柱中的縱筋及箍筋分別進行合并?；炷僚c鋼筋采用內(nèi)置區(qū)域的約束方式，使鋼筋骨架整體嵌入混凝土內(nèi)部區(qū)域，以達到共同受力的效果；2通常接觸方式采用接觸對算法進行定義，采用表面與表面的相互作用方式，可以解決通用算法不適用的一些問題；3對于一些存在大規(guī)模非線性問題的模型計算，采用隱式算法會消耗更多的時間，同時可能會存在不收斂的問題。根據(jù)式(11)可知，單元特征長度越大，穩(wěn)定時間步長越大；材料密度越大，穩(wěn)定時間步長越大；材料的彈性模量越大，穩(wěn)定時間步長越小。在對結(jié)構(gòu)劃分網(wǎng)格時，往往會出現(xiàn)個別單元的穩(wěn)定時間步長很小，從而影響整個模型的計算時間，因此在使用顯式模塊求解時可以對個別單元或者結(jié)構(gòu)整體定義質(zhì)量縮放，從而大大提高模型的計算效率。 (11)式中：——時間步長，——為單元特征長度，——為材料波速，計算公式為： (12)式中：——彈性模量；——材料密度。4.2.12采用非線性有限元隱式算法進行既有建筑結(jié)構(gòu)計算時宜采用下列基本方程：(13)(14)(15)將(14)和(15)代入(13)中，得：(16)式中：采用非線性有限元顯式算法進行既有建筑結(jié)構(gòu)計算時宜采用下列基本方程：(17)(18)(19)將(18)和(19)代入(17)中，得：(20)式中：由(18)、(19)式得：(21)顯式算法的M與C矩陣是對角陣，如給定某些有限元節(jié)點以初始擾動，在經(jīng)過一個時間步長后，和它相關(guān)的節(jié)點進入運動，即U中這些節(jié)點對應的分量成為非零量，此特點正好和波的傳播特點相一致。另一方面，研究波傳播的過程需要微小的時間步長，這也正是顯式算法的特點。而隱式算法更加適合于計算低頻占主導的動力問題，從計算精度考慮，允許采用較大的時間步長以節(jié)省計算時間，同時較大的時間步長還可以過濾掉高階不精確特征值對系統(tǒng)響應的影響。隱式方法要轉(zhuǎn)置剛度矩陣，增量迭代，通過一系列線性逼近來求解。正因為隱式算法要對剛度矩陣求逆，所以計算時要求整體剛度矩陣不能奇異，對于一些接觸高度非線性問題，有時無法保證收斂。5穩(wěn)定性加固方法5.1預應力索撐及套管集成加固法5.1.1預應力索撐及套管集成加固法是一種新型的加固法，適用于桁架、網(wǎng)架等既有空間鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性加固。此外，還經(jīng)常用于搶險工程。它具有簡便、可靠和易拆卸的優(yōu)點，是既有空間鋼結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性加固有效的手段。5.1.4預應力索撐及套管集成加固法的基本原理是在既有空間鋼結(jié)構(gòu)體系內(nèi)部引入預應力鋼索，通過施加張力使鋼索產(chǎn)生預應力，進而在結(jié)構(gòu)中形成預壓應力，同時采用套管提高構(gòu)件穩(wěn)定性，最終改善結(jié)構(gòu)的力學性能。5.1.5這是因為有預加力的方案，其預加力與外荷載的方向相反，可以抵消既有空間鋼結(jié)構(gòu)部分內(nèi)力，能較大地發(fā)揮支承結(jié)構(gòu)的作用。但具體設(shè)計時應以不致使既有空間鋼結(jié)構(gòu)出現(xiàn)過大的附加變形為度。5.2鋼筋混凝土柱套管加固法5.2.1鋼筋混凝土柱套管加固法所選用的鋼材要求與普通鋼管混凝土所用鋼材相同，需按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。5.2.2抗震設(shè)計時，采用鋼筋混凝土柱套管加固法加固既有建筑時，對鋼材性能的要求是根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的有關(guān)規(guī)定制定的。加固用套管及開孔封補用鋼材，需要具有良好的抗拉強度、屈服強度、沖擊韌性?？估瓘姸葲Q定了結(jié)構(gòu)安全儲備，伸長率反映鋼材能承受殘余變形量的程度及塑性變形能力，鋼材的屈服強度不宜過高，同時要求有明顯的屈服臺階，伸長率不應小于20%，以保證構(gòu)件具有足夠的塑性變形能力。沖擊韌性是抗震結(jié)構(gòu)的要求。當采用國外鋼材時，亦需符合我國國家現(xiàn)行標準的規(guī)定。5.2.3本條是為了保證套管的焊接質(zhì)量對所使用的焊條和焊絲等材料作出的相關(guān)規(guī)定。對于外套圓鋼管，通常通過卷板機將平鋼板卷制成兩片半弧形鋼片，在現(xiàn)場通過人工焊接形成；對于外套方鋼管，通常通過自動或半自動焊接機將鋼板焊接成兩片[形鋼片，或通過卷板機將鋼板卷制成兩片[形鋼片，在現(xiàn)場通過人工焊接形成。5.2.4后澆灌漿料的強度等級比原鋼筋混凝土柱混凝土至少提高一級，且不低于C40，不僅是為了保證加固后新舊材料之間能有足夠的界面粘結(jié)強度，還因為原鋼筋混凝土柱和套管之間的間隙比較狹小。調(diào)查和試驗結(jié)果表明，在小空間模板內(nèi)澆筑的灌漿料均勻性較差，現(xiàn)場取芯確定的灌漿料強度可能要比正常澆筑的灌漿料強度低10%以上，故有必要適當提高強度等級。針對套管混凝土加固用后澆灌漿料，目前尚無專門標準，因此，后澆灌漿料性能和質(zhì)量的規(guī)定參考了現(xiàn)行國家標準《水泥基灌漿材料應用技術(shù)規(guī)范》GB50448中對混凝土性能和質(zhì)量的規(guī)定。當混凝土強度等級達到C80以上時，根據(jù)相關(guān)試驗數(shù)據(jù)表明，盡管有套管的約束，但鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的延性還是較差。因此，當設(shè)計采用C80以上的后澆灌漿料時，應有可靠的試驗結(jié)果作依據(jù)。5.2.7采取卸載措施主要是為了保證施工的安全和減少二次受力的影響，從而可以達到較好的加固效果。5.2.8對于原鋼筋混凝土柱中混凝土、鋼筋強度標準值的取值，建筑物使用時間短，或使用一段時間但未出現(xiàn)明顯的損傷，可直接采用原文件設(shè)計的標準值；對于需要檢測鑒定的建筑物，采用檢測結(jié)果推定的標準值。這樣不僅可以節(jié)約時間和費用，而且也便于分清責任。5.2.9采用鋼筋混凝土柱套管加固法加固混凝土柱時，被加固柱承載力和剛度得到顯著提高，但在抗震設(shè)防區(qū)，未必對抗震都有利。因為局部加強或剛度突變，可能會形成新的薄弱部位，或?qū)е碌卣鹱饔眯脑龃?，故必須在進行承載力加固的同時，復核抗震性能，并分析加固柱對既有結(jié)構(gòu)中其他構(gòu)件可能產(chǎn)生的不利影響。5.3壁柱加固法5.3.1、5.3.2這兩條給出了增設(shè)混凝土壁柱的構(gòu)造和計算要求。壁柱加固主要適用于縱向抗震能力不足，或者橫墻間距過大需考慮樓蓋平面內(nèi)變形導致砌體柱（墻垛）承載力不足的加固方法。使用時注意：1壁柱與多層磚房的構(gòu)造柱有所不同，其截面應嚴格控制，其構(gòu)造應能使壁柱與磚柱（墻）形成組合構(gòu)件，按組合構(gòu)件進行驗算；壁柱可單面或雙面設(shè)置，與磚柱四周的鋼筋混凝土套也有所不同；2可采用外壁柱、內(nèi)壁柱或內(nèi)外側(cè)同時設(shè)置，當需要保持外立面原貌時，應采用內(nèi)壁柱。壁柱需與磚柱（墻）形成組合構(gòu)件，按組合構(gòu)件計算剛度并進行驗算；3抗震加固時，對多道抗震設(shè)防的要求稍低，故加固后磚柱（墻垛）承擔的地震作用少于《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的要求，墻體有效側(cè)向剛度的取值比規(guī)范大些；此外，根據(jù)試驗結(jié)果，提出了橫墻間距超過規(guī)定值時，加固后磚柱（墻）受力的計算方法；4作為簡化，磚柱（墻垛）用壁柱加固后按組合構(gòu)件計算其抗震承載力，考慮增設(shè)的部分受力滯后，新增的混凝土和鋼筋的強度需乘以0.85的折減系數(shù)。為使壁柱的加固有效，強調(diào)了以下幾點：1)壁柱應從底層設(shè)起，沿磚柱（墻）全高貫通；2)壁柱應滿足最小截面和最小縱筋、箍筋設(shè)置要求；3)壁柱應在樓、屋蓋處與既有建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié)，并應有基礎(chǔ)。

6災后結(jié)構(gòu)臨時穩(wěn)定性加固6.1面向救援需求的臨時穩(wěn)定性加固6.1.1有救援需求的受災建筑一般受災較為嚴重，多存在垮塌現(xiàn)象。6.1.3對受損的墻體和墻面結(jié)構(gòu)的支護需考慮墻體傾斜的兩面性，防止墻體在次生災害的作用下發(fā)生另一側(cè)倒塌。6.1.6宜通過采取的一系列快速有效的臨時穩(wěn)定性加固措施，確保救援搶險安全，使用并保障人員的安全和疏散。臨時穩(wěn)定性加固的目的和作用如下：1保障在被破壞的建筑物內(nèi)開展救援工作時的安全；2防止已遭破壞的、不穩(wěn)定的建筑物進一步倒塌，避免危及救援人員的安全；3救援支撐是一個臨時的措施，為暴露在結(jié)構(gòu)坍塌危險中的救援人員提供一定程度的安全保障。6.2面向緊急安置需求的臨時穩(wěn)定性加固6.2.1地震災害后應急評估的程序和內(nèi)容應符合現(xiàn)行《建筑震后應急評估和修復技術(shù)規(guī)程》JGJ415和《地震災后建筑鑒定與加固技術(shù)指南》等的有關(guān)規(guī)定；火災災害后應急評估的程序和內(nèi)容應符合《火災后工程結(jié)構(gòu)鑒定標準》T/CECS252的初步鑒定內(nèi)容。關(guān)于地震破壞的分級，根據(jù)《建筑地震破壞等級劃分標準》GB/T24335進行評定，《建筑震后應急評估和修復技術(shù)規(guī)程》JGJ415給出了各種結(jié)構(gòu)類型的各類構(gòu)件破壞的判定規(guī)則。其余災害后破壞分級和應急評估的程序及內(nèi)容按照相應的標準進行實施。6.2.4輕微受損建筑即使個別部位有一些輕微的結(jié)構(gòu)性修補，也不要求在現(xiàn)階段進行；但對位于嚴重受損區(qū)的同等級建筑物，則應在重新入住前，對建筑物中可能受次生災害影響的重要部位及疏散通道采取臨時性的安全防護措施，經(jīng)檢驗合格后，可重新入住、使用。6.2.10梁柱節(jié)點區(qū)涉及連接焊縫開裂、板材的屈曲及斷裂等，應綜合考慮不同破壞形式對應的修復和加固方法。7加固施工及驗收7.1施工I預應力索撐及套管集成加固法7.1.1在用預應力索撐及套管集成加固法對施工時，屋蓋可能傾斜，柱子產(chǎn)生回彈，甚至結(jié)構(gòu)有倒塌的危險，因此，必須采取可靠措施，保證屋蓋頂升平穩(wěn)。頂升過程中全部千斤頂必須保持同步工作，屋架頂起后用安全裝置防止千斤頂回落；并應保證臨時支撐、支柱的側(cè)向穩(wěn)定。7.1.3采用預應力索撐及套管集成加固法對既有空間鋼結(jié)構(gòu)加固，當設(shè)計無規(guī)定時，施工方可根據(jù)結(jié)構(gòu)特點、施工條件，按照對稱張拉的原則制定張拉方案；但應經(jīng)設(shè)計方或業(yè)主技術(shù)代表審核同意，以保證施工過程安全。7.1.5加固施工過程中，施工過程監(jiān)測與控制至關(guān)重要。因此，應事先制定施工過程監(jiān)測方案，確定應監(jiān)測的應力、位移以及應監(jiān)測的位置，并在實際施工時，通過實時監(jiān)測數(shù)據(jù)與理論計算值的比較，判定當前施工的結(jié)構(gòu)狀態(tài)是否安全，是否滿足質(zhì)量要求，是否達到合理控制的目的。II鋼筋混凝土柱套管加固法7.1.6鋼筋混凝土柱套管加固法主要是針對混凝土柱的加固，最終形成的加固柱力學性能與鋼管混凝土組合結(jié)構(gòu)相似，故其加固施工除需符合本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定外，還需符合現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。7.1.7本條是根據(jù)現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》GB50661、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50755、《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936、《涂覆涂料前鋼材表面處理表面清潔度的目視評定》GB/T8923.1~GB/T8923.4和現(xiàn)行協(xié)會標準《矩形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS159的有關(guān)規(guī)定制定的?，F(xiàn)場焊接拼接時，應對施焊工藝進行控制，以盡可能減少焊接殘余應力和殘余變形；防腐涂裝應完整覆蓋套管焊縫，涂層干漆膜的厚度應從焊縫的最外側(cè)開始計算。7.1.8由于套管與原鋼筋混凝土柱間空間較小，澆筑施工空間有限為保證后澆灌漿料澆筑的密實性，后澆灌漿料需采用流動性良好的灌漿料。對于圓套矩、矩套圓截面，套管與原鋼筋混凝土柱間的最小間距不滿足20mm要求時，可分腔澆筑。泵送頂升澆筑方法是目前國內(nèi)鋼管混凝土工程施工中較為成熟的方法。澆筑時，由混凝土泵車將灌漿料連續(xù)不斷地自下而上擠壓入空隙內(nèi)，相比于其他澆筑方法，后澆灌漿料更容易在套管與原鋼筋混凝土柱之間填充密實。在泵送頂升壓力過大，或澆筑高度過大，無法一次性完成頂升澆筑時，可采用分段分層頂升澆筑的方法。此時，應對加固柱各段澆筑入口處的套管及縱向焊縫分別進行強度驗算。每段灌漿料澆筑的間歇時間不應超過灌漿料的終凝時間。7.2驗收7.2.1本條指出既有建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件穩(wěn)定性加固工程竣工驗收應在全部工程完成，及在拆除卸荷裝置并經(jīng)施工單位的質(zhì)量檢查部門檢驗合格之后進行。7.2.2對于鋼結(jié)構(gòu)原材料、半成品質(zhì)量標準和檢驗、試驗方法，尚應遵守以下國家有關(guān)標準的規(guī)定：《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50205；《鋼的化學分析用試樣取樣法及成品化學成分允許偏差》GB222；《鋼鐵及合金化學分析方法》GB/T223.6