410t循環(huán)流化床鍋爐課程設(shè)計(jì)

PAGE1PAGE實(shí)用文檔新疆工業(yè)高等專科學(xué)校機(jī)械工程系課程設(shè)計(jì)說明書循環(huán)流化床鍋爐課程設(shè)計(jì)專業(yè)班級：熱動(dòng)10-9學(xué)生姓名：王鵬指導(dǎo)教師：代元軍、崔祖濤完成日期：2012年7月5日新疆工業(yè)高等專科學(xué)校機(jī)械工程系課程設(shè)計(jì)評定意見設(shè)計(jì)題目：410t循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)學(xué)生姓名：專業(yè)熱動(dòng)班級10-9評定意見：1.課程設(shè)計(jì)的全過程表現(xiàn)：積極（）比較積極（）較好（）一般（）差（）。2.按時(shí)完成程度：全面完成（）較好完成（）按時(shí)完成（）基本完成（）未完成（）。3.結(jié)果反映的基本概念：全部正確（）基本正確（）無原則性錯(cuò)誤（）有原則性錯(cuò)誤（）。4.綜合運(yùn)用知識(shí)論證程度：充分（）合理（）一般（）欠充分（）模糊（）。5.獨(dú)立見解和創(chuàng)新性：有（）無（）。6.書寫、條理：正確清晰（）清楚通順（）結(jié)構(gòu)欠佳（）零亂有缺陷（）。7.答辯：敘述和回答問題正確流暢，表達(dá)能力強(qiáng)（）敘述和回答問題較流暢正確（）敘述和回答問題基本正確（）能敘述和回答問題（）基本概念模糊，不能正確敘述和回答問題（）。評定成績：指導(dǎo)教師（簽名）：2012年7月5日目錄1循環(huán)流化床綜述 11.1循環(huán)流化床 11.1.1循環(huán)流化床鍋的工作原理 11.1.2循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn) 21.1.3循環(huán)流化床的原理和特點(diǎn) 51.1.4流化床燃料設(shè)備的主要類型 61.1.5循環(huán)硫化床鍋爐的優(yōu)點(diǎn) 61.2循環(huán)流化床鍋爐尚待進(jìn)一步研究的問題 81.3循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展： 101.3.1循環(huán)流化床鍋爐的國外發(fā)展： 101.3.2循環(huán)流化床鍋爐的國外發(fā)展： 102設(shè)計(jì)內(nèi)容 112.1概述 112.2設(shè)計(jì)參數(shù) 122.2.1鍋爐技術(shù)規(guī)范 122.2.2設(shè)計(jì)燃料 122.3鍋爐結(jié)構(gòu)簡介 132.3.1總體布置 132.3.2鍋爐基本尺寸 142.4爐膛設(shè)計(jì)計(jì)算 142.5分離器 172.5.1分離器面積 172.5.2分離器內(nèi)部設(shè)計(jì) 182.6過熱器系統(tǒng) 192.7省煤器與空氣預(yù)熱器 192.8燃燒設(shè)備 192.9總結(jié) 212.9.1設(shè)計(jì)總圖 212.9.2設(shè)計(jì)總結(jié)表 23基本情況表 23技術(shù)特性表 24參考文獻(xiàn) 251循環(huán)流化床綜述我國從60年代開始對循環(huán)流化床鍋爐進(jìn)行研究，并在90年代以后和外國公司聯(lián)合研究并取得了較大有發(fā)展，現(xiàn)在循環(huán)流化床鍋爐已發(fā)展成熟并在全國廣泛應(yīng)用。流化床燃燒設(shè)備按流體動(dòng)力特性分為鼓泡流化床和循環(huán)流化床，按工作條件分為常壓和增壓式流化床。循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)是一種新型的高效低污染清潔的燃燒技術(shù)，上世紀(jì)70年代的能源危機(jī)和越來越突出的環(huán)保問題使人們促進(jìn)了這種燃燒技術(shù)的發(fā)展?，F(xiàn)在大型循環(huán)流化床鍋爐的主要爐型有三大流派，分別為：以德國Lurgi公司為代表的魯奇型和以美國的FosterWheeler、芬蘭的Alstorm公司（兩者兼并）為代表的FW-Pyroflow型和德國Babcock公司的Circofluid型。我國東方鍋爐廠采用的是FW公司的Pyroflow型的改進(jìn)型循環(huán)流化床鍋爐。北京B＆W鍋爐廠采用的是德國Babcock公司的架構(gòu)和技術(shù)。哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司(HBC)與美國PPC(奧斯龍技術(shù))以及國內(nèi)的科研單位合作也開發(fā)了自己的大型循環(huán)流化床鍋爐。上海鍋爐廠引進(jìn)美國ALTOSM技術(shù)、消化吸收自行設(shè)計(jì)制造了自己的循環(huán)流化床鍋。由于國內(nèi)各大鍋爐廠商的參與，我國的大型循環(huán)流化床技術(shù)已趨于成熟。1.1循環(huán)流化床1.1.1循環(huán)流化床鍋的工作原理當(dāng)流體向上流動(dòng)流過顆粒床層時(shí)，其運(yùn)行狀態(tài)是變化的。流速較低時(shí)，顆粒靜止不動(dòng)，流體只在顆粒之間的縫隙中通過。當(dāng)流速增加到某一速度之后，顆粒不再由分布板所支持，而全部由流體的摩擦力所承托。此時(shí)對于單個(gè)顆粒來講，它不再依靠與其他鄰近顆粒的接觸面維持它的空間位置。相反地，在失去了以前的機(jī)械支承后，每個(gè)顆?？稍诖矊又凶杂蛇\(yùn)動(dòng)；就整個(gè)床層面言，具有了許多類似流體的性質(zhì)。這種狀態(tài)就被稱為流態(tài)化。顆粒床層從靜止?fàn)顟B(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲬B(tài)化時(shí)的最低速度，稱為臨界流化速度。流化床類似流體的性質(zhì)主要有以下幾點(diǎn):（1）在任一高度的靜止近似于在此高度以上單位床截面內(nèi)固體顆粒的重量。（2）無論床層如何傾斜，床表面總是保持水平，床層的形狀也保持容器的形狀；（3）床內(nèi)固體顆?？梢韵窳黧w一樣從底部或側(cè)面的孔口中排出；（4）密度高于床層表觀察的物體化床內(nèi)會(huì)下沉，密度小的物體會(huì)浮在床面上；（5）床內(nèi)顆?；旌狭己?，顆粒均勻分散于床層中，稱之為“散式”流態(tài)化。因此，當(dāng)加熱床層時(shí)，整個(gè)床層的溫度基本均勻。而一般的氣、固體態(tài)化，氣體并不均勻地流過顆粒床層。一部分氣體形成氣泡經(jīng)床層短路逸出，顆粒則被分成群體作湍流運(yùn)動(dòng)，床層中的空隙率隨位置和時(shí)間的不同而變化，因此這種流態(tài)化稱之為“聚式”流態(tài)化。煤的燃燒過程是一個(gè)氣、固流態(tài)化過程。1.1.2循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)循環(huán)流化床鍋爐的工作條件項(xiàng)目數(shù)值項(xiàng)目數(shù)值溫度（℃）850-950床層壓降（kPa）11-12流化速度（m/s）4-6爐內(nèi)顆粒濃度kg/m3150-600爐膛底部床料粒度（μm）100-70010-40爐膛上部床料密度（kg/m3）1800-2600Ca/s摩爾比1.5-4燃料粒度（mm）＜12壁面?zhèn)?10-250脫硫劑粒度（mm）1左右。循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)循環(huán)流化床鍋爐可分為兩個(gè)部份，第一部份由爐膛（塊速流化床）氣，固物料分離設(shè)備，固體物料再循環(huán)設(shè)備，（旋風(fēng)份離器）等組成，上述部分形成了一個(gè)固體物料循環(huán)回路。第二部份為對流煙道，布置有過熱器，再熱器，省煤器和空氣予熱器等。典型循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)，燃燒所需的一、二次風(fēng)分別從爐膛的底部和爐膛側(cè)墻送入，燃料的燃燒主要在爐膛中完成，爐膛四周布置水冷壁，用于吸收燃料所產(chǎn)生的部分熱量，由氣流帶出爐膛的固體物料在氣、固體分離裝置中被收集并通過返料裝置返回爐膛再燃燒循環(huán)流化床燃燒鍋爐的基本特點(diǎn)：可概括以下：1、低溫的動(dòng)力控制燃燒：循環(huán)流化床燃燒是一種在爐內(nèi)使高速運(yùn)行的煙氣與其所攜帶的湍流擾動(dòng)極強(qiáng)的固體顆粒密切接觸，并具有大量顆粒返混的流態(tài)化燃燒反應(yīng)過程，同時(shí)，在爐外將絕大部分高溫的固體顆粒捕集，將這部分顆粒送回爐內(nèi)再次參予燃燒過程，反復(fù)循環(huán)地組織燃燒。顯然，燃料在爐膛內(nèi)燃燒的時(shí)間延長了，在這種燃燒方式下，爐內(nèi)溫度水平因受脫硫最佳溫度限制，一般850℃左右，這樣的溫度遠(yuǎn)低于普通煤粉爐中的溫度水平（一般1300-1400℃），并低于一般煤的灰烤點(diǎn)（1200-1400℃），這就免去了灰熔化帶來的種種煩惱。這種低溫燃燒方式好處較多，爐內(nèi)結(jié)渣，及堿金屬，析出均比煤粉爐中要改善很多，對灰特性的敏感性減低，也無須用很大空間去使高溫灰冷卻下來，氮氧化合物生成量低。并可與爐內(nèi)組織廉價(jià)而高效的脫硫工藝。從燃燒反應(yīng)動(dòng)力學(xué)角度看，循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的燃燒反應(yīng)控制在動(dòng)力燃燒區(qū)（或過渡區(qū)）內(nèi)。由于循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)相對來說燃燒溫度不高，并有大量固體顆粒的強(qiáng)烈混合，這種狀況下的燃燒速率主要取決于化學(xué)反應(yīng)速率，也就決定于燃燒溫度水平，面燃燒物理因素不再是控制燃燒速率的主導(dǎo)因素，循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)燃料燃盡度很高，通常，性能良好的循環(huán)流化床鍋爐燃燒率可達(dá)98-99%以上。2、高速度、高濃度、高通量的固體物料流態(tài)化循環(huán)過程：循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的固體物料（包括燃料殘?zhí)?，脫硫劑和惰性床料等）?jīng)由爐膛，分離器和返料裝置所組成的外循環(huán)。同時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的物料參于爐內(nèi)、外兩種循環(huán)運(yùn)行。整個(gè)燃燒過程的及脫硫過程都是在這兩種形式的循環(huán)運(yùn)行的動(dòng)態(tài)過程中逐步完成的。3、高強(qiáng)度的熱量、質(zhì)量和運(yùn)行傳遞過程：在循環(huán)流化床鍋爐中，大量的固體物料化強(qiáng)烈湍流下通過爐膛，通過人為操作可改變物料循環(huán)量，并可改變爐內(nèi)物料的分布規(guī)律，以適應(yīng)不同的燃燒工況，在這種組織方式下，爐內(nèi)的熱量、質(zhì)量和動(dòng)量傳遞是十分強(qiáng)烈的，這就使整個(gè)爐膛高度的溫度分布均勻，實(shí)踐也充分證實(shí)際這一點(diǎn)。4、循環(huán)流化床鍋爐與其它爐型相比較：一般固體燃料的燃燒可分為：層燃、流化床燃燒和緊浮燃燒，流化床燃燒又可分為鼓泡流化床和循環(huán)流化床燃燒。為了解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)點(diǎn)以及需要進(jìn)一步研究解決的問題，有必要對循環(huán)流化床鍋爐與其他爐型爐進(jìn)行比較。（1）燃燒過程的比較：特征層燃爐循環(huán)流化床懸物燃燒爐燃料顆粒平均直徑（mm）＜3000.05-0.10.02-0.08燃料室區(qū)域風(fēng)速（m/s）1-33-1215-30固體運(yùn)行狀態(tài)靜止大部份向上，部分向下向上床層與受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)w.m2.k50-150100-25050-100磨損小中較小。（2）脫硫過程的比較：煤粉爐的噴鈣脫硫是將鈣基脫硫劑（如石灰石、白方石或消石灰）直接噴入爐內(nèi)，在高溫下脫硫劑大段燒進(jìn)行如下反應(yīng)：500℃-900℃CaCO3→CaO(S)+CO2（g）500℃-900℃MgCO3+H2O→CaO(s)+MgO（s）+2CO2（g）500℃-900℃Ca（OH）2→Ca0(S)+H2O（g）在通常燃燒溫度下，燃燒過程在不到200ms的時(shí)間內(nèi)就基本完成了（脫硫劑粒徑為10μm左右），脫硫劑燃燒后形成多孔的氧化鈣顆粒，一旦脫硫劑燃燒生成CaCO，它就和反應(yīng)成硫酸鈣2CaO(s)+SO2（g）+O2（g）→CaSO4（s）據(jù)煤粉爐噴鈣試驗(yàn)，最佳噴入溫度為1100℃左右，石灰石料度在8-10μm之間脫硫效率較佳，脫硫劑的利用率一般為20%，脫硫效率為50%。而循環(huán)硫化床鍋爐的燃燒脫硫過程是將脫硫劑（石灰或白方石）送入爐內(nèi)，然后與燃燒生成的二氧化硫氣體反應(yīng)，達(dá)到脫硫目的。與煤粉爐一樣，脫硫劑進(jìn)入循環(huán)流化床鍋爐后大段燒形成氧化鈣，氧化鈣再與二氧化硫氣體反應(yīng)。在循環(huán)流化床鍋爐中，由于獨(dú)特的設(shè)計(jì)和運(yùn)行條件，整個(gè)循環(huán)流化床鍋爐的主循環(huán)回路運(yùn)行在脫硫的最佳溫度范圍內(nèi)（850-900℃）。同時(shí)由于固體物料在爐內(nèi)、外循環(huán)（通過分離裝置和回送裝置）脫硫劑在爐內(nèi)的停留時(shí)間大大延長，通常平均停留時(shí)間可達(dá)數(shù)十分鐘。此外，爐內(nèi)強(qiáng)烈的湍流混合也十分有利于循環(huán)流化床鍋爐燃燒脫硫過程在Ca/S為1.5-2.5時(shí)，脫硫效率通?？蛇_(dá)90%，脫硫劑利用率可達(dá)50%，將比煤粉脫硫效果提高一倍。（3）各種形式鍋爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的比較：鍋爐型號(hào)主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)YG-35/39-M3循環(huán)流化床爐BG-35/39-M煤粉爐L-35/39-W/I鏈條爐鍋爐實(shí)際熱效率（%）87.887.9650燃料種類貧煤貧煤貧煤低位發(fā)熱量（kJ/kg）217362200321736鍋爐耗煤量（kg/h）495948838707鍋爐耗標(biāo)煤（kg/h）368436776468輔機(jī)耗電總?cè)萘浚↘W）470587.1362.3輔機(jī)耗電總?cè)萘空蹣?biāo)煤（kg）100235145總耗標(biāo)煤（kg/h）387242186613每噸汽耗標(biāo)煤（kg）110.69109.25188.94燃燒效率（%）98-9998-9988.1負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍較大小大對煤種變化的適應(yīng)性適應(yīng)了較單一煤種單一煤種操作維護(hù)水平一般高簡單鍋爐設(shè)備費(fèi)(本體)(萬元)82.689786.59系統(tǒng)投資費(fèi)（萬元）245400200.7鍋爐鋼材耗量（噸）157165186二氧化硫排放量加石灰石可脫硫全部排放全部排放二氧化氮排放量生成少生成多生成較多飛灰排放量較大大小。1.1.3循環(huán)流化床的原理和特點(diǎn)循環(huán)流化床在不同氣流速度下固體顆粒床層的流動(dòng)狀態(tài)也不同。隨著氣流速度的增加，固體顆粒分別呈現(xiàn)固體床、鼓泡流化床、湍流流化床和氣力輸送狀態(tài)。循環(huán)流化床的上升階段通常運(yùn)行在快速流化床狀態(tài)下，快速流化床流體動(dòng)力特性的形成對循環(huán)流化床是至關(guān)重要的，此時(shí)，固體燃料被速度大于單顆燃料的終端速度的氣流所流化，以顆粒團(tuán)的形式上下運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生高度的返混。顆粒團(tuán)向各個(gè)方向運(yùn)動(dòng)，而且不斷形成和解體，在這種流體狀態(tài)下氣流還可攜帶一定數(shù)量的大顆粒，盡管其終端速度遠(yuǎn)大于截平均氣速。這種氣、固運(yùn)行方式中，存在較大的氣、固兩相速度差，即相對速度，循環(huán)流化床由快速流化床（上升段）氣、固燃料分離裝置和固體燃料回送裝置所組成。循環(huán)流化床的特點(diǎn)可納如下：（1）不再有鼓泡流化床那樣的界面，固體顆粒充滿整個(gè)上升段空間。（2）有強(qiáng)力的燃料返混，顆粒團(tuán)不斷形成和解體，并向各個(gè)方面運(yùn)行。（3）顆粒與氣體之間的相對速度大，且與床層空隙率和顆粒循環(huán)流量有關(guān)。（4）運(yùn)行流化速度為鼓泡流化床的2-3倍。（5）床層壓降隨流化速度和顆粒的質(zhì)量流量而變化。（6）顆粒橫向混合良好。（7）強(qiáng)烈的顆粒返混，顆粒的外部循環(huán)和良好的橫向混合，使得整個(gè)上升段內(nèi)溫度分布均勻。（8）通過改變上升段內(nèi)的存料量，燃料在床內(nèi)的停留時(shí)間可在幾分鐘到數(shù)子時(shí)范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。（9）流化氣體的整體性狀呈塞狀流。（10）流化氣體根據(jù)需要可在反應(yīng)器的不同高度加入。1.1.4流化床燃料設(shè)備的主要類型流化床操作起初主要用在化工領(lǐng)域，自60年代開始，流化床被用于煤的燃料，并且很快成為三種主要燃料方式之一，即固定床燃料（層燃），流化床燃料和懸浮燃燒（煤粉燃燒）流化床燃燒過程的理論和實(shí)踐也大大推動(dòng)了流態(tài)化學(xué)科的發(fā)展，目前流化床燃燒已成為流態(tài)化的主要應(yīng)用領(lǐng)域之一，愈來愈得到人們的重視。流化床燃燒設(shè)備按流體動(dòng)力特性可分為鼓泡流化床鍋爐，和循環(huán)流化床鍋爐，按工作條件分又可分為常壓和增壓流化床鍋爐，這樣流化床燃燒鍋爐可分為常壓鼓泡流化床鍋爐，常壓循環(huán)流化床鍋爐，增壓鼓泡流化床鍋爐和增壓循環(huán)流化床鍋爐正在工業(yè)示范階段。1.1.5循環(huán)硫化床鍋爐的優(yōu)點(diǎn)由于循環(huán)硫化床鍋爐獨(dú)特的流體動(dòng)力特性和結(jié)構(gòu)，使其具備有許多獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，以下分別加的簡述。1、燃料適應(yīng)性：這是循環(huán)流化床鍋爐主要特性優(yōu)點(diǎn)之一。在循環(huán)流化床鍋爐中按重量計(jì)，燃料僅點(diǎn)床料的1%-3%，其它是不可燃的固體顆粒，如脫硫劑、灰渣或砂。循環(huán)流化床鍋爐的特殊流體動(dòng)力特性使得氣、固和固與固體燃料混合非常好，因此燃料進(jìn)入爐膛后很快與大量床料混凝土合，燃料被此速加熱至高于看火溫度，而同時(shí)床層溫度沒有明顯降低，只要燃料熱值大于加熱燃料本身和燃料所需的空氣至著火溫度所需的熱量，循環(huán)流化床鍋爐不需要輔助燃料而砂用任何原料。循環(huán)流化床鍋爐既可用優(yōu)質(zhì)煤，也可燒用各種劣質(zhì)煤，如高灰分煤、高硫煤、高灰高硫煤、煤矸石、泥煤、以及油頁巖、石油焦、爐渣樹皮、廢木料、垃圾等。2、燃燒效率高：循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率要比鏈條爐高得可達(dá)97.5-99.5%，可與煤粉爐相媲美。循環(huán)流化床鍋爐燃燒效率高是因?yàn)橄率鎏攸c(diǎn)：氣、固混合良好，燃燒速率高，特別是對粗粉燃料，絕大部分未燃盡的燃料被再循環(huán)至爐膛再燃燒，同時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐能在較寬的運(yùn)行變化范圍內(nèi)保持較高的燃燒效率。甚至燃用細(xì)粉含量高的燃料時(shí)也是如此。3、高效脫硫：循環(huán)流化床鍋爐的脫硫比其它爐型更加有效，典型的循環(huán)流化床鍋爐脫硫可達(dá)90%。與燃燒過程不同，脫流反應(yīng)進(jìn)行得較為緩慢，為了使氧化鈣（燃燒石灰石）充分轉(zhuǎn)化為硫酸鈣，煙氣中的二氧化硫氣體必須與脫硫劑有充分長的接觸時(shí)間和盡可能大的反應(yīng)面積。當(dāng)然，脫硫劑顆粒的內(nèi)部并不能完全瓜，氣體在燃燒區(qū)的平均停留時(shí)間為3-4秒鐘，循環(huán)流化床鍋爐中石灰石粒徑通常為0.1-0.3mm，無論是脫硫劑的利用率還是二氧化硫的脫除率，循環(huán)流化床鍋爐都比其他鍋爐優(yōu)越。4、氮氧化物（NO2）排放低：氮氧化物排放低是循環(huán)硫化床鍋爐一個(gè)非常吸引人的一個(gè)特點(diǎn)。運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，循環(huán)流化床鍋爐的二氧化氮排放范圍為50-150PPM或40-120mg/kJ。NO2排放低的原因：一是低溫燃燒，此時(shí)空氣中的氮一般不會(huì)生成NO2，二是分段燃燒，抑制燃料中的氮轉(zhuǎn)化NO2，并使部分已生成NO2得到還原。5、其他污染物排放低：循環(huán)流化床鍋爐的其他污染物如：CO、HC1、HF等排放也很低。6、燃燒強(qiáng)度高、爐膛截面積小爐膛單位截面積的熱負(fù)荷高是循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點(diǎn)之一。循環(huán)流化床鍋爐的截面熱負(fù)荷約為3.5-4.5MW/㎡接近或高于煤粉爐7、給煤點(diǎn)少：循環(huán)流化床鍋爐因爐膛截面積較大，同時(shí)良好的混合和燃燒區(qū)域的擴(kuò)展使所需的給煤點(diǎn)數(shù)大大減少，只需一個(gè)給煤點(diǎn)，也簡化了給煤系統(tǒng)。8、燃料預(yù)處理系統(tǒng)簡單：循環(huán)流化床鍋爐的給煤粒度一般小于12mm，因此與煤粉爐相比，燃料的制粉系統(tǒng)相比大為簡化。此外，循環(huán)流化床鍋爐能直接燃用高水分煤（水分可達(dá)30%以上）。當(dāng)燃用高水分煤時(shí)，也不需要專門的處理系統(tǒng)。9、易于實(shí)現(xiàn)灰渣綜合利用：循環(huán)流化床鍋爐因燃燒過程屬于低溫燃燒，同時(shí)爐內(nèi)優(yōu)良的燃盡條件，使得鍋爐灰渣含碳量低，易于實(shí)現(xiàn)灰渣的綜合利用。如灰渣作為水泥摻和料或做建筑材料，同時(shí)做溫?zé)敢灿欣谙∮薪饘俚奶崛　?0、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大，負(fù)荷調(diào)節(jié)快：當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，當(dāng)需調(diào)節(jié)給煤量、空氣量和物料循環(huán)量、負(fù)荷調(diào)節(jié)比可達(dá)（3-4）：1，此外，由于截面風(fēng)速高和吸熱高和吸熱控制容易，循環(huán)流化床鍋爐的負(fù)荷調(diào)節(jié)速率也很快，一般可達(dá)每分鐘4%。11、循環(huán)床內(nèi)不布埋受熱面管：循環(huán)流化床鍋爐的床內(nèi)不布置埋管受熱面，不存在磨損問題，此外，啟動(dòng)，停爐，結(jié)焦處理時(shí)向短、同時(shí)長時(shí)間壓火之后可直接啟動(dòng)。12、投資和運(yùn)行費(fèi)用適中：循環(huán)流化床鍋爐的投資和運(yùn)行費(fèi)用略高于常規(guī)煤粉爐但比配制脫硫裝置的煤粉爐低15-20%。1.2循環(huán)流化床鍋爐尚待進(jìn)一步研究的問題為使循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)和運(yùn)行達(dá)到優(yōu)化的目的，充分發(fā)揮循環(huán)流化床的優(yōu)點(diǎn)，尚需對下列幾個(gè)方面進(jìn)行深入研究。1、循環(huán)物料的分離循環(huán)流化床鍋爐的分離裝置接工作溫度分為高溫、中溫和低溫分離，接分離的作用形式又可分為旋風(fēng)分離，慣性分離等。以目前循環(huán)流化床的運(yùn)行情況來看，高溫旋風(fēng)分離器還是比較成熟的。但使用高灰燃料時(shí)的磨損問題尚未解決。而且分離的體積也十分龐大，基本上和爐膛直徑相近。受旋風(fēng)分離器最大尺寸的限制，大容量循環(huán)流化床鍋爐必需配置多個(gè)分離器。由于旋風(fēng)分離器內(nèi)襯有較厚的防磨耐火材料，熱慣性大，因此延長了鍋爐啟動(dòng)時(shí)間。負(fù)荷變化動(dòng)態(tài)特性變差，故采用慣性分離器是值得探討的，因?yàn)閼T性分離器設(shè)備經(jīng)較簡單，體積小，結(jié)構(gòu)布置比較方便。流動(dòng)阻力也相對較小。此外不應(yīng)操付中，低溫分離器。根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展要求將設(shè)計(jì)、效率高、體積小、阻力低、磨損小和制造及運(yùn)行方便的物料分離裝置。2、循環(huán)流化床的固體顆粒的濃度選?。貉h(huán)流化床內(nèi)固體顆粒濃度對燃燒過程，脫硫過程和傳熱過程都有很大影響。但合適的循環(huán)流化床內(nèi)固體顆粒濃度的確定卻十分困難。目前各循環(huán)流化床各制造廠家所采用的爐內(nèi)顆粒濃度的一個(gè)重要參數(shù)是循環(huán)倍率。國內(nèi)的一些循環(huán)流化床鍋爐的循環(huán)倍率通常在10以下，而國外的循環(huán)倍率常達(dá)到50，甚至更高。在分析循環(huán)流化床鍋爐的工作過程時(shí)，不僅要考慮物料的內(nèi)部循環(huán)，亦要考慮爐外循環(huán)，在高風(fēng)速運(yùn)行時(shí)，物料內(nèi)循環(huán)更為顯著。因此，合理的循環(huán)床內(nèi)固體顆粒的濃度的選取對燃燒脫硫，傳熱、磨損、能耗等一系列因素都有影響。3、爐內(nèi)受熱面布置和溫度控制為了保證循環(huán)流化床鍋爐的爐內(nèi)溫度控制在一定范圍內(nèi)，在固體顆粒循環(huán)回路中必須吸一部分熱量。目前爐內(nèi)吸熱主要有以下兩種方法：一種是爐膛內(nèi)布置水冷壁或隔墻；另一種是爐膛內(nèi)布置部分受熱面（如過熱器等）在固體物料循環(huán)回路上再布置流化床換熱器。這兩種形式都可行的。但這兩種方法，對床溫控制方式是不同的，前者主要是靠調(diào)節(jié)返料量來調(diào)節(jié)床內(nèi)固體顆粒濃度，以改變水冷壁的換熱系數(shù)。從而改變爐內(nèi)吸熱量來控制床溫，否者僅需調(diào)節(jié)進(jìn)入流化床換熱器和熱接返回爐內(nèi)固體物料量的比例，便可控制床溫，相對比較靈活，特別適合于大容量循環(huán)流化床鍋爐。4、運(yùn)行風(fēng)速（或截面熱負(fù)荷）的確定循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行風(fēng)速是一個(gè)重要的參數(shù)。一般運(yùn)行風(fēng)速為4-10m/s/。運(yùn)行風(fēng)速提高會(huì)使?fàn)t子更為緊湊。截面熱負(fù)荷相應(yīng)增大，此時(shí)為了保證燃料和石灰石顆粒有足夠的停留時(shí)間和布置足夠的受熱面，必須增加爐膛高度。這樣不僅磨損增加，而且鍋爐造價(jià)增加。風(fēng)機(jī)功率會(huì)增大，廠用電也會(huì)相應(yīng)增加。但風(fēng)速過低則發(fā)揮不了循環(huán)流化床的優(yōu)點(diǎn)，因此對各種燃料都應(yīng)具有最佳的運(yùn)行風(fēng)速。5、返料機(jī)構(gòu)：在循環(huán)流化床中，被分離下來的固體物料必須通過返料機(jī)構(gòu)送回爐內(nèi)。返料機(jī)構(gòu)還應(yīng)對返回的物料量進(jìn)行靈活的調(diào)節(jié)，但由于返料機(jī)構(gòu)中的溫度很高，磨損較大，如采用一般機(jī)械閥門之類的調(diào)節(jié)裝置，會(huì)很容易產(chǎn)生卡死，轉(zhuǎn)動(dòng)不靈等現(xiàn)象，目前循環(huán)流化床中一般采用非機(jī)械閥。（L閥）和流化床返料機(jī)構(gòu)，一方面調(diào)節(jié)物料流量，另一方面防止燃料在燃燒室反串型分離器，造成短路。目前許多制造廠家對返料機(jī)構(gòu)都是保密的。6、循環(huán)流化床鍋爐部件的磨損：由于循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的高顆粒濃度和高運(yùn)行風(fēng)速，鍋爐部件的磨損是比較嚴(yán)重的。磨損主要與風(fēng)速、顆粒度以及流場的不均勻性有關(guān)，磨損與風(fēng)速及濃度成正比。在設(shè)計(jì)時(shí)，一般應(yīng)防止煙氣走廊突縮突擴(kuò)的形式。目前研究比較落弱。7、低污染燃料：循環(huán)流化床鍋爐已獲得迅速發(fā)展。一個(gè)重要的原因就是循環(huán)流化床的低污染燃料特性，在脫硫研究方面目前相對一致，但對于脫硫最佳溫度，脫硫劑的高效利用方面尚有許多內(nèi)容要研究。如降低NO2、床溫、煙氣再循環(huán)，注氨以及脫硫劑對NO2的影響等有待進(jìn)一步研究。8、尾部受熱面的設(shè)計(jì)：目前在循環(huán)流化床鍋爐中，尾部煙道受熱面的設(shè)計(jì)一般比較忽視，如何更加合理布置尾部煙道受熱面尚待進(jìn)一步研究。9、除塵：尾部煙道現(xiàn)在國內(nèi)大部分采用電除塵。1.3循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展：1.3.1循環(huán)流化床鍋爐的國外發(fā)展：60年代就開始研究，是芬蘭奧期龍公司，第一臺(tái)為熱功率15MW由燃油爐改造而成的商用循環(huán)流化床鍋爐，后由美國巴特利多固體循環(huán)流化床鍋爐及德國，瑞典、加拿大、意大利等國分別制造出各種型式的循環(huán)流化床鍋爐，最大的為發(fā)電功率165MW配套的循環(huán)流化床鍋爐同加拿大1993年制造。1.3.2循環(huán)流化床鍋爐的國外發(fā)展：（1）主要有東北電力學(xué)院，于1986年7月與吉林鍋爐廠研制的10t/h鼓泡式循環(huán)流化床鍋爐，現(xiàn)已生產(chǎn)出4、6、10、15、20t/h系列產(chǎn)品，汽壓為1.27-2.45Mpa溫度為194-350℃，同時(shí)，清華大學(xué)熱能系亦研制類似型式的循環(huán)流化床鍋爐。（2）中國科學(xué)院工程熱物理研究所于1984年承國家科委“煤的流化床鍋爐燃燒技術(shù)研究”1985年與開封鍋爐廠聯(lián)合開發(fā)的10t/h循環(huán)流化床鍋爐。并獲國家專利，后與濟(jì)南鍋爐廠聯(lián)合開發(fā)35t/h，50、65、75、130t/h系列循環(huán)流化床鍋爐，并采用一級萬葉窗，二級旋風(fēng)分離器的多級分離裝置，在山乘果熱電廠運(yùn)行。（3）清華大學(xué)在循環(huán)流化床技術(shù)雖比中科院晚，旦發(fā)展迅速。其基本構(gòu)思是采用二級分離：柱板慣性分離器加S型分離器優(yōu)點(diǎn)是阻力較低，已在中、日美分別申請專利。1989年與福期特惠勒公司和日本石川島播磨重工業(yè)公司聯(lián)合開發(fā)由江西鍋爐廠制造了20t/h和與四川鍋爐廠制造出四臺(tái)35t/h，示范流化床鍋爐和75t/h循環(huán)流化床鍋爐已投產(chǎn)運(yùn)行。（4）由浙江大學(xué)自80年代對循環(huán)流化床燃燒技術(shù)進(jìn)行研究開展了包括循環(huán)流化床特性、傳熱特性，脫硫硫硝特性，磨損特性，分離器，返料機(jī)構(gòu)，灰渣冷卻裝置、循環(huán)流化床汽、汽聯(lián)產(chǎn)技術(shù)等方面的研究，并獲“高溫物料冷卻裝置”專利，目前與杭鍋廠與加拿大有關(guān)大學(xué)，公司進(jìn)行燃用高硫煤的220t/h循環(huán)流化床鍋爐的聯(lián)合開發(fā)。此外，哈工大、電力部熱工形容院，太鍋、車鍋、某單位都在研究和制造開發(fā)35、65、75、220t/h循環(huán)流化床鍋爐。90年代循環(huán)流化床鍋爐應(yīng)達(dá)到以下技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：（1）燃燒效率100%；（2）電廠效率大于40%；（3）SO2排放小于10PPM；（4）NO2排放小于30PPM。2設(shè)計(jì)內(nèi)容2.1概述循環(huán)流化床鍋爐從水冷風(fēng)室至省煤器入口的包墻均采用膜式壁結(jié)構(gòu)，因此鍋爐的膨脹、密封得到了很好的解決。前墻水冷壁向后彎曲構(gòu)成水冷布風(fēng)板，與兩側(cè)墻組成水冷風(fēng)室，為床下點(diǎn)火創(chuàng)造必要的條件。鍋爐布置了兩個(gè)水冷方形分離器，分離器由膜式水冷壁加高溫防磨內(nèi)襯構(gòu)成。分離器與爐膛組成一個(gè)整體，既解決了膨脹密封問題，又保留了煤粉爐爐型結(jié)構(gòu)，布置占地面積小，同時(shí)克服了熱旋風(fēng)筒內(nèi)燃燒引起結(jié)焦和啟動(dòng)時(shí)間長的弊端。在燃燒室頂部設(shè)置了中間級過熱器，它充分利用了換熱量隨循環(huán)量和燃燒室溫度變化的特點(diǎn)。使得鍋爐負(fù)荷大范圍變動(dòng)時(shí)蒸汽參數(shù)保持穩(wěn)定。經(jīng)實(shí)踐證明，運(yùn)行時(shí)該處幾乎沒有磨損。該爐采用床下熱煙氣發(fā)生器點(diǎn)火與床上油槍加熱結(jié)合的點(diǎn)火方式。點(diǎn)火用油在熱煙氣發(fā)生器內(nèi)筒燃燒，產(chǎn)生高溫?zé)煔?，與夾套內(nèi)的冷風(fēng)充分混合成850℃左右熱煙氣，經(jīng)過布風(fēng)板，在沸騰狀態(tài)下加熱爐料。為降低床下點(diǎn)火的強(qiáng)度，保護(hù)風(fēng)帽，減小爆燃的可能性，在床上設(shè)置點(diǎn)火油槍，直接加熱床料。因此，該點(diǎn)火方式具有熱量交換充分、油耗量低、點(diǎn)火勞動(dòng)強(qiáng)度低、成功率高等特點(diǎn)。采用自平衡回灰系統(tǒng)，由水冷灰斗、料腿、型閥構(gòu)成，運(yùn)行操作簡單、安全可靠。采用固定膨脹中心的方法，使膨脹按照預(yù)定的方向，利于密封。同時(shí)，可以有效防止晃動(dòng)。循環(huán)流化床鍋爐的磨損是影響鍋爐連續(xù)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的重要因素之一，在爐膛燃燒室下部、分離器入口段、過熱屏下部、水冷方形分離器內(nèi)側(cè)、分離器出口區(qū)及轉(zhuǎn)向室內(nèi)均采用焊銷釘加特殊的高溫耐磨注料防磨層，銷釘密度視不同的位置而不同；在分離器出入口采用φ60x7厚壁高壓鍋爐管；尾部受熱面采用降低煙速、加防磨蓋板等有效措施。2.2設(shè)計(jì)參數(shù)2.2.1鍋爐技術(shù)規(guī)范名稱額定蒸發(fā)量額定蒸汽溫度額定蒸汽壓力給水溫度給水壓力空預(yù)器進(jìn)風(fēng)溫度排煙溫度數(shù)據(jù)410t/h540℃9.82MPa215℃11.4MPa33℃139℃名稱燃燒室平均溫度一次風(fēng)溫度二次風(fēng)溫度一次風(fēng)量二次風(fēng)量脫硫效率鍋爐設(shè)計(jì)效率數(shù)據(jù)897℃181℃165℃64%32%90%91.87%2.2.2設(shè)計(jì)燃料1、煤名稱碳?xì)溲醯蚧宜輷]發(fā)份低位發(fā)熱量符號(hào)CarHaOarNarSarAarMarVdafQ.P數(shù)據(jù)46.373.56%9.34%1.12%2.52%30.63%6.46%34.68%18500kJ/kg2、石灰石名稱碳酸鈣碳酸鎂水份灰份符號(hào)CaCO3arMgCO3arM1arA1ar數(shù)據(jù)92.5%4.00%0.00%3.50%2.3鍋爐結(jié)構(gòu)簡介2.3.1總體布置鍋爐采用單汽包橫置式自然循環(huán)，自前向后依次布置燃燒室、水冷方形分離器、尾部豎井。膜式壁系統(tǒng)和過熱器、省煤器均為吊掛結(jié)構(gòu)，空氣預(yù)熱器為支撐結(jié)構(gòu)。全鋼架型結(jié)構(gòu)，室外布置。鍋爐總圖見圖3-1。由于循環(huán)流化床鍋爐燃燒室內(nèi)固體物料濃度很高，因而爐室要良好的密封和防磨，為此采用膜式壁結(jié)構(gòu)，鍋爐燃料所需空氣分別由一、二次風(fēng)機(jī)提供。一次風(fēng)機(jī)出口的風(fēng)經(jīng)一次風(fēng)空氣預(yù)熱器冷段和熱段后，其中一部分由左右兩側(cè)風(fēng)道引入爐前水冷風(fēng)室中，通過安裝在水冷布風(fēng)板上的風(fēng)帽進(jìn)入燃燒室；另一部分由布置在前后墻的上一次風(fēng)進(jìn)入燃燒室。二次風(fēng)經(jīng)布置在一次風(fēng)空氣預(yù)熱器冷段與熱段之間的二次風(fēng)空氣預(yù)熱器后由播煤風(fēng)口、兩側(cè)上二次風(fēng)口進(jìn)入爐膛。燃料在爐膛內(nèi)燃燒產(chǎn)生大量煙氣和灰顆粒；煙氣攜帶大量未燃盡碳粒子離開下部到上部，進(jìn)一步燃燒放熱后，進(jìn)入水冷方形分離器中，煙氣和物料分離。被分離出來的物料經(jīng)料斗、料腿、型閥再返爐膛，實(shí)現(xiàn)循環(huán)燃燒。經(jīng)分離器后的“潔凈”煙氣經(jīng)分離器出口區(qū)、轉(zhuǎn)向室、低溫過熱器、省煤器、一次風(fēng)空氣預(yù)熱器熱段、二次風(fēng)空氣預(yù)熱器、一次風(fēng)空氣預(yù)熱器冷段，由尾部煙道排出。燃料經(jīng)燃燒后所產(chǎn)生的較大粒徑的渣由爐底排渣管排出。鍋爐給水經(jīng)給水混合集箱，由省煤器加熱后，經(jīng)作為省煤器自身和初級過熱器、末級過熱器的吊掛管進(jìn)入出口聯(lián)箱，通過連接管進(jìn)入汽包。汽包內(nèi)的飽和水由集中下降管、分配管進(jìn)入水冷壁下集箱、上升管、上集箱，然后從引出管進(jìn)入汽包。飽和水及飽和蒸汽混合物在汽包內(nèi)經(jīng)汽水分離裝置分離后，飽和蒸汽通過引入管進(jìn)入轉(zhuǎn)向室頂棚管、尾部后包墻、尾部側(cè)包墻、尾部前包墻至位于尾部豎井包墻中的低溫過熱器，經(jīng)過噴水減溫器后流入布置在爐膛的屏式過熱器，經(jīng)過二次噴水減溫進(jìn)入尾部豎井上部的末級過熱器加熱到額定參數(shù)后進(jìn)入集汽集箱，最后從主汽閥至主蒸汽管道。2.3.2鍋爐基本尺寸名稱運(yùn)轉(zhuǎn)層平臺(tái)標(biāo)高汽包中心標(biāo)高鍋爐寬度（柱中心線）鍋爐深度（柱中心線）尺寸（mm）80004500023500225002.4爐膛設(shè)計(jì)計(jì)算1、理論煙氣量計(jì)算由經(jīng)驗(yàn)公式：V0=1.05×0.238×＋0.278式中：V0煙氣量，（m3/kg）；燃料低位發(fā)熱量，kJ/kg?？傻茫喝紵?㎏所設(shè)計(jì)煤種產(chǎn)生的煙氣量為：V0=1.05×0.238×＋0.278=46.51（m3/kg）總煙氣量：V=V0Bj式中：V總煙氣量，m3/h；Bj計(jì)算燃料燃燒量，t/h。設(shè)計(jì)最大燃燒量為：Bj=65t/h則:V=65X1000X46.51=3023150（m3/h）此經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算的煙氣量以理論煙氣量之間的誤差為2%，所以理論煙氣量可擴(kuò)大至：V=3083600m3/h。2、爐膛高度計(jì)算Hf=29.7+klnCb式中：Hf爐膛高度，m；k爐膛系數(shù)；Cb燃料燃盡指數(shù)。Hf=29.7+2ln13=29.7+5.13=34.83（m）經(jīng)圓整得爐膛高度為34.90m（3490mm）。燃盡指數(shù)Cb=13由熱衷分析測定，一般為1-26。爐膛系數(shù)k=2由燃料灰熔點(diǎn)ST曲線查得。3、爐膛截面積計(jì)算爐膛截面熱負(fù)荷通過爐膛的空氣流量的函數(shù)，與爐內(nèi)氣流速度之間的近似關(guān)系：（waster，1975）式中：qf爐膛截面熱負(fù)荷，MW/㎡；u027℃是爐膛氣流速度m/s；α〞1t爐膛出口過量空氣系數(shù)。典型CFB鍋爐的過量空氣系數(shù)為1.2，897℃是的煙氣速度為5m/s。由V1/V2=T1/T2可得：27℃時(shí)的煙氣速度u0=1.3m/s，則：qf==3.58MW/㎡，由qf=式中：qf爐膛截面熱負(fù)荷，MW/㎡；燃料低位發(fā)熱量，kJ/kg；Bj計(jì)算燃料燃燒量，kg/s；Fx爐膛截面積，㎡?？傻茫篎x===95.62㎡4、爐膛深寬確定爐膛深寬比為a/b=1-3.設(shè)計(jì)深寬比為2。由Fx=ab式中：a深，m；b寬，m?？傻茫篴=6.910mb=13.830m5、布風(fēng)板面積Fbf=ab式中：a布風(fēng)板深，m;b布風(fēng)板寬，m.Fbf=13.83×2.70=37.40㎡爐膛由膜式水冷壁構(gòu)成，截面積為13830mmX6910mm，凈空高約34.9m。前后墻在爐膛下部收縮形成錐形爐底，前墻水冷壁向后彎，與兩側(cè)水冷壁共同形成水冷布風(fēng)板和風(fēng)室。布風(fēng)板面積37.40㎡。在布風(fēng)板的鰭片上裝有耐熱鑄鋼件風(fēng)帽。爐膛的沸騰四周中48.8m高度范圍是磨損最嚴(yán)重的部位之一，在此區(qū)域水冷壁上焊有密排銷釘，并涂敷有特殊高溫耐磨澆注料,燃燒室工作溫度897℃。燃燒室后墻水冷壁向前彎曲與水平成7°角，形成燃燒室頂棚。燃燒室水冷壁采用φ60X5mm的20#鍋爐鋼，管節(jié)距80mm。2.5分離器2.5.1分離器面積S=ab式中：a分離器長，m；b分離器寬，m。方形分離器a=b，S=a2=6.91m×6.91m。個(gè)數(shù)2布置有兩個(gè)水冷方形分離器，分離器截面6910mmX6910mm。分離器由膜式水冷壁組成，分離器側(cè)墻（中墻）一直向上形成分離器出口區(qū)的側(cè)墻與中墻。后墻向上到后折角后，部分直接向上形成與尾部煙道聯(lián)接的過渡封閉墻，并吊掛分離器后墻；部分向前形成分離器頂棚，至燃燒室后墻向上形成分離器出口區(qū)的前墻。分離器與爐膛成為一個(gè)整體，通過水冷壁上集箱懸吊在頂板梁上。型閥、回料管為特殊高溫耐磨材料形成的絕熱結(jié)構(gòu)。分離器芯管為高溫耐磨合金鋼，置于分離器斜頂上。2.5.2分離器內(nèi)部設(shè)計(jì)分離器由水冷壁構(gòu)成，內(nèi)側(cè)密布銷釘，涂一層很薄的耐磨澆注料，根據(jù)冷卻介質(zhì)的不同，銷釘材料選取時(shí)宜考慮銷釘端部超溫問題。一般的，介質(zhì)溫T>415℃時(shí)銷釘宜選用耐熱鋼；T<415℃時(shí)，可選用碳鋼。根據(jù)耐火層的厚度，銷釘端頭距耐火層外表面5mm為宜。銷釘直徑可選為8-12mm。銷釘布置示意圖見圖2-1。銷釘密度可根據(jù)耐火層厚度、位置不同而有所差異。其中密相區(qū)耐火層厚度為100mm，銷釘密度為1000/㎡；過熱屏耐火層厚度為60mm，銷釘密度不低于800/㎡；水冷屏耐火層厚度為60mm，銷釘密度不低于1000/㎡；分離器耐火層厚度為60mm，靶區(qū)銷釘密度不低于1000/㎡；非靶區(qū)銷釘密度不低于800/㎡；靶區(qū)與非靶區(qū)之間銷釘密度由1000個(gè)/㎡過渡到800個(gè)/㎡；出口區(qū)耐火層厚度為60mm，銷釘密度不低于800個(gè)/㎡。轉(zhuǎn)向室耐火層厚度為60mm，銷釘密度不低于500個(gè)/㎡。采用的耐火材料應(yīng)為非燒結(jié)自凝固微收縮材料。圖2-1銷釘布置示意圖2.6過熱器系統(tǒng)鍋爐采用輻射和對流相結(jié)合并配以噴水減溫的過熱器系統(tǒng)。由包墻管、低溫對流過熱器、屏式過熱器、末級過熱器組成。飽和蒸汽從汽包至頂棚入口集箱，通過頂棚管，進(jìn)入后包墻管；后包墻下集箱與側(cè)包墻下集箱通過直角彎頭聯(lián)接，形成一個(gè)整體。過熱蒸汽從側(cè)包墻上集箱引入低溫過熱器入口集箱；低溫過熱器為光管順列布置，為減少磨損，一方面控制煙速，另一方面加1Cr13的防磨罩、壓板及防磨瓦。過熱蒸汽從低溫過熱器出來進(jìn)入噴水減溫器中，經(jīng)過減溫后進(jìn)入布置在爐膛的高溫屏式過熱器，經(jīng)過二級噴水減溫進(jìn)入末級對流過熱器，達(dá)到額定參數(shù)后經(jīng)連接管引入集汽集箱。2.7省煤器與空氣預(yù)熱器省煤器在尾部豎井汽冷包墻下的護(hù)板爐墻煙道中，錯(cuò)列布置，入口加蓋有材質(zhì)為1Cr13的防磨蓋、壓板及防磨瓦。在省煤器后布置空氣預(yù)熱器?？諝忸A(yù)熱器均為錯(cuò)列臥式布置以減小漏風(fēng)。自上而下依次為一次風(fēng)空氣預(yù)熱器熱段、二次風(fēng)空氣預(yù)熱器、一次風(fēng)空氣預(yù)熱器冷段。其中一次風(fēng)空氣預(yù)熱器熱段和冷段為單流程，二次風(fēng)空氣預(yù)熱器為雙流程。2.8燃燒設(shè)備在爐前8000mm平臺(tái)上布置有六臺(tái)給煤機(jī)，分別接給煤管。經(jīng)破碎后的燃煤由播煤風(fēng)送入燃燒室內(nèi)。給煤量通過改變給煤機(jī)電機(jī)轉(zhuǎn)速控制。在給煤機(jī)溜煤管上設(shè)有波形膨脹節(jié)，以解決給煤機(jī)與爐膛之間的膨脹。給煤機(jī)口采用異徑三通，將溜煤、播煤風(fēng)有機(jī)地結(jié)合起來，利于密封。燃燒室一次風(fēng)占總風(fēng)量的64%，一部分由左右兩側(cè)風(fēng)道引入爐前水冷風(fēng)室中，風(fēng)室與水冷壁直接相連。風(fēng)帽安裝在底部布風(fēng)板鰭片上，風(fēng)帽采用耐熱鑄鋼風(fēng)帽。設(shè)置有三根φ273mm水冷排渣管，避免在點(diǎn)火啟動(dòng)與連續(xù)排渣時(shí)，排渣管超溫?zé)龘p。兩側(cè)兩根作正常排渣用，中間一根作事故排渣用。為保證燃燒始終在低過量空氣系數(shù)下進(jìn)行，以抑制NOx的生成，采用分段送風(fēng)。一部分一次風(fēng)從布風(fēng)板上送入爐膛，稱為上一次風(fēng)。二次風(fēng)通過兩層上二次風(fēng)管分別送入燃燒室不同高度空間。播煤風(fēng)取自一次冷風(fēng)，連接在每個(gè)給煤機(jī)入口，配有調(diào)節(jié)風(fēng)門，以便根據(jù)給煤使用情況控制入口風(fēng)量；二次風(fēng)通過燃燒室四周風(fēng)管進(jìn)入爐膛。一、二次風(fēng)總管上均設(shè)有電動(dòng)風(fēng)門及測風(fēng)裝置，運(yùn)行時(shí)可通過調(diào)節(jié)