mtp技術(shù)規(guī)程資料(一)

第一章工藝技術(shù)規(guī)程

1.1工藝概況

1.1.1裝置簡(jiǎn)介

MTP裝置由甲醇脫水單元、吸收穩(wěn)定單元、氣體分儲(chǔ)單元、MTBE單元、干氣回

收單元、甲醇回收單元和烷基化單元組成。由山東潤(rùn)昌工程有限公司設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)處理

能力為30萬噸/年混合原料，其目的是在催化劑的作用下將含甲醇的混合原料轉(zhuǎn)化為

附加值較高的基礎(chǔ)化工產(chǎn)品丙烯，同時(shí)副產(chǎn)汽油、液化氣等產(chǎn)品。

1.1.2裝置組成

1.1.2.1裝置設(shè)計(jì)范圍及組成

混合原料制烯嫌聯(lián)合裝置由甲醇脫水單元、吸收穩(wěn)定單元、氣體分儲(chǔ)單元、MTBE單

元、干氣回收單元、甲醇回收單元和烷基化單元組成。公用工程、中心控制室、變電

所等利用加裂裝置現(xiàn)有部分考慮統(tǒng)一配置，不新增。

混合原料制烯煌聯(lián)合裝置總體設(shè)計(jì)由山東潤(rùn)昌工程有限公司完成。

1.1.2.2裝置規(guī)模及開工時(shí)數(shù)

混合原料制烯煌公稱規(guī)模30萬噸/年混合原料

氣體分播公稱規(guī)模15萬噸/年液化氣

MTBE公稱規(guī)模2萬噸/年MTBE

液化氣芳構(gòu)化公稱規(guī)模10萬噸/年液化氣

年開工時(shí)數(shù)8000小時(shí)/年

1.1.2.3公用設(shè)施

裝置內(nèi)需用的水、電、汽、風(fēng)等公用工程由公司統(tǒng)一配置。燃料氣系統(tǒng)由本裝置自己

提供。

1.1.3裝置工藝原理

1.1.3.1甲醇脫水單元

在一定條件（溫度、壓強(qiáng)和催化劑）下，甲醇蒸汽裂解轉(zhuǎn)化為以乙烯、丙烯為

主的低碳烯燒；且少量低碳烯煌由于環(huán)化、脫氫、氫轉(zhuǎn)移、縮合、烷基化等反應(yīng)進(jìn)

一步生成分子量不同的飽和燒、芳煌、C6+烯煌及焦炭。

反應(yīng)方程式

1）主反應(yīng)（生成烯煌）

nCH3OH-CnH2n+nH2O+Q

2CH3OH-*CH3OCH3+H2O+Q

nCH3OCH3-2CnH2n+nH2O+Q

n=2和3（主要），4、5和6（次要）

以上各種烯煌產(chǎn)物均為氣態(tài)。

2）副反應(yīng)（生成烷煌、芳煤、碳氧化物并結(jié)焦）

（n+1）CH3OH-CnH2n+2+C+（n+1）H2O+Q

（2n+l）CH3OH-2CnH2n+2+CO+2nH2O+Q

（3n+l）CH3OH-3CnH2n+2+CO2+（3n-l）H2O+Q

n=1,2,3,4,5..........

nCH3OCH3-CnH2n-6+3H2+nH2O+Q

n=6,7,8.........

以上產(chǎn)物有氣態(tài)（CO、H2、H2O、CO2、CH4等烷嫌、芳煌等）和固態(tài)（大

分子量燃和焦炭）之分。

1.1.3.2吸收穩(wěn)定單元

吸收一解吸的基本原理

吸收是一種分離氣體混合物的過程。它是根據(jù)氣體混合物中各組分在液體中溶

解度的不同來進(jìn)行分離的，被液體溶解的組分稱為溶質(zhì)或吸收質(zhì)，溶解氣體的液體叫

溶劑或吸收劑，吸收了溶質(zhì)的吸收劑稱為溶液或吸收液。

在本系統(tǒng)中富氣的分離屬于多組分物理吸收,所用吸收劑是穩(wěn)定汽油和粗汽油。

富氣中較重組分在較低溫度下的吸收塔中被汽油溶解的過程稱之為吸收過程，而反過

來溶解后的組分在較高溫度下的解吸塔中又從液體中分離出來的過程叫做解吸過程。

吸收和解吸是一對(duì)相反的過程，當(dāng)溶劑吸收溶質(zhì)時(shí)，隨著吸收量的增加，溶質(zhì)在溶劑中

的濃度增高，一直達(dá)到一個(gè)飽和濃度，這時(shí)氣液相平衡，這個(gè)飽和濃度就是溶質(zhì)在此溶

劑中的溶解度。此時(shí),溶質(zhì)在氣相中分壓等于它在液相中的飽和壓力。反過來，溶質(zhì)在

氣相中的分壓小于它在溶液中的飽和壓力時(shí)，吸收過程不能進(jìn)行，而且溶質(zhì)將從溶液中

出來進(jìn)入氣相，這就是解吸過程。

吸收、解吸過程與氣體和液體的性質(zhì)，以及溫度、壓力有關(guān)。

穩(wěn)定的基本原理

穩(wěn)定過程為分鐳過程。分儲(chǔ)的基本原理，即利用混合液中各組分的相對(duì)揮發(fā)度的不同來

進(jìn)行分離。在塔中，汽相從塔底向塔頂上升,液相則從塔頂向塔底下降。在每層板上，

汽液兩相相互接觸時(shí)，汽相產(chǎn)生部分冷凝,而液相產(chǎn)生部分汽化，液相的部分汽化，使液

相中的易揮發(fā)組分向汽相擴(kuò)散而導(dǎo)致汽相中的易揮發(fā)組分的含量增多；汽相的部分冷

凝，使汽相中的難揮發(fā)組分向液相擴(kuò)散而導(dǎo)致液相中的難揮發(fā)組分的含量增多，進(jìn)而使

同一層板上互相接觸的汽液兩相趨向平衡。當(dāng)操作穩(wěn)定時(shí)，穩(wěn)定塔頂產(chǎn)出C3、C4微

分，穩(wěn)定塔底產(chǎn)出蒸汽壓合格的汽油。

1.1.3.3氣體分儲(chǔ)單元

裝置設(shè)計(jì)采用了常規(guī)的脫丙烷塔、脫乙烷塔和丙烯塔三塔流程，塔頂用循環(huán)水進(jìn)行冷

卻，塔底重沸器用LOMPa的蒸汽、高溫?zé)崴鳛闊嵩刺峁崃俊?/p>

脫丙烷塔T-1301和丙烯塔T-1303/B塔頂壓力采用熱旁路壓力控制方案，該方

案的特點(diǎn)是將塔頂冷凝器安裝在回流罐的下邊，當(dāng)塔頂壓力發(fā)生變化時(shí)，通過調(diào)節(jié)

不經(jīng)冷凝器的熱旁路來調(diào)節(jié)塔頂與回流罐之間的壓差，壓差的變化使冷凝器與回流

罐的液面差隨之改變，從而改變了冷凝器的冷凝冷卻面積，使塔頂蒸汽冷凝量發(fā)生

變化，塔頂壓力隨之變化，這樣便達(dá)到了穩(wěn)定塔壓的目的。

分儲(chǔ)是利用混合物中各組分的揮發(fā)度（或沸點(diǎn)）的不同而將其分離出來的一種

方法。

氣體分儲(chǔ)的主要設(shè)備有精微塔、冷凝器和重沸器，精儲(chǔ)塔內(nèi)設(shè)有塔板，進(jìn)料板

以上為精微段，進(jìn)料板以下為提儲(chǔ)段。

精微過程的實(shí)質(zhì)是不平衡的汽、液兩相經(jīng)過熱交換、汽相多次部分冷凝與液相

多次部分汽化相結(jié)合的過程。即汽、液兩相在分儲(chǔ)塔板上傳質(zhì)、傳熱的過程。物料

進(jìn)入分儲(chǔ)塔以后，汽相借壓差穿過塔板上的小孔與板上液和“接觸”，由于汽液兩相

存在溫度差和濃度差，因此兩相接觸之后，進(jìn)行熱、質(zhì)交換，汽相離開液層后升入

上一層塔板，將熱量傳給液相，液相則自上而下逐板下降，兩相在每層塔板上多次

傳熱、傳質(zhì)后，上升的汽相溫度不斷下降，其中相對(duì)揮發(fā)度較低的重組分不斷被冷

凝下來進(jìn)入回流液中，上升的汽相中輕組分濃度逐漸增加，下降的液相得到熱量后

溫度不斷提高，其中的輕組分汽化為汽相，因此下降的液相中輕組分濃度不斷下降,

這樣，通過塔板的精儲(chǔ)作用，達(dá)到汽、液相組分分離的目的。汽相從塔頂出來后經(jīng)

塔頂冷凝器冷凝冷卻后，一部分送回塔內(nèi)作為內(nèi)回流，一部分作為塔頂產(chǎn)品。塔底

的一部分物料循環(huán)，由重沸器提供熱源，將塔底物料加熱，使塔底物料中輕組分蒸

發(fā)，作為塔內(nèi)上升的汽相，部分以液相形式從塔底抽出，作為塔底產(chǎn)品。

(■-)壓力

精微塔的操作是在一定壓力下進(jìn)行的，塔的壓力主要取決于塔頂產(chǎn)品組成和產(chǎn)

品冷凝后的溫度以及操作總費(fèi)用等。一般精微塔的操作首先要保持壓力的穩(wěn)定。塔

壓波動(dòng)對(duì)塔的操作將帶來影響：

1.影響產(chǎn)品質(zhì)量和物料平衡。根據(jù)相平衡原理，改變操作壓力，將使每塊塔板

上汽液平衡的組成發(fā)生改變。壓力升高，則氣相中重組分減少，相應(yīng)地提高了氣相

中輕組分濃度；液相中輕組分含量較多增加，同時(shí)也改變了汽液相重量比，使液相

量增加，氣相量減少?？偟慕Y(jié)果是：塔頂鐳分中輕組分濃度增加了，但數(shù)量卻相對(duì)

減少；塔底液相中的輕組分濃度增加，塔底液體量也增加。同理，壓力降低，塔頂

微分中輕組分濃度降低了，但數(shù)量卻增加了；塔底液相中輕組分濃度減少，數(shù)量也

減少。

2.改變組分間的相對(duì)揮發(fā)度。壓力增加，組分間的相對(duì)揮發(fā)度降低，分離效率

下降，反之亦然。像丙烯、丙烷間相對(duì)揮發(fā)度受影響很大。

由此可見，塔的壓力不穩(wěn)，塔的其它工藝參數(shù)，如溫度、流量和液面也隨之波動(dòng)。

這樣塔正常的物料平衡和熱量平衡將被破壞，正常操作也會(huì)被打亂，產(chǎn)品質(zhì)量和收

率都無法保證。因此，氣體精微塔在生產(chǎn)中，進(jìn)行其它工藝參數(shù)調(diào)節(jié)時(shí)，都應(yīng)使塔

的壓力保持穩(wěn)定，只有塔內(nèi)的壓力穩(wěn)定了，其它工藝參數(shù)才能穩(wěn)定。

在精鐳操作中，進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料狀態(tài)以及塔底加熱蒸汽量、回流量、回流

溫度等的變化，都可能引起塔壓的波動(dòng)。

（二）溫度

按相平衡原理，塔頂與塔底溫度的改變將引起操作壓力和塔頂、塔底產(chǎn)品組成

的變化，從而影響物料平衡及汽液平衡。

在精微操作中，一般是通過穩(wěn)定塔壓，調(diào)節(jié)溫度直接或間接控制產(chǎn)品質(zhì)量情況。

（三）回流比

回流比就是塔頂回流液體量與采出量的重量比。若塔頂上升蒸汽經(jīng)冷凝后，全

部回流至塔內(nèi)，稱為全回流。當(dāng)回流量減少到某一程度，可能會(huì)導(dǎo)致沒有足夠的液

體返回塔內(nèi)使上升的蒸汽逐級(jí)得到蒸濃，也就是精微喪失了分離能力，此時(shí)的回流

比為最小回流比。

回流的作用是提供精微所必須的液相介質(zhì)，提高分離精度，它是精鐳連續(xù)穩(wěn)定

操作的必要條件之一。回流比的大小主要取決于各組分間分離的難易程度和要求的

分離精確度、產(chǎn)品質(zhì)量要求等。

在精鐳操作中，當(dāng)回流比增加時(shí)，分離精度提高，所需理論塔板數(shù)減少，但塔

頂循環(huán)水耗量、塔底蒸汽耗量及回流泵所耗電量等費(fèi)用將增加，塔的處理能力降低,

能耗上升?；亓鞅冗^大，甚至導(dǎo)致液泛現(xiàn)象；當(dāng)減小回流比時(shí)，分離精度降低，操

作費(fèi)用將減少，但所需理論塔板數(shù)增加。

實(shí)際操作中，回流比介于全回流和最小回流比之間。最佳的回流比是通過經(jīng)濟(jì)

核算來決定，即在達(dá)到分離要求的前提下的最小回流比為宜。常規(guī)流程的操作回流

比一?般為最小回流比的1.1?2倍。

實(shí)際精微設(shè)計(jì)中，最佳回流比根據(jù)經(jīng)驗(yàn)來選取。本裝置T2001操作回流比為2,

T2003B操作回流比為14?15。

1.1.3.4MTBE單元

健化反應(yīng)原理

混合C4中異丁烯與甲醇在強(qiáng)酸性苯乙烯系大孔陽離子交換樹脂催化劑作用下發(fā)

生合成反應(yīng)生成MTBE。

副反應(yīng)：1）異丁烯水合生產(chǎn)叔丁醇（TBA）

2）異丁烯二聚生產(chǎn)二異丁烯（DIB）

3）甲醇脫水生成二甲雁和水

醇稀比：甲醇與異丁烯的摩爾比，一般控制為1.0W.05為宜。醇烯比過大：可

使異丁烯轉(zhuǎn)化率增加，但多余的甲醇不僅增加了反應(yīng)精微塔的分離難度而且增加了

甲醇回收塔的負(fù)荷。醇烯比過?。喊l(fā)生異丁烯聚合反應(yīng)，放出大量熱量，造成反應(yīng)

器超溫，燒壞催化劑

反應(yīng)溫度：反應(yīng)溫度的高低不僅影響異丁烯的轉(zhuǎn)化率，而且也影響MTBE的選擇

性、催化劑的使用壽命和反應(yīng)速度。生產(chǎn)溫度：一般50?70℃為宜，溫度超過80°C,

副反應(yīng)增加，催化劑壽命縮短，溫度超過120C,催化劑失活。

催化蒸儲(chǔ)原理：反應(yīng)與精儲(chǔ)在同一個(gè)塔內(nèi)進(jìn)行，反應(yīng)放出的熱量用于精儲(chǔ)物料

汽化，保證反應(yīng)在恒溫下進(jìn)行。

產(chǎn)品分離原理：利用C4和甲醇形成最低共沸物的性質(zhì)，采用共沸精鐳的方法，

將MTBE與甲醇、C4進(jìn)行分離。

甲醇回收原理：利用C4和甲醇在水中溶解度的不同，用水做萃取劑，將甲醇和

C4分離，在用精鐳的方法分離甲醇與水。

1.1.3.5芳構(gòu)化單元

1、輕燃芳構(gòu)化反應(yīng)機(jī)理

C4液化氣、干氣等原料經(jīng)加熱轉(zhuǎn)化為氣相，在特種分子篩催化劑的作用下進(jìn)行

芳構(gòu)化反應(yīng)，反應(yīng)較為復(fù)雜，一般包括裂化、齊聚、環(huán)化和脫氫四個(gè)主要步驟。

1）裂化：輕炫分子在一定溫度、壓力和催化劑的作用下，首先裂化為低分子烯

燒、烷燒，這個(gè)反應(yīng)是強(qiáng)吸熱反應(yīng)。

2）齊聚：小分子烯燒、烷煌通過正碳離子反應(yīng)機(jī)理，形成中間聚合體，該反應(yīng)

是個(gè)放熱反應(yīng)。

3）環(huán)化：烯垃或其中間聚合體環(huán)化形成六元環(huán)，是個(gè)放熱反應(yīng)。

4）脫氫：六元環(huán)脫氫生成芳燒，是個(gè)吸熱反應(yīng)。

煌分子首先裂化成低分子“碎片”，這些“碎片”在正碳離子的作用下“連接”

成環(huán)，通過脫氫或氫轉(zhuǎn)移生成芳燒。烷燒原料的芳構(gòu)化是高度吸熱的反應(yīng)，而烯燒

原料的芳構(gòu)化過程，依據(jù)非芳構(gòu)化物的組成，是放熱反應(yīng)。

2、干氣芳構(gòu)化機(jī)理

干氣芳構(gòu)化反應(yīng)的機(jī)理是乙烯通過吸附于催化劑酸性位上生成的中間物碳正離

子進(jìn)行進(jìn)一步反應(yīng)的鏈?zhǔn)綑C(jī)理。即首先乙烯在催化劑的B酸位上吸附生成乙基碳正

離子，所生成的乙基碳正離子通過與另外一個(gè)乙烯分子進(jìn)行縮合，生成丁基碳正離

子，新生成的碳正離子可以進(jìn)一步發(fā)生其它反應(yīng)如烷基化、環(huán)化、氫轉(zhuǎn)移、脫氫生

成芳煌，在反應(yīng)過程中還有異構(gòu)重排等反應(yīng)發(fā)生。

乙烯在分子篩上的反應(yīng)主要有齊聚、環(huán)化和脫氫反應(yīng)。

1）齊聚：小分子烯燒、烷煌通過碳正離子反應(yīng)機(jī)理，形成中間聚合體，該反應(yīng)

是個(gè)放熱反應(yīng)。

2）環(huán)化：烯始或其中間聚合體環(huán)化形成六元環(huán)，是個(gè)放熱反應(yīng)。

3）脫氫：六元環(huán)脫氫生成芳燒，是個(gè)吸熱反應(yīng)。低分子烯燒在碳正離子的作用

下“連接”成環(huán)，通過脫氫或氫轉(zhuǎn)移生成芳燒，綜合來看，乙烯原料的芳構(gòu)

化反應(yīng)是高度放熱的過程。

3、影響因素

影響芳構(gòu)化反應(yīng)主要因素有：溫度、空速、壓力、循環(huán)液化氣等。

1）反應(yīng)溫度

對(duì)于芳構(gòu)化反應(yīng)不同的原料，所需的最低溫度相差很大，烯始為放熱反應(yīng)。

從催化劑的角度看，催化劑上存在很多活性中心，有的活性中心在260c就開始

反應(yīng)，有的則在325c以后才開始反應(yīng)，為了最大的發(fā)揮催化劑的使用效率，應(yīng)

該循序漸進(jìn)的提高反應(yīng)溫度，使催化劑上各個(gè)反應(yīng)中心都充分反應(yīng)，如果一開始

反應(yīng)溫度都提的很高，那么所有的活性中心都發(fā)生反應(yīng)，溫度升高，烯燃是放熱

反應(yīng)，烯燒的芳構(gòu)化反應(yīng)就會(huì)受到抑制，另一方面過高的反應(yīng)溫度促使熱裂化等

副反應(yīng)加劇，導(dǎo)致干氣和焦炭產(chǎn)率增加。因此對(duì)于本技術(shù)而言芳構(gòu)化反應(yīng)溫度應(yīng)

當(dāng)循序漸進(jìn)為宜。

2）進(jìn)料空速

進(jìn)料空速的大小，對(duì)裝置的處理量及芳構(gòu)化反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率都有不同的影響。

進(jìn)料空速大，裝置處理量大，因此裝置的相對(duì)投資費(fèi)用和操作費(fèi)用就越低，但是

進(jìn)料空速越大，反應(yīng)物料在催化劑床層內(nèi)停留時(shí)間就越短，化學(xué)反應(yīng)就不能充分

進(jìn)行，相同原料轉(zhuǎn)化率時(shí)催化劑的操作周期短、產(chǎn)物分布不理想。因而對(duì)于不同

性質(zhì)的反應(yīng)物料，應(yīng)綜合產(chǎn)品分布、投資及操作費(fèi)用、催化劑操作周期等諸多因

素考慮，選擇適宜的進(jìn)料空速。

3）反應(yīng)壓力

脫氫環(huán)化反應(yīng)或脫氫環(huán)化二聚反應(yīng)都不能在壓力下運(yùn)行，因?yàn)樗鼈儗?duì)氫分壓

是十分敏感的。而催化劑上的芳構(gòu)化反應(yīng)，則在較高的壓力下操作并無有害影響，

不過一般都在常壓下或低壓下進(jìn)行。

4）循環(huán)液化氣

烷燒原料的芳構(gòu)化反應(yīng)是吸熱反應(yīng)，而烯燃原料的芳構(gòu)化反應(yīng)是放熱反應(yīng)。

因此應(yīng)合理搭配高清潔液化氣，可以使反應(yīng)床層溫度更加穩(wěn)定。

1.1.4工藝流程說明

1.1.4.1甲醇裂解單元

1、反應(yīng)部分

從界區(qū)外來的甲醇原料進(jìn)入甲醇原料緩沖罐D(zhuǎn)4101,由甲醇進(jìn)料泵P4101/AB加

壓，經(jīng)原料換熱器E4101/AB與E4102/ABCD換熱至135℃后分三路，第一路與芳構(gòu)

化

單元來的丁烷以及低壓蒸汽混合，經(jīng)加熱爐加熱至420c左右于頂部進(jìn)入甲醇反應(yīng)器

R4101/ABC（兩開一備）；第二路路分六組分別進(jìn)入甲醇反應(yīng)器各個(gè)進(jìn)料點(diǎn)；第三

路

由事故返回線經(jīng)冷凝冷卻器L4101/AB冷卻至常溫后進(jìn)入甲醇原料罐（正常不用）。

反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)料混合物在催化劑的作用下進(jìn)行環(huán)化、脫氫、氫轉(zhuǎn)移、縮合、烷基化等

反應(yīng)，反應(yīng)產(chǎn)物從反應(yīng)器R101/ABC底部出來，先經(jīng)過換熱器E4103/AB給熱水換

執(zhí)，

降溫至138C后進(jìn)入反應(yīng)產(chǎn)物一級(jí)分離器D4102進(jìn)行氣液分離，脫出大部分的水分,

油氣混合物繼續(xù)經(jīng)冷卻器L4102/AB冷卻至40℃,進(jìn)入反應(yīng)產(chǎn)物二級(jí)分離器D4103

進(jìn)

行進(jìn)一步的氣液分離，富氣送往壓縮機(jī)C2301,粗汽油送往吸收穩(wěn)定單元。

D4102產(chǎn)生的熱水和D4103產(chǎn)生的冷凝水經(jīng)反應(yīng)熱水泵P4102/AB和冷凝水泵

P4103/AB分別送往裝置外。

2、再生部分

反應(yīng)進(jìn)行一段時(shí)間后，隨著反應(yīng)器（R4101/ABC）中催化劑表面結(jié)焦量的增加，

催化劑表面活性降低，當(dāng)檢測(cè)到產(chǎn)品收率、質(zhì)量不能滿足要求時(shí);需將反應(yīng)器

（R4101/AB）切換出反應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)行催化劑燒焦再生處理。催化劑再生采用氮?dú)夂涂?/p>

氣作為再生氣體，并控制再生氣體中的氧含量，以防止反應(yīng)器催化劑床層再生燒焦

超溫破壞催化劑。燒焦前，首先啟動(dòng)再生循環(huán)氣壓縮機(jī)（C4102/AB）,將氮?dú)庖?/p>

壓縮機(jī)（C4102/AB）入口處，并經(jīng)壓縮機(jī)（C4102/AB）升壓至0.75MPa、換熱器

（E4112/AB）換熱、加熱爐（F4101/ABC）加熱后，進(jìn)入反應(yīng)器（R4101/ABC）給

催化劑床層進(jìn)行循環(huán)熱氮吹掃，循環(huán)加熱。熱氮出反應(yīng)器（R4101/ABC）后進(jìn)入再

生循環(huán)氣冷卻器（L4109）,冷卻后進(jìn)入氮?dú)夥忠汗蓿―4109）和氮?dú)飧稍锕尬椒?/p>

離出循環(huán)氣中帶出的油滴，然后將循環(huán)氮引至壓縮機(jī)（C4102/AB）入口增壓循環(huán)，

以逐步將反應(yīng)器中的油氣帶出。當(dāng)反應(yīng)器中殘留的油氣滿足安全要求，且反應(yīng)器進(jìn)口

循環(huán)再生氣的溫度達(dá)到燒焦需要的溫度時(shí)，開始從壓縮機(jī)（C4102/AB）入口引入空

氣，要求控制循環(huán)再生氣中氧體積含量，以控制反應(yīng)器再生時(shí)的溫升不高于50℃。根

據(jù)反應(yīng)器燒焦情況（關(guān)注溫升），逐步緩慢的提高循環(huán)氣中氧含量和反應(yīng)器入口溫度，

當(dāng)反應(yīng)器入口溫度達(dá)到480c（分三個(gè)階段再生），且循環(huán)再生氣中氧含量達(dá)到入口

循環(huán)氣中的氧濃度時(shí)，觀察反應(yīng)器中溫升情況。當(dāng)反應(yīng)器中不再有溫升時(shí)，燒焦結(jié)

束。燒焦氣經(jīng)冷卻器（L4109）出口管線直接大氣高空排放，并用氮?dú)鈱?duì)系統(tǒng)進(jìn)行徹

底的吹掃轉(zhuǎn)換。當(dāng)系統(tǒng)中的氧含量合格后，方可進(jìn)行下一周期的正常生產(chǎn)。

1.1.4.2吸收穩(wěn)定單元

從甲醇裂解單元油氣分離器來的富氣進(jìn)入氣壓機(jī)進(jìn)行壓縮。氣壓機(jī)出口富氣與

解吸塔頂氣及吸收塔底油混合，經(jīng)壓縮富氣冷凝冷卻器（E2301）冷卻至40℃,進(jìn)入氣

壓機(jī)出口油氣分離器（V2302）進(jìn)行氣液分離。分離后的氣體進(jìn)入吸收塔用粗汽油及穩(wěn)

定汽油作吸收劑進(jìn)行吸收，吸收過程放出的熱量由兩個(gè)中段回流取走。

凝縮油由解吸塔進(jìn)料泵(P2301A,B)從氣壓機(jī)出口油氣分離器(V2302)抽出,進(jìn)解

吸塔(T2302)頂部。解吸過程由塔底重沸器提供熱源，以解吸出凝縮油中的C2組分。

解吸塔重沸器(E2309)采用l.OMpa蒸汽作熱源。脫乙烷汽油由塔底經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料泵

(P2305A,B)抽出，經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器(E2304、E2305)與穩(wěn)定汽油換熱后送至穩(wěn)定

塔(T2304)第十八、二十二、二十六層進(jìn)行多組分分鐳，穩(wěn)定塔底重沸器(E2310)由

l.OMpa蒸汽提供熱源。液化石油氣從塔頂儲(chǔ)出，經(jīng)穩(wěn)定塔頂冷凝冷卻器(E2308A-D)

冷至40℃后進(jìn)入穩(wěn)定塔頂回流罐(V2303)。液化石油氣經(jīng)穩(wěn)定塔頂回流油泵

(P2306ABC)抽出后，一部分作穩(wěn)定塔回流，其余作為液化石油氣產(chǎn)品送至氣體分

儲(chǔ)單元作原料。穩(wěn)定汽油從穩(wěn)定塔底流出，經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器(E2304)與脫乙烷汽

油換熱后，再經(jīng)穩(wěn)定汽油冷凝冷卻器(E2307)冷卻至40C,一部分由穩(wěn)定汽油泵

(P2307)送至吸收塔(T2301)作補(bǔ)允吸收劑；另一部分分兩路，一路送往汽油罐

(V2302),一路作為產(chǎn)品送出裝置。

1.1.4.3氣體分鐳單元

從吸收穩(wěn)定及裝置外來的液化氣進(jìn)入原料緩沖罐(V-2001),經(jīng)脫丙烷塔進(jìn)料泵

(P-2001/A.B)送至原料預(yù)熱器(E-2001),由250℃的蒸汽凝結(jié)水加熱至72℃后，進(jìn)

入脫丙烷塔(T-2001)第38層塔板。碳二、碳三儲(chǔ)分從頂部經(jīng)脫丙烷塔頂冷凝器

(E-2002/A,B)冷凝冷卻后，進(jìn)入脫丙烷塔回流罐(V-2002)。冷凝液一部分用脫丙

烷塔回流泵(P-2002/A.B)抽出作為脫丙烷塔(T-2001)回流，另一部分用脫乙烷

塔進(jìn)料泵(P-2003/A.B)送至脫乙烷塔(T-2002)第27層塔板。塔底物料碳四、碳

五微分由碳四碳五冷卻器(E-2010)冷卻至40℃后自壓送出裝置。

脫乙烷塔進(jìn)料進(jìn)入脫乙烷塔(T-2002)第27層塔板。塔頂碳二、碳三氣體經(jīng)脫乙烷

塔頂冷凝器(E-2005/A,B)部分冷凝后，進(jìn)入脫乙烷塔回流罐(V-2003)。不凝氣

自脫乙烷塔回流罐頂經(jīng)壓控閥送至燃料氣管網(wǎng)，冷凝液經(jīng)脫乙烷塔回流泵

(P-2004/A.B)送回脫乙烷塔頂全部作為回流。脫乙烷塔底物料自壓至粗丙烯塔

(T-2003),作為該塔進(jìn)料。

丙烯塔進(jìn)料進(jìn)入粗丙烯塔(T-2003/A)第70層塔板。塔頂粗丙烯氣體直接去精

丙烯塔(T-1303/B)底，塔底設(shè)兩臺(tái)并聯(lián)重沸器仔2006/A.B),熱源為l.OMPa蒸汽。

塔底丙烷經(jīng)丙烷冷卻器（E-2008）冷卻至40c后自壓出裝置。

精丙烯塔進(jìn)料為粗丙烯塔來的氣相粗丙烯，塔頂精丙烯經(jīng)塔頂冷凝器

（E-2007/A-D）部分冷凝后，進(jìn)入精丙烯塔回流罐（V-2004）。冷凝液用精丙烯塔

回

流泵（P-2006/A.B）抽出，?部分送回精丙烯塔頂部作為回流；另一部分經(jīng)精丙烯

冷卻器（E-2009）冷卻至40℃后經(jīng)精丙烯脫硫罐（V-2005）脫硫后送出裝置。精丙

烯塔（T-1303/B）底液體用丙烯塔中間泵（P-2005/A.B）抽出，送至粗丙烯塔頂部

作為回流。

1.1.4.4MTBE單元

來自氣分單元的碳四進(jìn)入本單元的碳四原料罐（V-101）,然后經(jīng)碳四進(jìn)料泵

（P-102A.B）加壓后與甲醇原料混合。

來自罐區(qū)的甲醇經(jīng)進(jìn)入本單元的甲醇原料罐（V-102）,然后經(jīng)甲醇進(jìn)料泵

（P-101A.B）加壓，按一定比例與來自泵（P-102A、B）的碳四混合（甲醇與碳四

中的異丁烯摩爾比為1.05）?；旌虾蠼?jīng)原料預(yù)熱器（E-109）預(yù)熱到35c?50c后物

料去反應(yīng)器（R-101A.B）進(jìn)行反應(yīng)，預(yù)熱器在開車過程中用蒸汽加熱，正常開車時(shí)

由蒸汽凝液加熱。每個(gè)反應(yīng)器有兩段催化劑，催化劑中間設(shè)有高效換熱器，通過調(diào)

節(jié)換熱器循環(huán)水的流量控制每個(gè)反應(yīng)器下段物料出口的溫度35℃?50c之間，通過

換熱器取出反應(yīng)熱，促進(jìn)物料在反應(yīng)器上段生成MTBE,物料經(jīng)過反應(yīng)器后異丁烯的

轉(zhuǎn)化率可以達(dá)到90?92%,物料由反應(yīng)器出來后直接進(jìn)入塔（T-101）的中下部第6

塊塔盤上部進(jìn)料反應(yīng)器操作壓力為0.7?1.0脫（g）,催化劑床層最高操作溫度不

得大于85C。進(jìn)入反應(yīng)精儲(chǔ)塔的物料輕組分（C4）向上走進(jìn)入反應(yīng)精儲(chǔ)段，反應(yīng)精

儲(chǔ)段上部注入甲醇（約150kg/h）,未反應(yīng)的異丁烯在反應(yīng)精鐳段在催困包填料作用

下繼續(xù)和新注入的甲醇反應(yīng)生成MTBE。物料在塔內(nèi)進(jìn)行反應(yīng)精鐳后，塔底得到98%

的MTBE產(chǎn)品。產(chǎn)品從塔底排出，經(jīng)產(chǎn)品換熱器（E-103）與甲醇回收塔（T-103）進(jìn)

料換熱，再經(jīng)MTBE產(chǎn)品冷卻器（E-104）冷卻至常溫送出裝置。

塔頂碳四儲(chǔ)份儲(chǔ)出，由反應(yīng)塔冷凝器（E-101）冷凝后流入到反應(yīng)塔回流罐（V-105）,

冷凝液由反應(yīng)塔回流泵（P-104A、B）將一部分打回流，一部分去碳四殘液水洗塔

(T-102)o

反應(yīng)塔頂控制溫度62C,壓力：0.7MPa（G）

反應(yīng)塔底控制溫度138.5C

從雄化反應(yīng)、精鐳單元來的含甲醇1.91%左右的雁后碳四進(jìn)入碳四殘液水洗塔

（T-102）的下部，與從塔上部來的洗滌水在塔內(nèi)逆向混合，料水比為5?6,用水洗

去其中的甲醇，塔頂?shù)玫胶状夹∮?0Ppm的酸后碳四，經(jīng)碳四殘液集罐（V-106）

除去夾帶的水后，作為剩余碳四送往界區(qū)外的碳四貯罐，塔的操作溫度控制在40℃,

塔頂壓力控制在0.75MPa（G）

碳四殘液水洗塔（T-102）塔底含甲醇約&32%的富醇水經(jīng)甲醇塔進(jìn)出料換熱器

（E-107）升溫至75℃,再經(jīng)產(chǎn)品換熱器（E-103）升溫到115℃后進(jìn)入甲醇回收塔

（T-103）的中部，由甲醇塔再沸器（E-106）加熱，控制靈敏板溫度為116℃。其中

甲醇塔頂壓要求控制在0.02MPa（G）?

塔頂回收的甲醇經(jīng)由甲醇塔冷卻器（E-105）冷卻后進(jìn)入甲醇塔回流罐（V-107）,

甲醇塔回流罐的甲醇由甲醇塔回流泵（P-105A.B）一部分打回流，控制塔頂溫度在

68c左右（回流比約控制在12）；一部分返回甲醇原料罐（V-102）循環(huán)使用。塔底

的水由水循環(huán)泵（P-106A、B）加壓，經(jīng)甲醇塔進(jìn)出料換熱器（E-107）和進(jìn)料換熱

后現(xiàn)經(jīng)水循環(huán)冷卻器（E-108）冷至40℃,進(jìn)入碳四殘液水洗塔（T-102）上部。

1.1.4.5芳構(gòu)化單元

1、反應(yīng)部分：

從MTBE單元來的酸后碳四進(jìn)入原料緩沖罐（D4101）,由原料泵（P4105）加壓，

經(jīng)碳四-穩(wěn)定汽油換熱器（E4105）、碳四-脫重塔頂油氣換熱器（E4106）換熱，進(jìn)入原

料汽化罐（D4105）；從吸收穩(wěn)定單元出來的干氣經(jīng)干氣進(jìn)料緩沖罐（D4108）和壓縮

機(jī)（K4101/AB）進(jìn)入原料汽化罐（D4105）與混合碳四混合,經(jīng)原料汽化器（E4111）

由穩(wěn)定汽油加溫汽化后進(jìn)入原料-過熱蒸汽換熱器（E4107）加溫至130℃,分三路進(jìn)入

芳構(gòu)化固定床反應(yīng)器（R4102/AB）,一路由加熱爐（F4102/AB）加熱至400c由芳構(gòu)化固

定床反應(yīng)器R4102/AB頂部進(jìn)入；另兩路作為冷進(jìn)料直接進(jìn)入芳構(gòu)化固定床反應(yīng)器

（R4102/AB）中部。

原料在一定條件下（溫度、壓力、催化劑的作用下）發(fā)生反應(yīng)，反應(yīng)油氣從反

應(yīng)器（R4102/AB）底部出來經(jīng)穩(wěn)定塔底重沸器（E4108/AB）給穩(wěn)定塔提供熱源后進(jìn)

入脫重塔（T4101）。

2、反應(yīng)產(chǎn)物分儲(chǔ)部分：

反應(yīng)油氣進(jìn)入脫重塔（T4101）進(jìn)行分離，塔底液相為少量重芳構(gòu)化油（煤油），

經(jīng)脫重塔底冷卻器（L4104）冷卻至40C后作為產(chǎn)品送出裝置；脫重塔中段油換熱器

（E4109/AB）熱源由解析塔底油提供；脫重塔頂油氣經(jīng)換熱器（E4106/AB）及冷卻

器（L4103/AB）冷卻至40c后進(jìn)入氣液分離罐（D4106）。分離后的富氣進(jìn)入吸收

塔

用脫重塔頂油和穩(wěn)定汽油作為吸收劑進(jìn)行C3以上組分的吸收，吸收過程中的熱量由

吸收塔兩個(gè)中段回流取走。吸收塔頂干氣進(jìn)入燃料氣罐（D4113）作為燃料氣使用；

吸收塔底油經(jīng)塔底泵（P4109/AB）提升至解析塔上部。解吸過程由塔底重沸器（E4110）

提供熱源，以解吸油氣中的C2組分；解吸塔底重沸器由LOMpa蒸汽提供熱源。解

吸

塔頂氣和脫重塔頂油氣合并后進(jìn)入冷卻器（L4103/AB）冷卻至40c后進(jìn)入油氣分離

罐（D4106）,解吸塔底脫乙烷油用泵（P4110/AB）提升至穩(wěn)定塔中部進(jìn)行分儲(chǔ)。

穩(wěn)

定塔底重沸器（E4108/AB）分別由LOMpa蒸汽和反應(yīng)油氣提供熱源，液化氣經(jīng)穩(wěn)

定

塔頂冷卻器（L4106/AB）冷卻至40℃后進(jìn)入穩(wěn)定塔頂回流罐（D4101）。在回流罐

底

部經(jīng)穩(wěn)定塔頂泵（P4111/AB）抽出，一路作為冷回流返回穩(wěn)定塔上部，另一路作為

產(chǎn)品送出裝置；回流罐底部分液化氣經(jīng)丁烷進(jìn)料泵抽出后進(jìn)入甲醇制丙烯反應(yīng)器作

為進(jìn)料。穩(wěn)定塔底油給反應(yīng)進(jìn)料提供熱源后經(jīng)冷卻器（L4108/AB）冷卻至40℃,再

經(jīng)補(bǔ)充吸收劑泵（P4112/AB）提升，一路作為補(bǔ)充吸收劑送往吸收塔，另一路作為

產(chǎn)品送出裝置。

3、催化劑再生部分

反應(yīng)進(jìn)行一段時(shí)間后，隨著反應(yīng)器（R4102/AB）中催化劑表面結(jié)焦量的增加，

催化劑表面活性降低，當(dāng)檢測(cè)到產(chǎn)品質(zhì)量不能滿足要求時(shí)，需將反應(yīng)器（R4102/AB）

切換出反應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)行催化劑燒焦再生處理。催化劑再生采用氮?dú)夂涂諝庾鳛樵偕鷼?/p>

體，并控制再生氣體中的氧含量，以防止反應(yīng)器催化劑床層再生燒焦超溫破壞催化

劑。

燒焦前，首先啟動(dòng)再生循環(huán)氣壓縮機(jī)（C4102/AB）,將氮?dú)庖翂嚎s機(jī)（C4102/AB）

入口處，并經(jīng)壓縮機(jī)（C4102/AB）升壓至0.75MP。、換熱器（E4112/AB）換熱、

加熱

爐（F4102/AB）加熱后，進(jìn)入反應(yīng)器（R4102/AB）給催化劑床層進(jìn)行循環(huán)熱氮吹掃,

循環(huán)加熱。熱氮出反應(yīng)器（R4102/AB）后進(jìn)入再生循環(huán)氣冷卻器（L4109）,冷卻

后

進(jìn)入氮?dú)夥忠汗蓿―4109）和氮?dú)飧稍锕尬椒蛛x出循環(huán)氣中帶出的油滴，然后將循

環(huán)氮引至壓縮機(jī)（C4102/AB）入口增壓循環(huán)，以逐步將反應(yīng)器中的油氣帶出。當(dāng)反

應(yīng)器中殘留的油氣滿足安全要求，且反應(yīng)器進(jìn)口循環(huán)再生氣的溫度達(dá)到燒焦需要的

溫度時(shí)，開始從壓縮機(jī)（C4102/AB）入口引入空氣，控制循環(huán)再生氣中氧體積含量，

以控制反應(yīng)器再生時(shí)的溫升不高于50C。根據(jù)反應(yīng)器燒焦情況（關(guān)注溫升），逐步

緩慢的提高循環(huán)氣中氧含量和反應(yīng)器入口溫度，當(dāng)反應(yīng)器入口溫度達(dá)到520c（分四

個(gè)階段再生），且循環(huán)再生氣中氧含量達(dá)到反應(yīng)器入口循環(huán)氣中的氧濃度時(shí)，觀察反

應(yīng)器中溫升情況。當(dāng)反應(yīng)器中不再有溫升時(shí)，燒焦結(jié)束。燒焦氣經(jīng)冷卻器（L4109）

出口管線直接大氣高空排放，并用氮?dú)鈱?duì)系統(tǒng)進(jìn)行徹底的吹掃轉(zhuǎn)換。當(dāng)系統(tǒng)中的氧

含量合格后，方可進(jìn)行下一周期的正常生產(chǎn)。

1.2主要工藝指標(biāo)

1.2.1原料指標(biāo)

1.2.1.1甲醇原料指標(biāo)

待設(shè)計(jì)提供

1.2.2輔料指標(biāo)

1.2.2.1甲醇制烯煌催化劑

待設(shè)計(jì)和催化劑廠家提供

1.2.2.2MTBE催化劑（膨脹床反應(yīng)+催化蒸儲(chǔ)）

D005-II型酸化樹脂催化劑

指標(biāo)名稱技術(shù)規(guī)格檢驗(yàn)方法

1）質(zhì)量交換容量mmol/g卜干,H+）>5.2GB/T16579-2004

2）含水量：%48-56GB/T16579-2004

3）濕真密度g/ml1.15~1.25GB/T16579-2004

4）濕視密度g/ml0.75?0.85GB/T16579-2004

5）粒度mm0.355-1.25GB/T16579-2004

6）耐磨率%295GB/T16579-2004

催化蒸儲(chǔ)組件

指標(biāo)名稱規(guī)格

1）不銹鋼網(wǎng)OCrl3

2）直徑mme160-350

3）高度mm485?515

1.2.2.3芳構(gòu)化催化劑

待設(shè)計(jì)和催化劑廠家提供

1.2.3產(chǎn)品指標(biāo)和主要操作條件

1.2.3.1公用工程指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)項(xiàng)目單位指標(biāo)

低壓蒸汽壓力Mpa1.0±0.15循環(huán)水壓力Mpa<0.4

中壓過熱蒸汽壓力Mpa3.5±0.1非凈化風(fēng)壓力Mpa40.4

新鮮水壓力Mpa<0.4凈化風(fēng)壓力Mpa<0.4

氮?dú)鈮毫pa<0.4低壓蒸汽溫度℃245+5

1.2.4.主要操作條件

1.2.4.1甲醇裂解、吸收穩(wěn)定單元

一、原料、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)項(xiàng)目單位指標(biāo)

甲醇濃度%>99.8甲醇含水%<0.1

汽油飽和蒸汽壓Kpa>65液化氣C5含量%<3

液化氣C2含量%<2干氣C3含量%<3

二、工藝控制指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)項(xiàng)目單位指標(biāo)

D4101液位%40-60T2301頂溫度℃30?40

D4102液位%40-60T2301液位％40?60

D4103液位%40-60V2302液位％40?60

爐出口溫度TICR4112/ABC℃420-430T2302頂溫度℃40±5

反應(yīng)器TICA4117/ABC℃475-480T2302底溫度℃65±5

反應(yīng)器TICA4120/ABC℃475-480T2302底液位％40?60

反應(yīng)器TICA4123/ABC℃475-480V2303液位％40?60

反應(yīng)器TICA4126/ABC℃475-480T2303頂壓力Mpa0.80-0.90

反應(yīng)器TICA4129/ABC℃475-480T2303液位%40-60

反應(yīng)器TICA4132/ABC℃475-480T2304頂溫度℃60±3

F4101/AB爐膛溫度℃>800T2304頂壓力Mpa1.0-1.10

T2304底液位%40-60T2304底溫度℃165±5

1.2.4.2氣體分儲(chǔ)單元

一、原料指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)

原料液態(tài)燒總硫mg/m3W250

原料液態(tài)燃C2含量％<2

二、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)

丙烯純度%<99.5

丙烯總硫ppm>10

丙烯含水ppm>100

T3底丙烯含量％(v)>5

三、工藝控制指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)

脫丙烷塔壓力MPa1.75~1.9

脫丙烷塔頂溫度℃50+2

脫乙烷塔壓力Mpa2.2?2.3

精丙烯塔壓力Mpa1.8~1.9

脫乙烷塔底溫度℃105±3

粗丙烯塔底溫度℃62+2

精丙烯塔頂溫度℃48+3

原料緩沖罐液位％40?60

丙烯回流罐液位%40-60

1.2.4.3MTBE單元

一、原料指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)

C4原料C5含量W%<1

甲醇原料濃度%>99.8

含水量%<0.1

二、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)項(xiàng)目單位指標(biāo)

MTBE%>95其他%<5

三、工藝控制指標(biāo)

項(xiàng)目單位指標(biāo)項(xiàng)目單位指標(biāo)

T101頂溫℃58±3T101液位％40?60

T101低溫℃130±3T102界位％40?60

T103頂溫℃65+3T103液位％40?60

T103低溫℃103+3V-101液位%40?60

T101壓力Mpa0.60-0.80V-102液位％40?60

T102壓力Mpa0.60-0.80V-103液位%40-60

T103壓力Mpa0.02+0.01V-104液位%W90

V-106液位%40-60V-105液位％40?60

V-106差壓MpaW0.1V-107液位％40?60

1.2.4.4芳構(gòu)化單元

一、原料指標(biāo)

項(xiàng)目指標(biāo)項(xiàng)目指標(biāo)

原料碳四二烯燃含量<0.3%原料中甲醇、二甲醛含量<0.5%

氮類化合物<5ppm

一、產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)

項(xiàng)目

單

位

指標(biāo)項(xiàng)目

單

位

指標(biāo)

汽油飽和蒸汽壓Kpa>65液化氣C5含量V%<3

液化氣C2含量%<2干氣C3含量%<3

二、工藝控制指標(biāo)

項(xiàng)目

單

位

指標(biāo)項(xiàng)目

單

位

指標(biāo)

T4101頂溫度℃120~140D4105壓力Mpa1.40-1.50

T4101底液位%40-60D4106液位％40?60

T4101底溫度℃200~230D4107液位％40?60

T4102頂溫度℃30-40D4107壓力Mpa0.80-1.0

T4102頂壓力Mpa0.65~0.75D4108液位％>40

T4102底液位%40-60D4108壓力Mpa0.55-0.65

T4103頂溫度℃40-50D4111液位％40?60

T4103底液位%40-60D4112液位％40?60

T4103底溫度℃50-60D4113液位%>40

T4104頂溫度℃65+5D4113壓力Mpa0.35-0.45

T4104頂壓力Mpa0.85~1.05F4102/AB爐膛溫度℃>800

T4104底溫度℃150~170F4102/AB出口溫度TICR4182/AB℃260?420

T4104底液位%40-60D4105液位％40?60

D4104液位%40-60

1.2.5主要設(shè)備一覽表

單元名稱序號(hào)設(shè)備位號(hào)設(shè)備名稱數(shù)量

吸收穩(wěn)定1T2301吸收塔1

2T2302解吸塔1

3T2303再吸收塔1

4T2304穩(wěn)定塔1

5V2301干氣分液罐1

6V2302氣壓機(jī)出口油氣分離器1

7V2303穩(wěn)定塔頂回流油罐1

8V2304輕污油罐1

9V2306氣壓機(jī)出口放火炬氣體分液罐1

10V2307放火炬凝液罐1

11V2308氮?dú)夤?

12E2301/ABCD壓縮富氣冷凝冷卻器4

13E2302吸收塔??中段回流油-循環(huán)水換熱器1

14E2303吸收塔二中段回流油-循環(huán)水換熱器1

15E2304穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器1

16E2305解吸塔中段重沸器1

17E2307/AB穩(wěn)定汽油-循環(huán)水換熱器2

18E2308/ABCDEF穩(wěn)定塔頂冷凝冷卻器6

19E2309解吸塔底重沸器1

20E2310穩(wěn)定塔底重沸器1

21P2301/AB解吸塔進(jìn)料泵2

22P2302/AB吸收塔底油泵2

23P2303/AB吸收-中循環(huán)油泵2

24P2304吸收二中循環(huán)油泵1

25P2305/AB穩(wěn)定塔進(jìn)料泵2

26P2306/AB穩(wěn)定塔頂回流泵2

27P2307/AB穩(wěn)定汽油泵2

28P2308輕污油泵1

合計(jì)43

1T-2001脫丙烷塔1

2T-2002脫乙烷塔1

3T-2003/A粗丙烯塔】

4T-1303/B精丙烯塔1

5V-2001原料緩沖罐1

6V-2002脫丙烷塔回流罐1

7V-2003脫乙烷塔回流罐1

8V-2004精丙烯塔回流罐1

9E-2001原料預(yù)熱器1

10E-2002/ABCD脫丙烷塔頂冷凝器4

11E-2003脫丙烷塔重沸器1

12E-2004脫乙烷塔重沸器1

13E-2005/ABCD脫乙烷塔頂冷凝器4

14E-2006/AB精丙烯塔重沸器2

15E-2007A-D精丙烯塔頂冷凝器4

16E-2008丙烷冷卻器1

17E-2009丙烯冷卻器1

18E-2010碳四碳五冷卻器1

19P2001/AB脫丙烷塔進(jìn)料泵2

20P2002/AB脫丙烷塔回流泵2

21P2003/AB脫乙烷塔進(jìn)料泵2

22P2004/AB脫乙烷塔回流泵2

23P2005/AB兩丙烯塔中間料泵2

24P2006/AB丙烯塔回流泵2

氣體分儲(chǔ)

合計(jì)40

MTBE1R-101/AB反應(yīng)器1

2T-101催化蒸儲(chǔ)塔1

3T-102甲醇萃取塔1

4T-103甲醇回收塔1

5V-101碳四原料罐1

6V-102甲醇原料罐1

7V-103蒸汽冷凝液閃蒸罐1

8V-104廢液罐1

9V-105蒸儲(chǔ)塔回流罐1

10V-106碳四殘液集液罐1

11V-107甲醇塔回流罐1

12V-108火炬氣液分離罐1

13E-101/AB蒸儲(chǔ)塔頂冷凝冷卻器2

14E-102蒸播塔底再沸器1

15E-103/AB產(chǎn)品換熱器2

16E-104/AB產(chǎn)品冷卻器2

17E-105/AB甲醇塔頂冷凝冷卻器2

18E-106甲醇塔底再沸器1

19E-107/AB甲醇塔進(jìn)出料換熱器2

20E-108循環(huán)水冷卻器1

21E-109原料油預(yù)熱器1

22P-101/AB甲醇進(jìn)料泵1

23P-102/AB碳四進(jìn)料泵2

24p-103/AB蒸汽凝液輸送泵2

25P-104/AB催化蒸儲(chǔ)塔回流泵2

26P-105/AB甲醇塔回流泵2

27p-106/AB循環(huán)含甲醇水泵2

合計(jì)37

C2301氣壓機(jī)組

1氣壓機(jī)1

2汽輪機(jī)1

3氣壓機(jī)中間分液罐1

4氣壓機(jī)中間冷卻器1

5氣壓機(jī)潤(rùn)滑油冷卻器2

6氣壓機(jī)潤(rùn)滑油泵2

7V2203氣壓機(jī)入口分液罐1

壓縮機(jī)

合計(jì)9

1R4101/ABC甲醇裂解反應(yīng)器3

2R4101/AB芳構(gòu)化反應(yīng)器2

3T4101脫重塔1

4T4102吸收塔1

5T4103解吸塔1

6T4104穩(wěn)定塔1

7D4101甲醇進(jìn)料緩沖罐1

8D4102反應(yīng)油氣一級(jí)分液罐1

9D4103反應(yīng)油氣二級(jí)分液罐1

10D4104碳四進(jìn)料緩沖罐1

11D4105芳構(gòu)化進(jìn)料汽化罐1

12D4106脫重塔頂油氣分液罐1

13D4107穩(wěn)定塔頂油氣分液罐1

14D4108干氣分液緩沖罐1

15D4109氮?dú)夥忠汗蕖?/p>

16D4110/AB氮?dú)飧稍锕?

17D4111凝結(jié)水罐1

甲醇裂

解、芳構(gòu)

化單元

18D4112熱水罐1

19D4113燃料氣分液罐1

20D4114甲醇裂解反應(yīng)器出口集合管1

21L4101/AB甲醇冷凝冷卻器2

22L4102/AB反應(yīng)產(chǎn)物冷凝冷卻器2

23L4103/AB脫重塔頂油氣冷卻器2

24L4104脫重塔底油冷卻器1

25L4105吸收塔一中段油冷卻器1

26L4106/AB穩(wěn)定塔頂油氣冷凝冷卻器2

27L4107液化氣冷卻器1

28L4108/AB穩(wěn)定汽油冷卻器2

29L4109氮?dú)饫鋮s器1

30L4110循環(huán)熱水冷卻器1

31L4111吸收塔二中段油冷卻器1

32E4101/AB甲醇-熱水換熱器2

33E4102/ABCD反應(yīng)油氣-甲醇換熱器4

34E4103/AB反應(yīng)油氣-熱水換熱器2

35E4104/AB丁烷-熱水換熱器2

36E4105/AB碳四-穩(wěn)定汽油換熱器2

37E4106/AB碳四-脫重塔頂油氣換熱器2

38E4107原料-過熱蒸汽換熱器1

39E4108/AB穩(wěn)定塔底重沸器2

40E4109/AB解吸油-脫重塔中段油換熱器2

41E4110解吸塔底重沸器1

42E4111原料汽化器1

43E4112/AB氮?dú)鈸Q熱器2

44P4101/AB甲醇進(jìn)料泵2

45P4102/AB反應(yīng)熱水泵2

46P4103/AB冷凝水泵2

47P4104/AB粗汽油泵2

48P4105/AB碳四進(jìn)料泵2

49P4106/AB脫重塔頂油泵2

50P4107/AB脫重塔中段回流泵2

51P4108/AB吸收塔一中段回流泵2

52P4109/AB吸收塔底泵2

53P4110/AB解吸塔底泵2

54P4111/AB穩(wěn)定塔底泵2

55P4112/AB補(bǔ)充吸收劑泵2

56P4113/AB丁烷進(jìn)料泵2

57P4114/AB反應(yīng)注水泵2

58P4115/AB熱水泵2

59P4116吸收塔二中段回流泵1

60C4101/AB干氣壓縮機(jī)2

61C4102/AB氮?dú)鈮嚎s機(jī)2

62F4101/ABC甲醇裂解加熱爐3

63F4102/AB芳構(gòu)化加熱爐2

合計(jì)103

共計(jì)232

第二章工藝操作規(guī)程

2.1甲醇裂解、吸收穩(wěn)定單元

2.1.1甲醇裂解、吸收穩(wěn)定任務(wù)

以甲醇為原料，在一定條件下（溫度、壓力和催化劑作用下，采用固定床反應(yīng)

器），生產(chǎn)以丙烯為主的各種煌類，送往吸收穩(wěn)定單元分離為干氣、液化氣和穩(wěn)定汽

油等合格產(chǎn)品，同時(shí)根據(jù)粗汽油量和壓縮富氣量以及解吸塔和穩(wěn)定塔底重沸器熱源

的情況來調(diào)整生產(chǎn)。并隨時(shí)根據(jù)化驗(yàn)分析的結(jié)果及時(shí)調(diào)整操作，搞好平穩(wěn)生產(chǎn)，使

穩(wěn)定汽油的蒸汽壓，液態(tài)燒中C2、C5含量和干氣中C3含量控制在指標(biāo)之內(nèi)。

2.1.2反應(yīng)部分操作原則

反應(yīng)是甲醇裂解單元的核心，對(duì)裝置的生產(chǎn)平穩(wěn)和產(chǎn)品質(zhì)量影響很大。因而反

應(yīng)崗位操作員一定要保證操作平穩(wěn)，確保產(chǎn)品質(zhì)量。操作中控制R4101/ABC的入口

溫度，調(diào)整冷進(jìn)料段進(jìn)料量、冷凝水和霧化蒸汽量，保證反應(yīng)器本體七段催化劑床

層溫度在規(guī)定范圍內(nèi)。

平穩(wěn)操作應(yīng)遵循以下幾個(gè)原則：

1）正常操作狀態(tài)下，保證進(jìn)料量穩(wěn)定。

2）嚴(yán)格控制反應(yīng)器的入口溫度，溫度波動(dòng)范圍應(yīng)不超過2℃（反應(yīng)溫度控制范

圍還需依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)操作進(jìn)一步修正）。

3）及時(shí)監(jiān)測(cè)產(chǎn)品轉(zhuǎn)化率或熱水中甲醇含量，根據(jù)分析結(jié)果調(diào)整操作。

4）控制好反應(yīng)壓力，保證氣壓機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。

5）產(chǎn)品轉(zhuǎn)化率降到97%,則認(rèn)為一個(gè)操作周期結(jié)束。此時(shí)，應(yīng)由反應(yīng)流程切入

再生流程，進(jìn)入再生操作周期。

2.1.3反應(yīng)器切換

新反應(yīng)器在使用前，床層溫度可用氮?dú)馍郎刂?50?300℃左右再切換反應(yīng)器，

這樣可縮短反應(yīng)器升溫時(shí)間，增加裝置效益。隨著反應(yīng)器使用時(shí)間的延長(zhǎng)，反應(yīng)器

內(nèi)催化劑的活性逐漸降低，當(dāng)甲醇轉(zhuǎn)化率低于97%時(shí)，就應(yīng)該切出使用，進(jìn)行再生,

將原料改入再生好的反應(yīng)器中繼續(xù)使用。具體步驟為：

1）再生好的反應(yīng)器趕空氣完畢后，對(duì)反應(yīng)器最后作一次檢查，確認(rèn)各放空已關(guān)閉，

流程已改好，安全閥已投用。

2）緩慢降低舊反應(yīng)器甲醇進(jìn)料量，將循環(huán)丁烷由加熱爐緩慢改進(jìn)新反應(yīng)器中，點(diǎn)燃

加熱爐對(duì)反應(yīng)器進(jìn)行升溫。

3）新、舊反應(yīng)器進(jìn)丁烷和降甲醇進(jìn)料配合調(diào)整，當(dāng)甲醇進(jìn)料量降低50%時(shí)將新

反應(yīng)器丁烷量緩慢調(diào)整至4000kg/h。為了減少對(duì)甲醇換熱溫度的影響，丁

烷應(yīng)逐漸提量，當(dāng)甲醇換熱溫度變化時(shí)，可用調(diào)節(jié)閥適當(dāng)調(diào)節(jié)甲醇-熱水換

熱器（E-4101A/B）處熱水進(jìn)換熱器量，使甲醇換后溫度維持平穩(wěn)、正常。

4）當(dāng)新反應(yīng)器上部床層溫度提至420?430C時(shí)，按照反應(yīng)器進(jìn)料步驟，將甲

醇改進(jìn)新反應(yīng)器中。同時(shí)緩慢降低舊反應(yīng)器甲醇進(jìn)料量。

5）舊反應(yīng)器降甲醇進(jìn)料量的同時(shí)根據(jù)床層溫度降冷凝水冷進(jìn)料量，舊反應(yīng)器

甲醇進(jìn)料切出后，緩慢降低并停舊反應(yīng)器丁烷循環(huán)量，將加熱爐前蒸汽脫

水后經(jīng)加熱爐緩慢并入舊反應(yīng)器中。

6）反應(yīng)器切換時(shí)要注意富氣壓縮機(jī)壓力、流量，不使其大幅度波動(dòng)。反應(yīng)產(chǎn)

物一級(jí)分離罐（D-4102）中的水界位要勤觀察，防止上升過快。

7）舊反應(yīng)器切除進(jìn)料后，要用蒸汽將冷進(jìn)料管線內(nèi)殘余甲醇吹進(jìn)反應(yīng)器中進(jìn)

行反應(yīng)。側(cè)線吹掃完畢后，關(guān)閉側(cè)線各閥。

8）切除進(jìn)料后加熱爐按50?60℃/h緩慢降溫，在爐出口溫度市350℃、蒸汽

量2000?3000kg/h的前提下，對(duì)反應(yīng)器吹掃2?3小時(shí)后加熱爐繼續(xù)降溫。

當(dāng)加熱爐爐出口溫度低于250℃時(shí)加熱爐熄火，停進(jìn)加熱爐蒸汽，關(guān)反應(yīng)器

出口閥，打開反應(yīng)器出口放空閥，將反應(yīng)器內(nèi)剩余蒸汽放出，然后將反應(yīng)

器切至再生流程。

2.1.4再生部分操作原則

反應(yīng)器內(nèi)的催化劑經(jīng)過一段時(shí)期的運(yùn)轉(zhuǎn)，表面生焦積炭而失活，產(chǎn)品的轉(zhuǎn)化率

降低，需要通過燒焦再生以恢復(fù)催化劑的活性。催化劑再生是一個(gè)高溫過程，再生

溫度由再生加熱爐和再生氣含氧量控制。再生過程是在一定氧含量的氮?dú)忾]路循環(huán)

中進(jìn)行的。

再生崗位操作應(yīng)遵循以下幾個(gè)原則。

1）再生時(shí)應(yīng)密切監(jiān)控床層溫度，嚴(yán)禁再生時(shí)發(fā)生超溫事故，損壞設(shè)備及催化

劑。若發(fā)生床層超溫應(yīng)迅速停止補(bǔ)入空氣，必要時(shí)補(bǔ)入氮?dú)饣蛘咴偕訜?/p>

爐降溫。再生時(shí)，催化劑床層最高溫度不得超過500℃。

2）定時(shí)分析反應(yīng)器入口和出口氣體氧含量。

3）催化劑再生結(jié)束后，須將反應(yīng)器內(nèi)含氧氣體置換為氮?dú)?，而后切出再生流程備用?/p>

4）催化劑再生期間，必須將氮?dú)飧稍锲髑腥朐偕芈?，及時(shí)排水，以防將水帶入壓

縮機(jī)和反應(yīng)器內(nèi)，損壞壓縮機(jī)和催化劑。

2.1.5催化劑再生操作方案

1）將反應(yīng)器切入再生流程后，向再生系統(tǒng)內(nèi)充入氮?dú)庵翝M足壓縮機(jī)入口壓力，

開啟再生壓縮機(jī)建立循環(huán)。

2）分析系統(tǒng)氧含量，如氧含量高于1.0%,則需向系統(tǒng)中補(bǔ)入氮?dú)猓脫Q其中

氧氣。

3）當(dāng)氧含量達(dá)到要求后，點(diǎn)燃再生加熱爐，逐漸將爐出口溫度控制在400C,

則開始向系統(tǒng)內(nèi)補(bǔ)入空氣，開始燒焦再生。

4）分階段對(duì)催化劑進(jìn)行再生，整個(gè)再生過程分為三個(gè)階段：

a）第一階段，加熱爐出口溫度升至400℃,向系統(tǒng)補(bǔ)入凈化風(fēng)，當(dāng)催化劑

床層出現(xiàn)溫度出現(xiàn)高于400c時(shí)，表明催化劑再生已經(jīng)開始，此時(shí)通過

控制凈化風(fēng)量將反應(yīng)器入口氧含量控制在1.5?2.5%,同時(shí)注意觀察催

化劑床層溫度，嚴(yán)格控制床層最高溫度不超過490℃,當(dāng)催化劑床層溫

度逐漸降低時(shí)，則催化劑進(jìn)入下一階段再生。若床溫較高，可適當(dāng)降低

爐子出口溫度，以提高再生效率。

b）進(jìn)入第二階段時(shí)，注意觀察反應(yīng)器床層溫度，緩慢將加熱爐出口溫度至

提至440℃,期間注意床層最高溫度才490℃,當(dāng)升至440℃且反應(yīng)器入

口氧含量市2.5%時(shí)，床層溫度下降，則可以開始第三階段再生。若床

溫較高，可適當(dāng)降低爐子出口溫度，以提高再生效率。

c）c進(jìn)入第三階段，同樣緩慢將加熱爐出口溫度向480℃升，期間注意床

層最高溫度》500℃,當(dāng)加熱爐出口溫度升至480℃,入口氧含量42.5

%,反應(yīng)器入口和出口氣體氧含量保持一致且床層各點(diǎn)溫度也趨于一致

并為逐級(jí)下降時(shí)，說明催化劑再生基本完全，保持系統(tǒng)氧含量不低于

10%,在480℃恒溫12小時(shí)后，再生結(jié)束。

d）d再生結(jié)束后繼續(xù)補(bǔ)充氮?dú)?，將系統(tǒng)內(nèi)氧含量控制在1.0%以下，將催化

劑床層溫度降至合理溫度以切入反應(yīng)流程。

5）再生時(shí)可根據(jù)反應(yīng)器出口氧含量和床層溫升，打開催化劑床層各甲醇冷進(jìn)料

管線，使再生氣體從側(cè)面分別進(jìn)反應(yīng)器進(jìn)行再生，可縮短再生時(shí)間，提高再生效率。

2.1.6正常操作

1、甲醇裂解反應(yīng)溫度控制

原因：

1）原料泵不上量，造成加熱爐出口溫度急劇上升

2）燃料氣壓力突然增高，造成加熱爐出口溫度上升過快

3）加熱爐瓦斯供應(yīng)中斷或壓力過低，造成加熱爐突然熄火，爐出口溫度突降

處理：

1）切換備用泵，調(diào)節(jié)進(jìn)料量，保證爐出口穩(wěn)定

2）聯(lián)系加熱爐，適當(dāng)降低出口溫度

3）聯(lián)系加熱爐重新點(diǎn)火升溫，若熄火時(shí)間過長(zhǎng)，降低原料泵進(jìn)料量或切斷進(jìn)

料

2、甲醇裂解反應(yīng)器溫升過大

原因：

1）反應(yīng)進(jìn)料負(fù)荷大

2）反應(yīng)溫度過高

3）液化氣中飽和煌返回量小

4）甲醇冷進(jìn)料和冷凝水進(jìn)料小或中斷

處理：

1）適當(dāng)降低反應(yīng)進(jìn)料負(fù)荷

2）適當(dāng)降低反應(yīng)溫度

3）加大液化氣飽和燃的返回量，增加冷進(jìn)料比例

4）保證甲醇冷進(jìn)料和冷凝水進(jìn)料平穩(wěn)

3、甲醇裂解反應(yīng)器運(yùn)行周期短

原因：

1）進(jìn)料負(fù)荷過大

2）催化劑中毒

3）催化劑再生不完全

4）催化劑運(yùn)行末期

處理：

1）控制反應(yīng)器設(shè)計(jì)內(nèi)負(fù)荷生產(chǎn)，并保證進(jìn)料原料質(zhì)量要求

2）保證反應(yīng)器溫度、壓力平穩(wěn)

3）保證催化劑再生效果

4）催化劑使用一段時(shí)間后，破損以及活性降低等情況發(fā)生，無法保證生產(chǎn)的

需要，更換催化劑

4、甲醇反應(yīng)轉(zhuǎn)化率低

原因：

1）催化劑中毒或結(jié)焦，造成催化劑活性降低

2）反應(yīng)溫度過低

3）催化劑裝填不好，有溝流和短路現(xiàn)象

處理：

1）降低負(fù)荷或切換反應(yīng)器

2）適當(dāng)提高反應(yīng)溫度

3）卸出催化劑重裝

5、反應(yīng)器壓力控制。

原因：

1）原料進(jìn)料量不穩(wěn)，進(jìn)料增大，壓力升高

2）氣壓機(jī)喘振，壓力波動(dòng)；氣壓機(jī)防喘振閥開度過大

3）氣壓機(jī)故障停機(jī)，壓力升高

處理：

1）穩(wěn)定反應(yīng)進(jìn)料量，把進(jìn)料流量控制在規(guī)定的范圍內(nèi)

2）平穩(wěn)氣壓機(jī)生產(chǎn)，盡量不開防喘振閥

3）開氣壓機(jī)入口放火炬，檢查原因，盡快恢復(fù)生產(chǎn)；若氣壓機(jī)短時(shí)間內(nèi)無法

啟動(dòng)，按停工步驟處理

6、再生溫度超溫。

原因：

1）爐F4101/AB爐出口溫度超溫

2）再生時(shí)補(bǔ)充空氣過量，燒焦放熱反應(yīng)過急

處理：

1）聯(lián)系加熱爐，降爐出口溫度

2）適當(dāng)減少空氣補(bǔ)充量，無法控制時(shí)引入氮?dú)饣蚪导訜釥t溫度

7、干氣中C3組份含量的控制：干氣中C3組份的多少是衡量吸收塔操作好壞的標(biāo)

志，要求干氣中大于C3以上組份的含量*3%（V）。

原因：

1）富氣量大，或E2301冷后溫度高，而吸收劑量小或溫度高，會(huì)影響吸收效

果，使C3含量增加。

2）吸收塔T2301中段回流量小而回流溫度較高，使吸收段溫度過高，C3含量

增加。

3）吸收塔T2301壓力變化，壓力低，C3含量增加。

4）解吸塔T2302塔底溫度過高，使大量的C3、C4被解吸而又返回吸收塔，

影響吸收塔的操作。

5）吸收塔T2301沖塔影響干氣質(zhì)量。

處理：

1）提高吸收塔兩中段回流量或降低吸收塔兩中段回流返塔溫度。

2）適當(dāng)提高吸收劑量或降低吸收劑溫度。

3）適當(dāng)提高吸收塔T2301操作壓力。

4）適當(dāng)降低E2301的冷后溫度，如冷卻效果差，則啟用淋水。

5）若干氣中C3、C4含量高，適當(dāng)降低解吸塔T2302塔底溫度，如過度吸收，

則調(diào)節(jié)方法相反。

6）消除吸收塔T2301沖塔因素。

8、干氣中帶汽油的控制

原因：

1）再吸收塔T2303塔底液面過高，造成攜帶，干氣分液罐S2301液面超高。

2）吸收塔T2301頂回流量過大或頂回流溫度過高。

3）吸收塔T2301壓力波動(dòng)。

4）吸收塔T2301操作異常，干氣中帶汽油量過大。

處理：

1）保證吸收塔T2301壓力穩(wěn)定。

2）適當(dāng)降低吸收塔頂溫度，保證吸收效率。

3）適當(dāng)降低吸收塔T2301頂回流量或頂回流溫度。

4）控制再吸收塔T2303塔底液面正常和干氣分液罐S2301液面正常。

5）保持吸收塔T2301的平穩(wěn)操作。

9、液態(tài)涇中C2含量的控制：液態(tài)燃中C2含量越少越好，要求C2組份V