7.巖土工程勘察-第七章-巖土工程原位測(cè)試-王亞軍

巖土工程勘察第7章巖土工程原位測(cè)試GeotechnicalInvestigation2§7.1靜力載荷試驗(yàn)

§7.2靜力觸探試驗(yàn)

§7.3圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)

§7.4標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)

§7.5十字板剪切試驗(yàn)

§7.6旁壓試驗(yàn)

§7.7扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)

§7.8波速測(cè)試

§7.9現(xiàn)場(chǎng)直接剪切試驗(yàn)

§7.10激振法測(cè)試

§7.11巖體原位應(yīng)力測(cè)試簡(jiǎn)介

第7章巖土工程原位測(cè)試優(yōu)點(diǎn)：可以測(cè)定難以取得不擾動(dòng)土樣的土，如飽和砂土、粉土、流塑狀態(tài)的淤泥或淤泥質(zhì)土的工程力學(xué)性質(zhì)。可以避免取樣過程中應(yīng)力釋放的不良影響。原位測(cè)試的土體影響范圍遠(yuǎn)比室內(nèi)試驗(yàn)大，因此具有較強(qiáng)的代表性?？梢怨?jié)省時(shí)間，縮短巖土工程勘察周期。原位測(cè)試：

在巖土體所處的位置，基本保持巖土原來的結(jié)構(gòu)、濕度和應(yīng)力狀態(tài)，對(duì)巖土體進(jìn)行的測(cè)試。

載荷試驗(yàn)（loadingtest）起源于20世紀(jì)30年代的美、蘇等國，是一種模擬實(shí)體基礎(chǔ)受荷的原位試驗(yàn)。§7.1靜力載荷試驗(yàn)

其方法是在保持地基土的天然狀態(tài)下，在一定面積的承壓板上向地基土逐級(jí)施加荷載，并觀測(cè)每級(jí)荷載下地基土的變形特性。測(cè)試所反映的是承壓板以下大約1.5～2倍承壓板寬的深度內(nèi)土層的應(yīng)力—應(yīng)變—時(shí)間關(guān)系的綜合性狀。分類載荷試驗(yàn)是確定地基承載力的最主要方法。1.按試驗(yàn)深度分為淺層和深層載荷試驗(yàn)；2.按承壓板形狀有平板與螺旋板之分；3.按用途可分為一般載荷測(cè)試和樁載荷試驗(yàn)；4.按荷載性質(zhì)又可分為靜力和動(dòng)力載荷測(cè)試。平板靜力載荷試驗(yàn)

螺旋板載荷試驗(yàn)淺層平板載荷試驗(yàn)適用于淺層地基土深層平板載荷試驗(yàn)適用于埋深等于或大于3m和地下水位以上的地基土。螺旋板載荷試驗(yàn)適用于深層地基土或地下水位以下的地基土。7.1.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

確定地基土的承載力，包括地基的臨塑荷載和極限荷載；推算試驗(yàn)荷載影響深度范圍內(nèi)地基土的平均變形模量；估算地基土的不排水抗剪強(qiáng)度；確定地基土基床反力系數(shù)。7.1.2靜力載荷試驗(yàn)的基本原理1、基本原理：在擬建建筑場(chǎng)地開挖至預(yù)計(jì)基礎(chǔ)埋置深度的整平坑底放置一定面積的方形（或圓形）承壓板，在其上逐級(jí)施加荷載，測(cè)定各相應(yīng)荷載作用下地基沉降量。根據(jù)試驗(yàn)得到的荷載～沉降關(guān)系曲線（p-s曲線），確定地基土的承載力；計(jì)算地基土的變形量。平板載荷試驗(yàn)PlateLoadingTestoa段：淺層平板靜力載荷試驗(yàn)的基本原理

載荷試驗(yàn)

平板載荷試驗(yàn)糯扎渡現(xiàn)場(chǎng)碾壓平板載荷試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)按地基載荷試驗(yàn)確定地基的承載力特值

靜載荷試驗(yàn)裝置桁架地錨千斤頂位移計(jì)7.1.3試驗(yàn)設(shè)備常用的靜載試驗(yàn)設(shè)備百分表堆載承壓板主梁平臺(tái)千斤頂

堆載平臺(tái)系統(tǒng)的設(shè)備布置試驗(yàn)設(shè)備

加荷穩(wěn)壓系統(tǒng)

反力系統(tǒng)量測(cè)系統(tǒng)承壓板

錨樁反力梁系統(tǒng)的設(shè)備布置鋼絞線錨樁基準(zhǔn)梁千斤頂承壓板支墩鋼板工字鋼錨具反力梁7.1.4載荷試驗(yàn)技術(shù)要求2、試坑寬度淺層平板載荷試驗(yàn)的試坑寬度或直徑不應(yīng)小于承壓板寬度或直徑的三倍；深層平板載荷試驗(yàn)的試井直徑應(yīng)等于承壓板直徑；當(dāng)試井直徑大于承壓板直徑時(shí)，緊靠承壓板周圍土的高度不應(yīng)小于承壓板直徑；1、試驗(yàn)數(shù)量載荷試驗(yàn)應(yīng)布置在有代表性的地點(diǎn)，每個(gè)場(chǎng)地不宜少于3個(gè)，當(dāng)場(chǎng)地內(nèi)巖土體不均時(shí)，應(yīng)適當(dāng)增加。淺層平板載荷試驗(yàn)應(yīng)布置在基礎(chǔ)底面標(biāo)高處。3、巖土擾動(dòng)

避免擾動(dòng)，保持其天然狀態(tài)，承壓板下鋪設(shè)不超過20mm的砂墊層找平，對(duì)于軟塑、流塑粘性土和飽和松砂，承壓板周圍采用200-300mm原土保護(hù)，盡快安裝試驗(yàn)設(shè)備；螺旋板頭人土?xí)r，應(yīng)按每轉(zhuǎn)一圈下人一個(gè)螺距進(jìn)行操作，減少對(duì)土的擾動(dòng)；4、承壓板

宜采用圓形剛性承壓板，根據(jù)土的軟硬或巖體裂隙密度選用合適的尺寸；土的淺層平板載荷試驗(yàn)承壓板面積不應(yīng)小于0.25㎡，對(duì)軟土和粒徑較大的填土不應(yīng)小于0.5㎡；土的深層平板載荷試驗(yàn)承壓板面積宜選用0.5㎡；巖石載荷試驗(yàn)承壓板的面積不宜小于0.07㎡。5、加荷方式

采用分級(jí)維持荷載沉降相對(duì)穩(wěn)定法(慢速法)；有地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可采用分級(jí)加荷沉降非穩(wěn)定法(快速法

)或等沉降速率法；加荷等級(jí)宜取10～12級(jí)，并不應(yīng)少于8級(jí)，荷載量測(cè)精度不應(yīng)低于最大荷載的±1%。6、精度要求

百分表或位移計(jì)精度不應(yīng)低于±0.01mm；7、測(cè)讀對(duì)于慢速法，當(dāng)試驗(yàn)對(duì)象為土體時(shí)，每級(jí)加載后，間隔5、5、10、10、15、15min各測(cè)讀一次沉降，以后間隔30min測(cè)讀一次沉降，當(dāng)連讀兩小時(shí)每小時(shí)沉降量小于等于0.1mm時(shí)，可認(rèn)為沉降已達(dá)相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，施加下一級(jí)荷載；當(dāng)試驗(yàn)對(duì)象是巖體時(shí)，間隔1、2、2、5min測(cè)讀一次沉降，以后每隔10min測(cè)讀一次，當(dāng)連續(xù)三次讀數(shù)差小于等于0.01mm時(shí)，可認(rèn)為沉降已達(dá)相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，施加下一級(jí)荷載。8、終止試驗(yàn)出現(xiàn)下列情況之一：承壓板周圍的土出現(xiàn)明顯側(cè)向擠出，周邊巖土出現(xiàn)明顯隆起或徑向裂縫持續(xù)發(fā)展。本級(jí)荷載的沉降量大于前一級(jí)荷載下沉降量的5倍，荷載一沉降曲線出現(xiàn)明顯陡降。某級(jí)荷載下24h沉降速率不能達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)?？偝两盗颗c承壓板的直徑或?qū)挾戎瘸^0.06。

根據(jù)地基土的應(yīng)力狀態(tài)，P-S曲線一般可以劃分為三個(gè)階段：

I直線段：這一階段受荷土體中任意點(diǎn)處的剪應(yīng)力小于土的抗剪強(qiáng)度，土體變形主要由于土體壓密引起，土粒主要是豎向變位，稱之為壓密階段。7.1.5試驗(yàn)成果及應(yīng)用II段曲線段：這一階段除土的壓密外，在承壓板周圍的小范圍土體中，剪應(yīng)力已達(dá)到或超過了土的抗剪強(qiáng)度，土體局部發(fā)生剪切破壞，土粒兼有豎向和側(cè)向變位，稱之為局部剪切階段。Ⅲ段曲線段：極限荷載Pu以后，該階段即使荷載不再增加，承壓板仍不斷下沉，同時(shí)土中形成連續(xù)的剪切破壞滑動(dòng)面，發(fā)生隆起及環(huán)狀或放射狀裂隙，此時(shí)滑動(dòng)土體中各點(diǎn)的剪應(yīng)力達(dá)到或超過土體的抗剪強(qiáng)度，土體變形主要由土粒剪切引起的側(cè)向變位，稱之為整體破壞階段。

對(duì)于硬塑一堅(jiān)硬的黏性土、粉土、砂土、碎石土等地基土層，p-s曲線具有較明顯的直線段，取直線結(jié)束點(diǎn)對(duì)應(yīng)的比例界限荷載作為地基的承載力特征值。

拐點(diǎn)法

（1）確定地基承載力

對(duì)于飽和軟黏土地基，曲線多呈緩變形可采用下面兩曲線確定地基承載力。

相對(duì)沉降法

我國《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定，當(dāng)承壓板面積為0.25~0.5㎡時(shí)對(duì)于低壓縮性土和砂性土．在p-s

曲線上取

s/b=0.01~0.015

所對(duì)應(yīng)的荷載作為地基承載力特征值，對(duì)于中、高壓縮性的土取s/b=0.02

所對(duì)應(yīng)的荷載作為地基承載力特征值，但其值不應(yīng)大于最大加載量的一半。

極限荷載法

我國《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定，當(dāng)極限荷載小于對(duì)應(yīng)比例界限荷載的2倍時(shí)，取極限荷載的一半作為地基的承載力特征值。極限荷載確定①當(dāng)載荷試驗(yàn)的曲線已加載到破壞階段，如出現(xiàn)明顯的陡降段（某一級(jí)荷載下的沉降為前一級(jí)荷載下沉降量的5倍），則取破壞荷載的前一級(jí)荷載作為極限荷載。②采用p-s曲線、lgp-lgs曲線、或曲線的第二拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的荷載作為極限荷載。③當(dāng)載荷試驗(yàn)沒有做到破壞階段時(shí)，則可用外插作圖法確定。

（2）確定變形模量

地基土的變形模量應(yīng)根據(jù)p-s曲線的初始直線段斜率進(jìn)行計(jì)算得到。①淺層平板載荷試驗(yàn)的變形模量計(jì)算公式為：圓形承壓板方形承壓板MpammkPa②深層平板載荷試驗(yàn)的變形模量計(jì)算公式為：ω-與試驗(yàn)深度和土類別有關(guān)的系數(shù)例題：載荷試驗(yàn)中采用直徑1.128m的圓形壓板，得出的p-s曲線如下圖，已知壓板下的地基土較為均勻，其橫向變形系數(shù)

可取為0.25。試根據(jù)該圖確定該地基土的極限荷載pl、承載力特征值fak、變形模量E0。5758圖1載荷試驗(yàn)的典型p-s曲線59

解：按該圖得到A點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載為350kPa，相應(yīng)的壓板沉降量為12.4mm，B點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載為450kPa。故得到地基土的比例界限為350kPa，極限荷載pu為450kPa。因?yàn)闃O限荷載容易確定且極限荷載小于對(duì)應(yīng)比例界限值的2倍，故取極限荷載的一半作為該試驗(yàn)點(diǎn)的承載力特征值，即:fak=225kPa算得變形模量：60從上述計(jì)算過程可以看出，在數(shù)據(jù)處理和分析過程中不是太精確，規(guī)范的規(guī)定對(duì)很多情況也不是太明確，一般應(yīng)借助于經(jīng)驗(yàn)和理論知識(shí)，且應(yīng)偏于安全。

③確定基床反力系數(shù)

基準(zhǔn)基床系數(shù)可根據(jù)承壓板邊長(zhǎng)30cm的平板載荷試驗(yàn)的曲線的初始直線段的荷載與其相應(yīng)沉降量之比來確定，即：

④確定不排水抗剪強(qiáng)度

飽和軟黏土的不排水抗剪強(qiáng)度可用快速法載荷試驗(yàn)的極限壓力按下式估算：pu—快速靜載荷試驗(yàn)得到的極限壓力；p—承壓板周邊外的超載或土的自重壓力；Nc—承壓系數(shù)。對(duì)于方形或圓形承壓板，當(dāng)周邊無超載時(shí)Nc=6.15，當(dāng)承壓板埋深大于或等于四倍板徑或邊長(zhǎng)時(shí)，Nc=9.25；當(dāng)承壓板埋深小于四倍板徑或邊長(zhǎng)時(shí)，由內(nèi)插法確定。§7.2靜力觸探試驗(yàn)靜力觸探試驗(yàn)（StaticConePenetrationTest）簡(jiǎn)稱靜探（CPT）。是把具有一定規(guī)格的圓錐形探頭借助機(jī)械勻速壓入土中，以測(cè)定探頭阻力等參數(shù)的一種原位測(cè)試方法。

靜力觸探自1917年瑞典正式使用以來，迄今已有余年歷史。目前，該項(xiàng)測(cè)試技術(shù)在很多國家都被列入國家技術(shù)規(guī)范中，并在世界范圍內(nèi)得到了廣泛的應(yīng)用。靜力觸探試驗(yàn)主要適合于黏性土、粉土和中等密實(shí)度以下的砂土等土質(zhì)情況。由于目前尚無法提供足夠大的穩(wěn)固壓入反力，對(duì)于含較多碎石、礫石的土和很密實(shí)的砂土一般不適合采用。此外總的測(cè)試深度不能超過80m。優(yōu)點(diǎn)：連續(xù)、快速、準(zhǔn)確，可以在現(xiàn)場(chǎng)直接得到各土層的貫入阻力指標(biāo)，從而能夠了解土層在原始狀態(tài)下的有關(guān)物理力學(xué)參數(shù)。7.2.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

劃分土層；評(píng)價(jià)地基土的承載力；估算地基土層的物理力學(xué)參數(shù)；選擇樁基持力層、估算單樁承載力，判定沉樁的可能性；判定場(chǎng)地土層的液化勢(shì)。靜力觸探試驗(yàn)示意和得到的測(cè)試曲線7.2.2試驗(yàn)原理

通過一定的機(jī)械裝置，用準(zhǔn)靜力將標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的金屬探頭垂直均勻地壓入土層中，同時(shí)利用傳感器或機(jī)械量測(cè)儀表測(cè)試土層對(duì)觸探頭的貫入阻力，并根據(jù)測(cè)得的阻力情況來分析判斷土層的物理力學(xué)性質(zhì)。69（1）

承載力理論

CPT的貫入類似于樁的貫入過程，故很早就有人將兩者進(jìn)行比擬，提出用深基礎(chǔ)極限承載力的相關(guān)理論來解釋靜力觸探的工作機(jī)理并由靜力觸探的測(cè)試結(jié)果推求深基礎(chǔ)的極限承載力?；舅悸肥羌僭O(shè)地基為剛塑體，在極限荷載的作用下地基中出現(xiàn)滑裂面，不同學(xué)者假定了不同的滑裂面，由此導(dǎo)出探頭阻力和基礎(chǔ)承載力之間的關(guān)系式。但由傳統(tǒng)極限狀態(tài)出發(fā)的理論不能解釋穩(wěn)定貫入的許多特征，計(jì)算結(jié)果依賴于對(duì)滑裂面幾何特征的假設(shè)。70深基礎(chǔ)的破壞模式71（2）

孔穴擴(kuò)張理論

孔穴擴(kuò)張理論包括圓柱形和球形孔穴兩種類型。該理論最初用于金屬壓力加工分析，隨后引入土力學(xué)中，用柱狀孔穴擴(kuò)張解釋旁壓試驗(yàn)機(jī)理和沉樁，用球形孔穴擴(kuò)張來估算深基礎(chǔ)承載力和沉樁對(duì)周圍土體的影響。球形孔穴在均布內(nèi)壓p作用下的擴(kuò)張情況如圖。當(dāng)p逐步增加時(shí)，孔周區(qū)域?qū)⒂蓮椥誀顟B(tài)進(jìn)入塑性狀態(tài)。塑性區(qū)隨p值的增加而不斷擴(kuò)大。設(shè)孔穴初始半徑為R0，擴(kuò)張后半徑為Ru，塑性區(qū)最大半徑為Rp，相應(yīng)的孔內(nèi)壓力最終值為pu，在半徑Rp以外的土體仍保持彈性狀態(tài)。圓柱形孔穴在內(nèi)壓力下的擴(kuò)張情況與上類似，只不過一個(gè)屬于球?qū)ΨQ情況，另一個(gè)屬于軸對(duì)稱情況。

72up塑性區(qū)

C，

puRuRpr

r彈性區(qū)

E，

球形孔穴附近的塑性區(qū)域（3）

探頭測(cè)試機(jī)理不管哪種型號(hào)的探頭，其機(jī)理原理是一樣的，都是將土體的強(qiáng)度轉(zhuǎn)換成連續(xù)變化的電信號(hào)輸出。這一轉(zhuǎn)換過程運(yùn)用了，虎克定律，電阻定律和電橋原理。電橋原理當(dāng)在A、C間輸入恒電壓U時(shí)，如果R1、R2、R3、R4滿足等式：電橋電路則該電橋平衡，即當(dāng)電阻發(fā)生改變時(shí)，電橋平衡就破壞。此時(shí)B、D就產(chǎn)生變電壓信號(hào)?；⒖硕稍趹?yīng)力低于比例極限的情況下，固體中的應(yīng)力σ與應(yīng)變?chǔ)懦烧龋处遥溅ウ?。即：電阻定律?dǎo)體的電阻R跟它的長(zhǎng)度L成正比，跟它的橫截面積S成反比，還跟導(dǎo)體材料的電阻率ρ有關(guān)。即：又：或綜上所述，探頭傳感器是通過如下過程將土體的強(qiáng)度轉(zhuǎn)換成連續(xù)變化的電壓信號(hào)。地層阻力大小輸出模擬信號(hào)電阻變化探頭內(nèi)空心柱變形電壓變化7.2.3試驗(yàn)設(shè)備靜力觸探試驗(yàn)系統(tǒng)組成：探頭；貫入裝置；量測(cè)系統(tǒng)。80靜力觸探儀示意一、靜力觸探探頭

靜力觸探探頭為地層阻力傳感器，是靜力觸探儀的關(guān)鍵部件。它包括摩擦筒和錐頭兩部分，有嚴(yán)格的規(guī)格與質(zhì)量要求。目前，國內(nèi)外使用的探頭可分為三種類型。（1）單用（橋）探頭：是我國所特有的一種探頭類型。它是將錐頭與外套筒連在一起，因而只能測(cè)量一個(gè)參數(shù)PS——比貫入阻力。這種探頭結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，堅(jiān)固耐用，是我國使用最多的一種探頭。（2）雙用（橋）探頭：它是一種將錐頭與摩擦筒分開，可同時(shí)測(cè)錐頭阻力qC和側(cè)壁摩擦力fS兩個(gè)參數(shù)的探頭。國內(nèi)外普遍采用，用途很廣。（3）多用（孔壓）探頭：它一般是在雙用探頭基礎(chǔ)上再安裝一種可測(cè)觸探時(shí)產(chǎn)生的超孔隙水壓力裝置的探頭?？讐禾筋^最少可測(cè)三種參數(shù)，即錐頭阻力qC

、側(cè)壁摩擦力fS及孔隙水壓力u，功能多，用途廣，在國外已得到普遍應(yīng)用。國際標(biāo)準(zhǔn)探頭的規(guī)格：錐頭頂角60°、底面積10cm2、側(cè)壁摩擦筒面積150cm2、透水石在錐底。841－錐頭；2－頂柱；3－電阻應(yīng)變片；4－傳感器；5－外套筒；6－單用探頭的探頭管或雙用探頭側(cè)壁傳感器；7－單用探頭的探桿接頭或雙用探頭的摩擦筒；8－探桿接頭；L－單用探頭有效側(cè)壁長(zhǎng)度；D－錐頭直徑；α－錐角。靜力觸探探頭規(guī)格巖土工程勘察規(guī)范探頭定義：比貫入阻力Ps反映錐尖阻力和側(cè)壁摩擦力的綜合效應(yīng)南光地質(zhì)儀器有限公司生產(chǎn)的探頭照片10cm2單橋探頭

定義：錐尖阻力定義：側(cè)壁摩擦力定義：摩阻比孔壓靜力觸探探頭二、貫入裝置加壓裝置：液壓傳動(dòng)式、手搖鏈條式及電動(dòng)絲桿式；反力系統(tǒng)：地錨、重力堆載（物探車）。靜力觸探貫入設(shè)備靜力觸探貫入設(shè)備靜力觸探貫入設(shè)備貫入系統(tǒng)包括觸探主機(jī)與反力裝置，共同負(fù)責(zé)將探頭壓入土中；觸探主機(jī)借助探桿將裝在其底端的探頭壓入土中；反力裝置則提供主機(jī)在貫入探頭過程中所需之反力。觸探主機(jī)按其傳動(dòng)方式的不同，可分為機(jī)械式和液壓式；反力裝置可分為自重式和錨式。CLD型靜力觸探-十字板剪切兩用儀觸探主機(jī)為機(jī)械傳動(dòng)式的，反力裝置為地錨式。小型液壓式靜力觸探儀觸探主機(jī)為液壓式的。反力裝置為地錨式；大型的靜力觸探車觸探主機(jī)為液壓式的，反力裝置為自重式。貫入系統(tǒng)

探桿：

探桿也有一定的規(guī)格和要求，應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，應(yīng)采用高強(qiáng)度無縫管材，其屈服強(qiáng)度不宜小于600MPa。探桿與接頭的連接要有良好的互換性。每根探桿的長(zhǎng)度一般為1m，其直徑應(yīng)和探頭直徑相同；但單用探頭探桿直徑應(yīng)比探頭直徑小。探桿

三、量測(cè)裝置土層阻力量測(cè)是通過量測(cè)變形柱的變形計(jì)算；變形柱的變形一般是通過應(yīng)變片來測(cè)量。電纜：

電纜的作用是連接探頭和量測(cè)記錄儀表。由于探頭功能不同，相應(yīng)電纜的蕊數(shù)也不同，最少的為配單橋探頭的四蕊電纜，多則幾十蕊，各蕊之間應(yīng)互相屏蔽。電纜應(yīng)有良好的防水性和絕緣性，接頭處應(yīng)密封。

量測(cè)記錄儀表：量測(cè)記錄儀表測(cè)量與記錄探頭所受各種阻力。我國的靜力觸探幾乎全部采用電阻應(yīng)變式傳感器。因此，與其配套的記錄儀器主要有以下4種類型：①電阻應(yīng)變儀；②自動(dòng)記錄繪圖儀；③數(shù)字式測(cè)力儀；④數(shù)據(jù)采集儀（微機(jī)）。武漢派爾科技有限公司生產(chǎn)DY-87型數(shù)字顯示儀，間隔讀數(shù)，手工記錄。

7.2.4靜力觸探技術(shù)要求

觸探頭應(yīng)勻速垂直壓入土中，貫入速率為1.2m/min；觸探頭的測(cè)力傳感器連同儀器、電纜應(yīng)進(jìn)行定期標(biāo)定，室內(nèi)探頭標(biāo)定測(cè)力傳感器的非線性誤差、重復(fù)性誤差、滯后誤差、溫度零漂、歸零誤差均應(yīng)小于1%FS（fullscale），現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)歸零誤差應(yīng)小于3%，絕緣電阻不小于500MΩ。

深度記錄誤差不應(yīng)大于觸探深度的±1%;

當(dāng)貫入深度大于30m，或穿過厚層軟土層再貫入硬土層時(shí)，應(yīng)防止孔斜或觸探桿斷裂，也可配置測(cè)斜探頭量測(cè)觸探孔偏斜角，以修正土層界線深度。

孔壓探頭在貫入前，應(yīng)在室內(nèi)保證探頭應(yīng)變腔為已排除氣泡的液體所充滿，并在現(xiàn)場(chǎng)保持探頭應(yīng)變腔的飽和狀態(tài)，直至探頭進(jìn)入地下水位以下土層。在孔壓靜探試驗(yàn)中不得上提探頭，以免出現(xiàn)真空負(fù)壓，破壞應(yīng)變腔的飽和狀態(tài)。當(dāng)進(jìn)行孔壓消散試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)量測(cè)停止貫入后不同時(shí)間的孔壓值，其計(jì)時(shí)間隔應(yīng)由密而疏。試驗(yàn)過程中不得松動(dòng)探桿。7.2.5試驗(yàn)成果及應(yīng)用靜力觸探試驗(yàn)的成果應(yīng)包括以下幾項(xiàng)基本內(nèi)容：（1）各觸探參數(shù)隨深度的分布曲線；（2）土層名稱及潮濕程度（或稠度狀態(tài)）；（3）各層土的觸探參數(shù)值和地基參數(shù)值；（4）對(duì)于孔壓觸探，如果進(jìn)行了孔壓消散試驗(yàn)，尚應(yīng)附上孔壓隨時(shí)間而變化的過程曲線；必要時(shí)，可附錐尖阻力隨時(shí)間而改變的過程曲線。

《巖土工程勘察規(guī)范》(GB-50021-2001)的第10.3.3條：

“靜力觸探試驗(yàn)成果分析應(yīng)包括下列內(nèi)容：

1.繪制各種貫入曲線：?jiǎn)螛蚝碗p橋探頭應(yīng)繪制ps-z曲線、qc-z曲線、fs-z曲線、Rf-z曲線；孔壓探頭尚應(yīng)繪制ui-z曲線、qt-z曲線、ft-z曲線、Bq-z曲線和孔壓消散曲線ut-lgt曲線；

2.根據(jù)貫入曲線的線型特征，結(jié)合相鄰鉆孔資料和地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，劃分土層和評(píng)定土類；計(jì)算各土層靜力觸探有關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的平均值，或?qū)?shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，提供靜力觸探數(shù)據(jù)的空間變化規(guī)律。單橋探頭試驗(yàn)曲線雙橋探頭試驗(yàn)曲線曲線曲線

另外對(duì)于孔壓靜力觸探試驗(yàn)還可以得到：初始孔壓-深度曲線和孔壓-時(shí)間對(duì)數(shù)曲線。

一、劃分土層界線

土層分界線的確定必須考慮到試驗(yàn)時(shí)超前和滯后的影響，其具體確定方法如下：（1）上、下層貫入阻力相差不大時(shí)，取超前深度和滯后深度的中心位置，或中心偏向小阻力土層5-10cm處作為分層界線；（2）上、下層貫入阻力相差一倍以上時(shí)，當(dāng)由軟土層進(jìn)入硬土層（或由硬土層進(jìn)入軟土層）時(shí)，取軟土層最后一個(gè)（或第一個(gè)）貫入阻力小值偏向硬土層10cm處作為分層界線；（3）上、下層貫入阻力變化不明顯時(shí)，可結(jié)合fs和Rf

的變化情況確定分層界線。

劃分土層的根據(jù)在于探頭阻力的大小與土層的軟硬程度密切相關(guān)。由此進(jìn)行的土層劃分也稱之為力學(xué)分層。分層時(shí)要注意兩種現(xiàn)象，其一是貫入過程中的臨界深度效應(yīng)，另一個(gè)是探頭越過分層面前后所產(chǎn)生的超前與滯后效應(yīng)。這些效應(yīng)的根源均在于土層對(duì)于探頭的約束條件有了變化。土層劃分以后可按平均法計(jì)算各土層的觸探參數(shù)，計(jì)算時(shí)應(yīng)注意剔除異常的數(shù)據(jù)。（1）對(duì)每一個(gè)靜力觸探孔都要繪制各種貫入阻力曲線圖(qc

~h，fs~h

，F(xiàn)R~h

，U~h)，然后根據(jù)相近的qc

、FR

、Bq

（孔隙水壓力系數(shù)）等，將觸探孔分層，并計(jì)算每一分層參數(shù)的平均值。其計(jì)算公式可統(tǒng)一表示為：

式中：——各觸探參數(shù)每層平均值代號(hào)；

——各層觸探參數(shù)；

n——各層觸探參數(shù)統(tǒng)計(jì)數(shù)。（2）力學(xué)分層與工程地質(zhì)分層：?jiǎn)渭兏鶕?jù)貫入阻力曲線（觸探阻力的大小）或參數(shù)的分層為力學(xué)分層。必須結(jié)合鉆探取樣資料或當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)，進(jìn)一步將力學(xué)分層變?yōu)楣こ谭謱?工程地質(zhì)分層)，其辦法是：

①根據(jù)貫入曲線特征和參數(shù)值大小，結(jié)合下述土類劃分的具體標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行下一步工程地質(zhì)分層。如圖

A－硬殼層；

B－非粘性土表層；

C－軟粘土；D－砂填土；

E－中密粉土，砂；

F－密實(shí)粉砂，砂或礫石；

G－密實(shí)礫石或冰磧土；

H－向冰磧土過渡；

J－粘土與砂土互層：

K－粉砂；L－冰磧粘土

土層

qc

(Ps

)~H線形特征

qc

(Ps

)~H線形淤泥和淤泥質(zhì)粘性土

qc

(Ps

)值極低的平緩曲線，無突變現(xiàn)象

粘土及物質(zhì)粘土

Ps值較高的平緩曲線，有緩慢的波形起伏，粘土層由于結(jié)核存在，有時(shí)呈現(xiàn)個(gè)別突變現(xiàn)象，

qc

正負(fù)差10%－20%

粉土曲線起伏較大（像駝背狀）其波峰和波谷呈圓形（地下水位以下起伏較?。┳兓l率不很大，

qc

正負(fù)差30%－40%

砂曲線起伏較大，類似粉土，變化頻率大，波峰和波谷帶刺

qc正負(fù)差達(dá)100%

雜填土曲線變化無規(guī)律，往往出現(xiàn)突變現(xiàn)象

基層風(fēng)化層曲線起伏較大，波峰個(gè)波谷呈圓形，變化頻率較大

各土層錐頭阻力曲線特征

②在確定土層分界面時(shí)需考慮臨界深度和層面影響段。

模型試驗(yàn)及實(shí)測(cè)表明：地表厚層均質(zhì)土的貫入阻力自地面向下是逐漸增大的。當(dāng)超過一定深度后，阻值才趨于近似常數(shù)值。這個(gè)土層表面下的“一定深度”，稱為臨界深度（hcr

）。如下層土硬，阻值隨探頭貫入深度增大而繼續(xù)增大；如下層土軟，則變小。這一變化稱為滯后段。同樣下層也有一個(gè)變化段，稱為超前段，可統(tǒng)稱為層面影響段。土層分界面應(yīng)基本位于層面影響段（滯后段和超前段曲線）的中間位置。如圖所示。需要說明的是，臨界深度在砂土中表現(xiàn)比較明顯，而在粘土中基本不存在。這主要是由于砂土顆粒之間無或少內(nèi)聚力，其抗剪強(qiáng)度主要由砂土的內(nèi)摩擦角決定的。繪制觸探曲線、地層分層pszBA超前滯后超前滯后地層變化時(shí)的電橋探頭靜力觸探比貫力—深度曲線分層試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)算各土層觸探參數(shù)取本層觸探曲線數(shù)據(jù)點(diǎn)的加權(quán)平均值。譬如：psi—第i

孔穿計(jì)算土層的貫入阻力平均值（kPa）；hi—第i

孔計(jì)算土層的厚度；psmax—比貫入阻力最大值；

psmin—比貫入阻力最小值。土質(zhì)不均，測(cè)試數(shù)據(jù)離散大，I類建筑

二、劃分場(chǎng)地土的類別

以Rf和ps（或qc）的值共同判別土的類別；以ps-h曲線和曲線qc-h形態(tài)判別土的類別；以Rf

和qc-h曲線形態(tài)綜合判別土的類型。

靜力觸探的幾種測(cè)試方法均可用于劃分土類，但就其總體而言，單橋探頭測(cè)試的參數(shù)太少，精度較差，常常需要和鉆探及經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合。目前主要有一下三種：雙橋探頭測(cè)試結(jié)果劃分土層類別128

下面介紹《鐵路工程地質(zhì)原位測(cè)試規(guī)程》TB10041-2003中利用雙橋探頭測(cè)試結(jié)果進(jìn)行劃分的方法。

該方法利用了qc和Rf兩個(gè)參數(shù)，其根據(jù)在于不同的土類不但具有差異較大的qc值，而且其摩阻比Rf對(duì)此更為敏感。例如大部分砂土Rf均小于1%，而粘土通常都大于2%，所以使用這兩個(gè)參數(shù)劃分土類有較好的效果。該法的優(yōu)點(diǎn)是提供了邊界方程，缺點(diǎn)是比較粗糙。

按雙橋觸探參數(shù)判別土類130例

試根據(jù)下圖1的測(cè)試曲線進(jìn)行土層劃分并確定各土層的平均貫入阻力，由此給出各土層的類別。圖1131例

試根據(jù)下圖1的測(cè)試曲線進(jìn)行土層劃分并確定各土層的平均貫入阻力，由此給出各土層的類別。

解：圖1的測(cè)試曲線如圖，首先分析該測(cè)試曲線的特征。從圖1看，從地表到1.2m深度的觸探阻力逐漸增加；1.2m到4.0m的觸探阻力較為均勻；從4.0m到5.0m的qc急劇減小而fs略微增加；5.0m到6.8m的阻力較為均勻，且qc保持較小數(shù)值而fs略有增加；6.8m到7.1m的兩種阻力均有明顯增加；7.1m以下的阻力也較為均勻。從上述曲線分布特征分析，地表至1.2m深度的曲線變化應(yīng)是靜力觸探深度效應(yīng)的影響，所以可以認(rèn)為該土層的觸探臨界深度為1.2m，又因?yàn)榍€具有較為均勻的3個(gè)分布區(qū)間，所以觸探深度范圍的地基土可以分為3層，考慮超前滯后效應(yīng)和前述土層劃分原則，在圖上畫出各土層的分界線如圖中的兩條水平線所示，于是確定土層①和土層②的厚度分別為4.9m和2.0m，土層③的厚度未能探明。

劃分土層后可以進(jìn)一步求出各土層的平均觸探參數(shù)值，其做法有兩種，一種是將各分層范圍內(nèi)的記錄數(shù)據(jù)進(jìn)行平均，另一種是直接在圖上找出各分段曲線的重心，通過該重心做豎線與橫軸相交，交點(diǎn)的坐標(biāo)值即為所求的觸探參數(shù)。本例用作圖法求解，其結(jié)果如圖所示。圖2根據(jù)圖2中各豎直線所截得的橫坐標(biāo)數(shù)值，定出各土層的觸探參數(shù)為：土層①：

qc＝4.75MPa，fs＝31kPa，Rf=fs/qc×100%＝31/4750×100%=0.65%土層②：

qc＝0.6MPa，fs＝37kPa，Rf=fs/qc×100%＝37/600×100%=6.2%土層③：

qc＝3.9MPa，fs＝49kPa，Rf=fs/qc×100%＝49/3900×100%=1.2%根據(jù)各土層的qc和Rf，在曲線圖中作出相應(yīng)的坐標(biāo)點(diǎn)，即可定出各土層的名稱，其結(jié)果為，土層①為砂土，土層②為軟土，土層③為粉土。

三、評(píng)價(jià)地基土的強(qiáng)度參數(shù)（1）估算飽和黏性土的不排水抗剪強(qiáng)度原位總的上覆壓力錐頭系數(shù)對(duì)于靈敏性粘性土，Ladanyi建議取5.5~8；對(duì)于中軟粘性土，Bagligh建議取5~21；對(duì)于超固結(jié)粘性土，Kjeskstad建議取17±5。根據(jù)靜力觸探結(jié)果估算飽和黏性土不排水抗剪強(qiáng)度的經(jīng)驗(yàn)公式表（2）評(píng)價(jià)砂土的內(nèi)摩擦角

我國鐵道部《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》提出用ps估算砂土的內(nèi)摩擦角。根據(jù)靜力觸探的比貫入阻力估算砂土的內(nèi)摩擦角

四、評(píng)價(jià)地基土的變形參數(shù)（1）估算黏性土的壓縮模量經(jīng)驗(yàn)系數(shù)計(jì)算黏性土壓縮模量時(shí)不同土的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取值國內(nèi)有關(guān)單位估算黏性土壓縮模量的經(jīng)驗(yàn)公式（2）估算粘性土的變形模量國內(nèi)有關(guān)單位估算黏性土變形模量的經(jīng)驗(yàn)公式表（3）

估算砂土的壓縮模量我國鐵道部《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》根據(jù)比貫入阻力估算砂土壓縮模量對(duì)照表（4）估算砂土的變形模量工程中常用的計(jì)算砂土變形模量的經(jīng)驗(yàn)公式

用靜力觸探法求地基承載力的突出優(yōu)點(diǎn)是快速、簡(jiǎn)便、有效。我國對(duì)使用靜力觸探法推求地基承載力已積累了相當(dāng)豐富的經(jīng)驗(yàn)，經(jīng)驗(yàn)公式很多（P97表7-12）。

在使用這些經(jīng)驗(yàn)公式時(shí)應(yīng)充分注意其使用的條件和地域性，并在實(shí)踐中不斷地積累經(jīng)驗(yàn)。比如早期的《工業(yè)與民用建筑工程地質(zhì)勘察規(guī)范》中采用的公式如下：砂土：f0=0.0197ps+0.0656（MPa）一般粘性土：f0=0.104ps+0.0269（MPa）老粘土：f0=0.1ps

（MPa）上列式中的f0為地基承載力基本值，ps為單橋探頭的比貫入阻力。

五、評(píng)定地基土的承載力鐵路部門提出的經(jīng)驗(yàn)公式如下：

對(duì)于Q3及以前沉積的老粘土地基，單橋探頭的比貫入阻力ps在3000~6000kPa的范圍內(nèi)時(shí)采用如下公式計(jì)算地基的基本承載力

0：

0=0.1ps

對(duì)于軟土及一般粘土、亞粘土地基的基本承載力

0采用下式計(jì)算：

0=5.8ps0.5-46

對(duì)于一般亞砂土及飽和砂土地基的基本承載力

0采用下式計(jì)算：

0=0.89ps0.63+14.4

當(dāng)確認(rèn)該地基在施工及竣工后均不會(huì)達(dá)到飽和時(shí)，則由上式確定的砂土地基的

0可以提高25%~50%。上列各式的單位均為kPa。

六、預(yù)估單樁承載力《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）《高層建筑巖土工程勘察規(guī)范》

鐵道部標(biāo)準(zhǔn)《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》《上海市地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》

根據(jù)單橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預(yù)制樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)，可按下式計(jì)算：當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)

單橋探頭的圓錐底面積15cm2，底部帶7cm高的滑套，錐角60°。查表7-14查表7-16。適用于地表下6m范圍內(nèi)的土層適用于地表下6m范圍內(nèi)的土層適用于地表下6m范圍內(nèi)的土層

適用于粉土及砂土土層以上（或無粉土及砂土土層地區(qū)）的黏性土適用于粉土及砂土土層以下的黏性土適用于粉土、粉砂、細(xì)砂及中砂

七、評(píng)價(jià)飽和砂土、粉土的液化勢(shì)

鐵道部《靜力觸探技術(shù)規(guī)則》和《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定，比貫入阻力ps的計(jì)算值小于液化臨界比貫入阻力p's值時(shí)，應(yīng)判定為液化土。而臨界比貫入阻力p's由下式計(jì)算得到：

靜力觸探部分結(jié)束§7.3圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)§7.3圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)

利用一定的落錘能量，將一定尺寸、一定形狀的圓錐探頭打入土中，根據(jù)打入的難易程度來評(píng)價(jià)土的物理力學(xué)性質(zhì)的一種原位測(cè)試方法。設(shè)備比較簡(jiǎn)單，操作也很方便。此外由于沖擊力比較大，所以它的適用范圍更加廣泛，對(duì)于靜力觸探難以貫入的碎石土層及密實(shí)砂層甚至較軟的巖石也可應(yīng)用。7.3.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

定性劃分不同性質(zhì)的土層；查明土洞、滑動(dòng)面和軟硬土層分界面；檢驗(yàn)評(píng)估地基土加固改良效果。定量估算地基土層的物理力學(xué)參數(shù)，如確定砂土孔隙比、相對(duì)密度等以及土的變形和強(qiáng)度的有關(guān)參數(shù)，評(píng)定天然地基土的承載力和單樁承載力。7.3.2試驗(yàn)原理

圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)中，一般以打入土中一定距離（貫入度）所需落錘次數(shù)（錘擊數(shù)）來表示探頭在土層中貫入的難易程度。7.3.3試驗(yàn)設(shè)備圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)系統(tǒng)組成：探頭；穿心落錘；導(dǎo)向觸探桿。圓錐動(dòng)力觸探類型及設(shè)備規(guī)格7.3.4圓錐動(dòng)力觸探技術(shù)要求1.應(yīng)采用自動(dòng)落錘裝置以保持平穩(wěn)下落。2.觸探桿最大偏斜度不應(yīng)超過2%，錘擊貫入應(yīng)保持連續(xù)進(jìn)行；同時(shí)應(yīng)防止錘擊偏心、探桿傾斜和側(cè)向晃動(dòng)，保持探桿垂直度；錘擊速率宜為每分鐘15~30擊；在砂土或碎石土中錘擊速率可采用每分鐘60擊。錘擊貫入應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，不能間斷，因?yàn)殚g隙時(shí)間過長(zhǎng)，可能會(huì)使土（特別是黏性土）的摩阻力增大，影響測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性。3.每貫入1m，宜將探桿轉(zhuǎn)動(dòng)一圈半；當(dāng)貫入深度超過10m時(shí)，每貫入20cm宜轉(zhuǎn)動(dòng)探桿一次。4.對(duì)輕型動(dòng)力觸探，當(dāng)N10>100或貫入15cm錘擊數(shù)超過50時(shí)，可停止試驗(yàn)；對(duì)重型動(dòng)力觸探，當(dāng)連續(xù)三次時(shí)，N63.5>100可停止試驗(yàn)或改用超重型動(dòng)力觸探。5.為了減少探桿與孔壁的接觸，探桿直徑應(yīng)小于探頭直徑。在砂土中探頭直徑與探桿直徑之比應(yīng)大于1.3，在黏性土中這一比例可適當(dāng)小些。6.由于地下水位對(duì)錘擊數(shù)與土的物理性質(zhì)（砂土孔隙比等）有影響，因此應(yīng)當(dāng)記錄地下水位埋深。

一、按力學(xué)性質(zhì)劃分土層

繪制單孔觸探錘擊數(shù)N與H深度的關(guān)系曲線，再結(jié)合地質(zhì)資料對(duì)土層進(jìn)行分層。注意：采用多孔資料或與鉆探及其他原位測(cè)試資料進(jìn)行綜合分析。分析觸探曲線時(shí)，同樣應(yīng)考慮到曲線上的超前或滯后

現(xiàn)象。7.3.5試驗(yàn)成果及應(yīng)用動(dòng)力觸探曲線

二、確定砂土、圓礫卵石孔隙比

根據(jù)重型動(dòng)力觸探的試驗(yàn)結(jié)果可確定砂土、圓礫、卵石的孔隙比。注：如在地下水位以下，則應(yīng)采用經(jīng)過地下水位校正后的錘擊數(shù)

對(duì)地下水位以下的中、粗、礫砂、圓礫、卵石，上述錘擊數(shù)還要經(jīng)過進(jìn)一步校正，其計(jì)算公式如下：重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)觸探桿長(zhǎng)度校正系數(shù)

三、評(píng)價(jià)地基土的承載力

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，可用輕型圓錐動(dòng)力觸探（輕便觸探）的結(jié)果來確定黏性土地基及由黏性土和粉土組成的素填土地基的承載力標(biāo)準(zhǔn)值。輕型動(dòng)力觸探試驗(yàn)擊數(shù)與地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)照表表重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)擊數(shù)與地基承載力基本值對(duì)照表表7-22

鐵道部《動(dòng)力觸探技術(shù)規(guī)定》提出，可用重型動(dòng)力觸探的錘擊數(shù)評(píng)定各類地基土的承載力基本值。注：1、該表適合于沖積、洪積土層；2、動(dòng)力觸探深度為1~20m；3、錘擊數(shù)需經(jīng)過前述探桿長(zhǎng)度及地下水位校正。

四、估算單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值

廣東省建筑科學(xué)研究院通過對(duì)廣州地區(qū)的重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)的錘擊數(shù)N63.5與現(xiàn)場(chǎng)打樁資料的分析研究，認(rèn)為打樁機(jī)最后30錘平均每錘的貫入度Sp與持力層的N63.5有如下經(jīng)驗(yàn)關(guān)系：再利用打樁公式，即可估算單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值Rk：對(duì)大型打樁機(jī)：對(duì)中型打樁機(jī)：圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)部分結(jié)束§7.4標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)§7.4標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)（StandardpenetrationTest，SPT）

標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)原來被歸入動(dòng)力觸探試驗(yàn)一類，實(shí)際上，它在設(shè)備規(guī)格上與前述重型圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)也具有很多相同之處，而僅僅是圓錐形探頭換成了由兩個(gè)半圓筒組成的對(duì)開式管狀貫入器。此外與重型圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)不同的一點(diǎn)在于，規(guī)定將貫入器貫入土中所需要的錘擊數(shù)（又稱為標(biāo)貫擊數(shù)）作為分析判斷的依據(jù)。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)具有圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)所具有的所有優(yōu)點(diǎn)，另外它還可以采取擾動(dòng)的土樣，進(jìn)行顆粒分析，因而對(duì)于土層的分層及定名更為準(zhǔn)確可靠。7.4.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

采取擾動(dòng)土樣，鑒別和描述土類，按照顆分試驗(yàn)結(jié)果給土層定名。判別飽和砂土、粉土的液化可能性。定量估算地基土層的物理力學(xué)參數(shù)，如判定黏性土的稠度狀態(tài)、砂土相對(duì)密度及土的變形和強(qiáng)度的有關(guān)參數(shù)，評(píng)定天然地基土的承載力和單樁承載力。7.4.2試驗(yàn)原理

采用標(biāo)準(zhǔn)貫入器打入土中一定距離（30cm）所需落錘次數(shù)（標(biāo)貫擊數(shù)）來表示土阻力大小。7.4.3試驗(yàn)設(shè)備標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)系統(tǒng)組成：貫入器；穿心落錘；穿心導(dǎo)向觸探桿。貫入器穿心落錘穿心導(dǎo)向觸探桿錘墊標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)設(shè)備規(guī)格及適用土類表圓錐動(dòng)力觸探類型及設(shè)備規(guī)格7.4.4標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)技術(shù)要求1.采用回轉(zhuǎn)鉆進(jìn)，鉆進(jìn)過程中要防止孔底涌土。當(dāng)孔壁不穩(wěn)定時(shí)，可采用泥漿或套管護(hù)壁，鉆至試驗(yàn)標(biāo)高15cm以上時(shí)應(yīng)停止鉆進(jìn)，清除孔底殘土后再進(jìn)行貫入試驗(yàn)。2.應(yīng)采用自動(dòng)脫鉤的自由落錘裝置并保證落錘平穩(wěn)下落，減小導(dǎo)向桿與錘間的摩阻力，避免錘擊偏心和側(cè)向晃動(dòng)，保持貫入器、探桿、導(dǎo)向桿連接后的垂直度，錘擊速率應(yīng)小于每分鐘30擊。3.探桿最大相對(duì)彎曲度應(yīng)小于1/1000。4.正式試驗(yàn)前，應(yīng)預(yù)先將貫入器打入土中15cm，然后開始記錄每打入10cm錘擊數(shù)，累計(jì)打入30cm的錘擊數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)N。當(dāng)錘擊數(shù)已達(dá)到50擊，而貫入深度未達(dá)到30cm時(shí)，可記錄50擊的實(shí)際貫入度，并按下式換算成相當(dāng)于30cm貫入度的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)N。并終止試驗(yàn)：其中△S—50擊時(shí)的實(shí)際貫入深度。5.標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)可在鉆孔全深度范圍內(nèi)等間距進(jìn)行，也可僅在砂土、粉土等需要試驗(yàn)的土層中等間距進(jìn)行，間距一般為1.0~1.2m。6.由于標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)N值的離散性往往較大，故在利用其解決工程問題時(shí)應(yīng)持慎重態(tài)度，僅僅依據(jù)單孔標(biāo)貫試驗(yàn)資料提供設(shè)計(jì)參數(shù)是不可信的，如要提供定量的設(shè)計(jì)參數(shù)，應(yīng)有當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)，否則只能提供定性的結(jié)果，供初步評(píng)定用。關(guān)于貫入擊數(shù)的修正問題：

桿長(zhǎng)修正7.4.5試驗(yàn)成果及應(yīng)用

地下水影響修正

上覆有效應(yīng)力影響修正

一、判斷砂土密實(shí)度標(biāo)貫擊數(shù)與砂土密實(shí)度的關(guān)系對(duì)照表人力松繩N1需要補(bǔ)充說明的是，表7-24中的標(biāo)貫擊數(shù)N是人力松繩落錘所得，人力松繩落錘得到的標(biāo)貫擊數(shù)N1和自由落錘得到的標(biāo)貫擊數(shù)N2可按表7-25換算。

上海市標(biāo)準(zhǔn)《巖土工程勘察規(guī)范》（DBJ08-37-2012）考慮了土層埋深因素產(chǎn)生的上覆壓力影響，對(duì)實(shí)測(cè)的標(biāo)貫擊數(shù)進(jìn)行了上覆壓力修正，并在此基礎(chǔ)上根據(jù)修正后的標(biāo)貫擊數(shù)給出了對(duì)應(yīng)的砂土密實(shí)程度?？紤]土層上覆壓力的修正公式如下：用經(jīng)上覆壓力修正后的標(biāo)貫擊數(shù)判別砂土相對(duì)密度表

二、評(píng)定黏性土的稠度狀態(tài)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度黏性土的稠度狀態(tài)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與標(biāo)貫擊數(shù)的關(guān)系表此表為Terzaghi和peck的結(jié)果。黏性土的稠度狀態(tài)與標(biāo)貫擊數(shù)的關(guān)系表此表為原冶金部武漢勘察公司成果。

三、評(píng)定砂土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)砂土的內(nèi)摩擦角與標(biāo)貫擊數(shù)的關(guān)系表此表為Meyerhof和Peck成果。注：均質(zhì)砂取高值，非均質(zhì)砂取低值，粉砂減5o，砂和礫石混合土增加5o。Peck還提出了經(jīng)驗(yàn)公式：日本的建筑基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范采用大畸的經(jīng)驗(yàn)公式：此表為美國Gibbs和Holtz成果。美國的Gibbs和Holtz根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果，得到考慮上覆壓力影響時(shí)，用標(biāo)貫擊數(shù)確定砂土內(nèi)內(nèi)摩擦角的方法，它們給出了如圖7-16所示的關(guān)系曲線。

四、評(píng)定黏性土的不排水抗剪強(qiáng)度Cu日本道路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范則采用下列經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式：Terzaghi和Peck提出用標(biāo)貫擊數(shù)評(píng)定性土不排水抗剪強(qiáng)度的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式如下：五、

評(píng)定土的變形參數(shù)國內(nèi)用標(biāo)貫擊數(shù)確定地基土變形參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式

六、評(píng)定地基土的承載力我國《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》砂土承載力標(biāo)準(zhǔn)值與標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)的關(guān)系粘性土承載力標(biāo)準(zhǔn)值與標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)的關(guān)系日本住宅公團(tuán)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式如下：Terzaghi提出用標(biāo)貫擊數(shù)確定地基土承載力標(biāo)準(zhǔn)值經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，安全系數(shù)取3：對(duì)條形基礎(chǔ)：對(duì)獨(dú)立方形基礎(chǔ)：

七、估算單樁承載力

北京市勘察院提出的預(yù)估鉆孔灌注樁單樁豎向極限承載力的計(jì)算公式為：?jiǎn)螛敦Q向極限承載力(kN)樁端的截面積(m2)樁在砂土中的側(cè)面積(m2

)樁在黏性土中的側(cè)面積(m2

)樁端附近土層中的標(biāo)貫數(shù)；樁周砂土層標(biāo)貫擊數(shù)樁周黏土層標(biāo)貫擊數(shù)孔底虛土的厚度(m)式中Pu——Ap——As——Ac——Np——Ns——Nc——h——

八、飽和砂土、粉土的液化

標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)是判別飽和砂土、粉土液化的重要手段，我國《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）規(guī)定：標(biāo)貫試驗(yàn)部分結(jié)束§7.5十字板剪切試驗(yàn)§7.5十字板剪切試驗(yàn)(vanesheartest)

十字板剪切試驗(yàn)是一種在鉆孔內(nèi)快速測(cè)定飽和軟黏土抗剪強(qiáng)度的原位測(cè)試方法。自1954年由南京水科院等單位對(duì)這項(xiàng)技術(shù)開始開發(fā)應(yīng)用以來，在我國沿海地區(qū)得到廣泛的應(yīng)用。理論上，十字板剪切試驗(yàn)測(cè)得的抗剪強(qiáng)度相當(dāng)于室內(nèi)三軸不排水剪總應(yīng)力強(qiáng)度。由于十字板剪切試驗(yàn)不需要采取土樣，可以在現(xiàn)場(chǎng)基本保持原位應(yīng)力狀態(tài)的情況下進(jìn)行測(cè)試，這對(duì)于難以取樣的高靈敏度的黏性土來說具有不可替代的優(yōu)越性。7.5.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

測(cè)定原位應(yīng)力條件下軟黏土的不排水抗剪強(qiáng)度。估算軟黏土的靈敏度。7.5.2試驗(yàn)原理

十字板剪切試驗(yàn)是將具有一定高徑比的十字板插入待測(cè)試土層中，通過鉆桿對(duì)十字板頭施加扭矩使其勻速旋轉(zhuǎn)，根據(jù)施加的扭矩即可以得到土層的抵抗扭矩，進(jìn)一步可換算成土的抗剪強(qiáng)度。板頭側(cè)面的剪切阻力為均勻分布圖中所示為在板頭上、下面的剪切阻力分布。CvCH勻速扭轉(zhuǎn)Jackson(1969)

提出修正公式：與圓柱頂?shù)酌婕魬?yīng)力分布相關(guān)的系數(shù)7.5.3試驗(yàn)設(shè)備十字板剪切試驗(yàn)系統(tǒng)組成：十字板頭；傳力系統(tǒng)；加力裝置；測(cè)量裝置。（機(jī)械式和電測(cè)試）十字板頭規(guī)格表注：7.5.4十字板剪切試驗(yàn)技術(shù)要求1.十字板剪切試驗(yàn)點(diǎn)的布置在豎向上的間距可為1m。2.十字板頭形狀宜為矩形，徑高比為1:2，板厚宜為2~3mm。3.十字板頭插入鉆孔底（或套管底部）深度不應(yīng)小于孔徑或套管直徑的3~5倍。4.十字板插入至試驗(yàn)深度后，至少應(yīng)靜置2~3min，方可開始試驗(yàn)。5.扭轉(zhuǎn)剪切速率宜采用1o~2o/10s，并在測(cè)得峰值強(qiáng)度后繼續(xù)測(cè)記1min。6.在峰值強(qiáng)度或穩(wěn)定值測(cè)試完畢后，再順扭轉(zhuǎn)方向連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)6圈，測(cè)定重塑土的不排水抗剪強(qiáng)度。7.對(duì)開口鋼環(huán)十字板剪切儀，應(yīng)修正軸桿與土間摩阻力的影響。7.5.5試驗(yàn)成果及應(yīng)用

十字板剪切試驗(yàn)的成果主要有：各試驗(yàn)點(diǎn)土的不排水抗剪峰值強(qiáng)度、殘余強(qiáng)度、重塑土強(qiáng)度和靈敏度極其隨深度變化曲線；抗剪強(qiáng)度與扭轉(zhuǎn)角的關(guān)系曲線等。

由于十字板剪切試驗(yàn)得到的不排水抗剪強(qiáng)度一般偏高，因此要經(jīng)過修正才能用于工程設(shè)計(jì)，其修正方法如下：修正系數(shù)取值2.IL＞1的土1.其他軟土土Daccal影響測(cè)試結(jié)果因素：板頭尺寸剪應(yīng)力分布排水條件土的各向異性剪切速率觸變效應(yīng)

一、計(jì)算地基承載力

根據(jù)中國建筑科學(xué)研究院和華東電力設(shè)計(jì)院的經(jīng)驗(yàn)，地基容許承載力可按下式估算：

二、估算地基土的靈敏度軟黏土地基的靈敏度按下式計(jì)算：

另外，十字板剪切試驗(yàn)成果還可以用來檢驗(yàn)地基加固效果、估算單樁極限承載力以及用于估算軟土的液性指數(shù)等2<St<4

中等靈敏度土St≤2低靈敏度土St≥4高靈敏度土

三、判定軟土的固結(jié)歷史根據(jù)Cu-h

曲線判定軟土的固結(jié)歷史:1.

若Cu-h

曲線大致呈一通過地面原點(diǎn)的直線，可判定為正常固結(jié)土；2.

若Cu-h

直線不通過原點(diǎn)而與縱坐標(biāo)的向上延長(zhǎng)軸線相交，則可判定為超固結(jié)土。§7.6旁壓試驗(yàn)PressuremeterTest§7.6旁壓試驗(yàn)

旁壓試驗(yàn)又稱為橫壓試驗(yàn)，它是通過圓柱狀旁壓器對(duì)鉆孔壁施加均勻橫向壓力，使孔壁土體發(fā)生徑向變形直至破壞，同時(shí)通過測(cè)量系統(tǒng)量測(cè)橫向壓力和徑向變形之間的關(guān)系，進(jìn)一步推求地基土力學(xué)參數(shù)的一種原位測(cè)試方法。分為預(yù)鉆式和自鉆式。優(yōu)點(diǎn)：旁壓試驗(yàn)的物理模型為軸對(duì)稱的圓柱形孔的擴(kuò)張問題，這個(gè)問題的彈塑性理論解已經(jīng)得到很好的解決。旁壓試驗(yàn)可以用來估計(jì)原位水平應(yīng)力。測(cè)試方便，不受地下水位的限制，與室內(nèi)試驗(yàn)相比，具有試樣大、代表性強(qiáng)、擾動(dòng)小的優(yōu)點(diǎn)。旁壓試驗(yàn)具有較廣泛的適應(yīng)性，可適合于黏性土、粉土、砂土、碎石土、極軟巖、軟巖等各類巖土的測(cè)試。7.6.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

測(cè)定土的旁壓模量和應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系；估算黏性土、粉土、砂土、軟質(zhì)巖石和風(fēng)化巖石的承載力。。。7.6.2試驗(yàn)原理典型的旁壓試驗(yàn)P-V曲線土體泊松比，碎石土取0.27，砂土取0.30，粉土取0.35，粉質(zhì)黏土取0.38，黏土取0.42；旁壓儀測(cè)量腔的固有體積；與初始?jí)毫?duì)應(yīng)的測(cè)量腔體積；與臨塑壓力對(duì)應(yīng)的測(cè)量腔體積；旁壓曲線直線段的斜率。△V=Vf-V0μVcV0Vf△p/△V

此外，根據(jù)初始?jí)毫?、臨塑壓力、極限壓力和旁壓模量結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)可評(píng)定地基承載力和變形參數(shù)。7.6.3試驗(yàn)設(shè)備旁壓試驗(yàn)系統(tǒng)組成：旁壓器；加壓穩(wěn)壓裝置；變形測(cè)量裝置。旁壓試驗(yàn)系統(tǒng)組成：監(jiān)測(cè)裝置壓力表高壓氣瓶輔助腔測(cè)量腔旁壓器同軸塑料管量管

自鉆式旁壓測(cè)試不同于其他原位測(cè)試方法，該方法不需要經(jīng)驗(yàn)校正系數(shù)，更能在短時(shí)間內(nèi)獲得大量精確數(shù)據(jù)，而且在軟土盒沙層中，只能用自鉆式旁壓法。劍橋自鉆式旁壓儀在1975年開始生產(chǎn)，從1980年開始在世界范圍內(nèi)廣泛應(yīng)用。自鉆式旁壓試驗(yàn)儀7.6.4旁壓試驗(yàn)技術(shù)要求1.旁壓試驗(yàn)點(diǎn)要求布置在有代表性的位置和深度進(jìn)行，旁壓儀的量測(cè)腔要求位于同一土層內(nèi)。試驗(yàn)點(diǎn)的垂直間距應(yīng)根據(jù)地層條件和工程要求確定，但不宜小于1m，試驗(yàn)孔與已有鉆孔的水平距離不宜小于1m。2.預(yù)鉆式旁壓試驗(yàn)應(yīng)保證成孔質(zhì)量，孔壁要垂直、光滑、呈規(guī)則圓形，鉆孔直徑與旁壓器直徑應(yīng)良好配合，防止孔壁坍塌。3.加荷等級(jí)可采用預(yù)期臨塑壓力的1/7~1/5，初始階段加荷等級(jí)可取小值，必要時(shí)，可做卸荷再加載試驗(yàn)，測(cè)定再加荷旁壓模量。4.每級(jí)壓力應(yīng)維持1min或2min后再施加下一級(jí)荷載，維持1min時(shí)，加荷15、30、60s后測(cè)讀變形量，維持2min時(shí)，加荷后15、30、60、120測(cè)讀變形量。5.當(dāng)量測(cè)腔的擴(kuò)張?bào)w積相當(dāng)于量測(cè)腔的固有體積時(shí)，或壓力達(dá)到儀器容許的最大壓力時(shí)應(yīng)終止試驗(yàn)。

一、計(jì)算土的旁壓模量和變形模量Menard公式：土的結(jié)構(gòu)性修正系數(shù)7.6.5試驗(yàn)成果及應(yīng)用

二、評(píng)定地基承載力1.臨塑壓力法地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值2.極限壓力法地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值式中F經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般取值為2-3之間?！?.7扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)?zāi)夸?.概述2.基本原理3.試驗(yàn)的儀器和設(shè)備4.試驗(yàn)方法與技術(shù)要求5.成果整理及應(yīng)用6.工程實(shí)例1.概述扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)(TheFlateDilatometerTest,簡(jiǎn)稱DMT)最早是1980年由意大利人SilvanoMarchetti發(fā)明的一種原位測(cè)試的方法，在我國，越來越多的單位開始使用扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)進(jìn)行巖土工程勘察。扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)是利用靜力或錘擊動(dòng)力將一扁平鏟形測(cè)頭貫人土中，達(dá)到預(yù)定深度后，利用氣壓使扁鏟測(cè)頭上的鋼膜片向外膨脹，分別側(cè)得膜片中心向外膨脹不同距離(分別為0.05mm和1.10mm這兩個(gè)特定值)時(shí)的氣壓值，進(jìn)而獲得地基土參數(shù)的一種原位試驗(yàn)。可用于土層劃分與定名、不排水剪切強(qiáng)度、應(yīng)力歷史、靜止土壓力系數(shù)、壓縮模量、固結(jié)系數(shù)等的原位測(cè)定。扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)適用于一般粘性土、粉土、中密以下砂土、黃土等，不適用于含碎石的土等。扁鏟測(cè)頭其實(shí)是一個(gè)不銹鋼鋼板，在鋼板的一側(cè)安裝了一片平坦的圓形鋼膜，扁鏟測(cè)頭通過一條氣電管路連接著在地表的側(cè)控箱，氣電管路穿過貫人設(shè)備的探桿到達(dá)測(cè)頭，連續(xù)地傳輸氣壓和電信號(hào)。測(cè)控箱通過氣壓管和一個(gè)氣源相連接，以提供氣壓使膜片膨脹，測(cè)控箱由一個(gè)壓力調(diào)控器，壓力計(jì)，信號(hào)發(fā)生器和排氣閥組成?？梢允褂贸Ｓ玫呢炄嗽O(shè)備把扁鏟測(cè)頭壓人土內(nèi)，一般可以使用靜力觸探設(shè)備貫入。2.基本原理試驗(yàn)由貫人扁鏟測(cè)頭開始，在貫人至某一深度后暫停，通過測(cè)控箱操作使膜片充氣膨脹.在充氣鼓脹過程中，得到如下兩個(gè)讀數(shù):(1)A讀數(shù)，膜片距離基座0.05mm時(shí)的氣壓值;(2)B讀數(shù)，膜片距離基座1.10mm時(shí)的氣壓值。另外，在到達(dá)B點(diǎn)之后，通過測(cè)控箱上的氣壓調(diào)控器釋放氣壓，使膜片緩慢回縮到距離基座0.05mm。時(shí)，可讀取C讀數(shù)。然后，測(cè)頭繼續(xù)往下貫人至下一試驗(yàn)深度(試驗(yàn)點(diǎn)間隔通常是取20cm)。在每一試驗(yàn)深度，都重復(fù)上述試驗(yàn)過程，讀取A,B(有時(shí)包括C)讀數(shù)。考慮到膜片本身的剛度，根據(jù)試驗(yàn)前后得到的標(biāo)定值△A,△B來對(duì)它們進(jìn)行修正，以計(jì)算p0、p1、p2。p0為膜片在基座時(shí)土體所受的壓力;p1為膜片距離基座1.10mm時(shí)土體所受的壓力，p2為膜片回縮到A點(diǎn)(距離基座0.05mm)時(shí)土體所受的壓力，然后由p0、p1、p2值可獲得4個(gè)扁鏟試驗(yàn)中間參數(shù):材料指數(shù)ID、水平應(yīng)力指數(shù)KD、孔隙水壓力指數(shù)UD和扁鏟模量ED。這些參數(shù)經(jīng)過經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，可以得到一些土性參數(shù)，如靜止側(cè)壓力系數(shù)K0、超固結(jié)比OCR、不排水抗剪強(qiáng)度cu側(cè)限壓縮模量M和砂土內(nèi)摩擦角等。當(dāng)進(jìn)行扁鏟消散試驗(yàn)時(shí)，還可以對(duì)土的水平固結(jié)系數(shù)ch、水平滲透系數(shù)kh進(jìn)行估計(jì)。3.試驗(yàn)的儀器和設(shè)備扁鏟測(cè)頭測(cè)控箱氣壓源貫入設(shè)備扁鏟測(cè)頭1.扁鏟測(cè)頭和彈性鋼膜扁鏟測(cè)頭的外觀尺寸為95mm寬,15mm厚，扁鏟測(cè)頭具有鍥形底端，用以貫穿土層，鍥形底端的頂角介于24-32.測(cè)頭下端逐漸變薄的區(qū)段長(zhǎng)50mm.圓形鋼薄膜直徑為60mm，正常厚度為0.2mm(在可能剪壞測(cè)頭的土層中，常使用0.25厚的鋼膜)，薄膜固定在扁鏟測(cè)頭一個(gè)側(cè)面上。2.測(cè)頭工作原理扁鏟的工作原理就如一個(gè)電開關(guān)，絕緣墊將導(dǎo)體基座與扁鏟(鋼)體和鋼膜隔離，導(dǎo)體圓盤與測(cè)控箱電源的正極相連，而膜片通過地面接觸與測(cè)控箱的負(fù)極相連。在自然狀態(tài)下，彼此之間被絕緣體分開，而當(dāng)膜片受土壓力作用而向內(nèi)收縮與導(dǎo)體基座接觸時(shí)，或是受氣壓作用使膜向外鼓脹，鋼柱在彈簧作用下與導(dǎo)體基座接觸時(shí)，則正負(fù)極接通，蜂鳴聲響起;當(dāng)膜片處于中間位置時(shí)，正負(fù)極不能相通，因此不會(huì)有蜂鳴聲。在進(jìn)行DMT試驗(yàn)時(shí)，當(dāng)扁鏟貫人土層，膜片受土壓力的作用向里收縮，膜片與導(dǎo)體基座接觸，蜂鳴聲響起。當(dāng)?shù)竭_(dá)試驗(yàn)位置，操作人員開始向內(nèi)充氣，在一段時(shí)間內(nèi)，膜片仍保持與基座接觸(蜂鳴聲不斷)。當(dāng)內(nèi)部壓力達(dá)到與外部壓力平衡時(shí)，膜片開始向外移動(dòng)并與基座脫離(蜂鳴聲停止)，蜂鳴聲停止，提醒操作者讀取A讀數(shù)。繼續(xù)向內(nèi)充氣加壓，膜片繼續(xù)向外移動(dòng)，膜片中心向外移動(dòng)達(dá)到1.10mm時(shí)，鋼柱在彈簧作用下與導(dǎo)體基座底部接觸時(shí),則正負(fù)極接通，蜂鳴聲再次響起，提醒操作者記錄B讀數(shù)。測(cè)控箱

測(cè)控箱,一般包括兩個(gè)壓力計(jì)(也有采用一個(gè)壓力計(jì))、與壓力源的連接口、與氣電管路的連接口、接地電纜接口、檢流計(jì)和蜂鳴器(由扁鏟測(cè)頭電路的閉合決定是否發(fā)出響聲，這樣，蜂鳴器可以有效地