《太鋼冷軋鋼污水處理工藝設計與計算》9100字（論文）

太鋼冷軋鋼污水處理工藝設計與計算目錄TOC\o"1-2"\h\u154781.緒論 146131.1引言 1282731.2冷軋鋼污水 1320851.3國內外研究現(xiàn)狀 2291522.方案的原理、特點和選擇依據(jù) 4183082.1廢水水質標準 4102342.2工藝流程 5125193設計計算 5276243.1酸洗廢水處理工藝計算 5316143.2含油廢水處理工藝計算 1313133.3超濾 2042153.4回用水池 2116742參考文獻 22摘要太鋼冷軋鋼污水屬于冷軋鋼制造工藝中產生的一種廢水，主要由含酸廢水和含油廢水組成，具有高通量，高污染的特征，為有效處理此類污水，并將其處理到再次回用的水平，需對冷軋鋼污水進行分類處理，本設計通過調節(jié)池，中和曝氣池，絮凝池、沉淀池等構筑物來初步處理含酸廢水，含油廢水最初通過集油器和氣浮罐進行處理，最后通過超濾裝置對水進行深度處理，使廢水中各物質達到回用標準，重復利用。關鍵詞軋鋼污水；含酸廢水；含油廢水1.緒論1.1引言冷軋鋼污水是指在不銹鋼的生產加工過程中，原材料鋼板酸洗時表面帶出的含酸廢液和軋制過程中產生的廢乳化液。冷軋鋼污水由于其產生的原因而具有高COD值，強酸性，懸浮固體較多等特點，為將其處理到再次回用的水平，需要付出較多的努力。1.2冷軋鋼污水1.2.1含酸污水冷軋的軋制過程中，機械和化學方法用于在軋制前從熱軋鋼表面去除氧化物，以得到較高的表面質量，且可使得軋輥不受損傷。而對原料鋼板、鋼卷進行表面化學處理的方法為酸洗。碳鋼常用鹽酸進行酸洗，不銹鋼使用氫氟酸和硝酸進行酸洗。在酸洗的過程中，由于酸洗液中的游離酸與氧化層或鋼板表層反應逐漸減少，產生相應的鐵鹽，其含量逐漸增大，酸洗的反應速度下降。此時會將酸洗液作為廢液排出，更換新酸或再生酸繼續(xù)酸洗。所有經過酸洗的鋼板或鋼卷都需要用水清洗以洗掉表面殘留的酸，進而產生大量的酸性的清洗污水。1.2.2含油污水在冷軋機工作時，用乳化油潤滑，可有效減少和控制軋制過程中的摩擦磨損，充分發(fā)揮軋機的產能，并能夠降低軋件溫度，提高軋材表面光滑程度，降低能耗。在軋制過程中使用乳化液或棕櫚油會產生大量含油廢水，冷軋含油廢水主要是指軋制油和液壓油，當溶解到水中時會出現(xiàn)四種狀態(tài)。水質特性如下表所示：表SEQ表\*ARABIC1冷軋含油廢水水質特征類型粒徑結構狀態(tài)含量浮油100以上油包水呈漂浮狀態(tài)15%-20%分散油10-100水包油呈懸浮狀態(tài)40%-60%乳化油0.1-20水包油穩(wěn)定狀態(tài)20%-30%溶解油納米級溶解溶解20%以下1.2.3處理冷軋鋼污水的意義冷軋鋼污水中含酸含油，含酸污水中含有大量鐵鹽，鹽酸，pH呈酸性；含油污水中含有乳化液和棕櫚油及鐵屑等，這些對水體會造成生態(tài)污染的成分直接排入自然環(huán)境會影響生態(tài)環(huán)境危害人體健康。但冷軋生產過程中此類廢水的產生不可避免，故應采取有效手段，使得處理后的出水水質達到《鋼鐵工業(yè)水污染排放標準》（GB13456-92）的一級標準后排放或經過進一步處理達到中水回用。1.3國內外研究現(xiàn)狀1.3.1含酸污水的處理1.3.1.1中和法當使用強酸和強堿進行中和時，pH=7附近使用的酸和堿的量略有偏差將導致pH值的急劇變化。但是，在酸性廢水中，由于弱酸鹽的常見離子效應，存在相對明顯的緩沖能力，因此在所需的出水pH范圍內，允許大量過量的酸和堿。這是中和處理實際操作的有利條件?？梢栽诂F(xiàn)場進行中和測試，并可以繪制中和曲線以獲得緩沖范圍。1.3.1.2離子交換法處理技術離子交換樹脂是一種可以進行離子交換的高分子材料。由于其交聯(lián)結構，許多交換基團在具有交聯(lián)結構的聚合物基質上共價鍵合。這些交換基團由固定離子和離子組成，離子鍵與它們結合相反的電荷。具有相反電荷的離子可以在溶液中解離，并且在一定條件下可以與溶液中具有相同電荷的其他離子交換。1.3.1.3膜法處理技術對于酸性廢液的處理也可使用滲析、電滲析等膜法處理，此類方法的好處在于能夠分離出廢液中的物質，方便進行資源的回收與二次利用。目前常見的膜法處理技術有：擴散滲析（DD），以濃度差作為推動力的工業(yè)膜過程；電滲析法（ED），利用離子交換膜的選擇性透射性，在直流電場的作用下，通過通過膜定向遷移，可以將帶電離子從水溶液或其他不帶電的組分中分離出來，從而實現(xiàn)含酸污水的凈化；膜生物反應器（MBR），主要采用萃取膜生物反應器對工業(yè)廢水進行處理，具有較優(yōu)的出水水質，操作運行簡單，污泥產率低等優(yōu)點；微濾（MF）和超濾(UF)法，在低壓情況下對較低污染物濃度的污水處理效率較高，但對硫酸鹽處理能力較弱。1.3.2含油污水的處理1.3.2.1物理化學法主要是指通過物理化學或化學單元操作從污水中去除無機或有機（難以生物降解）的溶解物質或膠體。氣浮法是指向廢水中通入空氣，利用氣泡與油珠的結合后浮力增大的原理使油水分離速度大大提高。吸附法是指用多孔固體吸附劑將含油廢水中的溶解油和其他溶解有機物表面吸附的過程，常有三個步驟：（a）流體與固體吸附劑充分接觸，使流體中的吸附質吸附在吸附劑上；（b）吸附吸附質的吸附劑與流體分離；（c）吸附劑再生或更換新的吸附劑。氧化和還原法指利用電子的轉移，將參與反應的物質所含元素的化學價發(fā)生改變。含油廢水的處理一般分為濕法氧化工藝和催化濕法氧化工藝。氧氣或空氣用作氧化劑，將有機污染物分解成無機物質，如二氧化碳或小分子有機物。這種方法通常用于處理不可生物降解的含油廢水。1.3.2.2電化學法電化學法是指以金屬鋁或鐵作陽極材料電解處理乳化油廢水。這種方法借鑒了電解槽原理，在化學反應器中，利用化學反應除去油脂，通過氧化廢水中的油珠，使其理化性質發(fā)生變化，有利于凝聚、漂浮現(xiàn)象，從而實現(xiàn)油水分離。此法占地區(qū)域較小，操作簡單方便，能夠實現(xiàn)對多種含有廢水的處理，但由于其工藝特點，需要外加強電場，因此在實際處理過程中電能的消耗量較高，且電解池所用材料要求較高，造價高。1.3.2.3生物法污水生物處理是利用自然界中廣泛分布的微生物的代謝作用，此種微生物具有各種代謝營養(yǎng)素，個體小，凈化污水的適應性強的特點。嗜油菌降解法是指利用親油劑的特性，培養(yǎng)大量可以分解油的親油菌，選擇活性最高的細菌，整合到廢水中，對廢水中的油進行吸附和降解。但由于嗜油菌的挑選、培養(yǎng)、生長的條件較為嚴格，所以實際操作中較為復雜。此外，微生物吸附法需建立一個生物濾池，向濾池中投加挑選出來的微生物，在反應之后，油水分離，排出廢水。此法的優(yōu)點是在進水水質波動較大情況下仍能保持出水水質較為穩(wěn)定的狀態(tài)。2.方案的原理、特點和選擇依據(jù)2.1廢水水質標準帶鋼連續(xù)酸洗時，表面帶出的酸洗液量為50mL/m2；鋼板間斷酸洗時，帶出酸洗液量為100mL/m2。清洗污水量為1~2m3/t鋼。用鹽酸酸洗時，含游離HCl14~20g/L，F(xiàn)e2+4~6g/L，pH約為2，懸浮物20~80mg/L。表2設計進出水水質水質指標單位進水出水pH1-46-9溫度℃常溫~90SSmg/L≤70HCl5%(最大)Femg/L500~100000≤5廢乳化液主要由2%~10%的礦物油或植物油、乳化劑和水組成。廢乳化液的主要成分為：懸浮物600~1000mg/L，礦物油10000mg/L，乳化油20000mg/L，鐵100~150mg/L，COD20000~50000mg/L，pH為7~8。2.2工藝流程本設計給定的廢水是冷軋產生的兩種不同指標的污水，所以應針對兩種污水的特征進行區(qū)別處理，最后在污泥濃縮和超濾回用時合到同一工藝上，可以在有針對性地處理廢水的同時又節(jié)約了池體的造價成本和運營成本。工藝流程圖如圖1所示這里需要一個圖2.2.1含酸廢水處理說明冷軋廠含酸廢水經重力流入調節(jié)池，之后經防腐蝕泵提升到中和曝氣池，中和曝氣池設酸堿在線監(jiān)測儀，當測量ph小于6時，中和曝氣池上方加藥閥打開加藥，測量pH大于8.5時，加藥閥關閉，停止加藥。廢水再依次進入絮凝池和沉淀池。2.2.2含油廢水處理說明冷軋廠含油廢水經重力流過格柵，以便去除廢水中雜質沉淀，之后進入隔油池與氣浮池，經氣浮處理后再與處理后的含酸廢水一起加壓通過超濾系統(tǒng)，并最終流入回用池進行重復利用。3設計計算3.1酸洗廢水處理工藝計算3.1.1調節(jié)池：在廢水處理中常常在水處理系統(tǒng)前設置調節(jié)池，以減少水量、水質和水溫的變動，減少因水量、水質和水溫的突變對后續(xù)處理的影響，保證后續(xù)處理的構筑物能夠長期有效地處理較為穩(wěn)定的水質，使廢水處理效果達到最佳。本設計采用矩形分段進水的均質調節(jié)池。調節(jié)池的計算：3.1.1.1調節(jié)池的容積：V=式中：V，調節(jié)池容積，m3；Qcp，廢水平均流量，m3/h；t，停留時間，h。設計中取t=4h，計算得：V=20×4=803.1.1.2調節(jié)池水面面積：F=式中：F，調節(jié)池水面面積，m2；V，調節(jié)池容積，m3；H，有效水深，m，一般取2-5m。設計中取h=2m，計算可得：F=80∕2=403.1.2中和曝氣池：3.1.2.1中和劑的選擇：氫氧化鈉作為中和劑工藝運行方便，泥渣較少。但實際生產中一般采用較為經濟的石灰乳作為中和劑。相較氫氧化鈉，石灰乳在保存和投加時對設備的損耗較小。此外，氫氧化鈉處理鹽酸和氯化亞鐵后的污水中含鹽量較多。使用石灰乳中和時出水的氯化鈣較多。中和曝氣池的計算：3.1.2.2中和劑的投加量：在投加石灰乳時應注意氫氧化鈣的主要用途是中和廢水中的游離酸、酸性鹽以及與鐵離子結合生成氫氧根離子生成沉淀。3.1.2.3中和廢水中所含游離酸的氫氧化鈣消耗量：中和之前：pH=2c(H+)=10-2mol/Lρ（游離HCl）=15g/L中和之后：pH=7c(H+)=10-7mol/L反應所需氫氧根：c(OH-)1=10-2-10-7=10-2mol/L中和1kgHCl所消耗的kg數(shù)：1.01調節(jié)至pH=7需消耗Ca(OH)2：MCa(OH)2=（0.01*0.5*74）+（15*1.01）=15.52g/L=15.52kg/m3QCP=20m3/h=480m3/dM1=480×15.52=7449.6kg/d3.1.2.4提供氫氧根離子和金屬離子反應生產不溶的氫氧化物沉淀的氫氧化鈣消耗量：中和1kg亞鐵離子所消耗的Ca(OH)2kg數(shù)：1.34ρ（Fe2+）=5g/LMQCP=20m3/h=480m3/dM3.1.2.5總投藥量計算：考慮中和劑純度G式中：Gz，藥劑總耗量（kg/h）Gs，污水中酸的含量(kg/h)K，反應不均勻系數(shù)，用石灰中和HCl時，采用1.05；用石灰中和氯化亞鐵時采用1.10a，藥劑純度，熟石灰70%α，藥劑比耗量M總=M1+M2M總=7449.6+3216=10665.6kg/dGz=10662.6/70%=15232.29kg/d所以采用中和曝氣池的方法中和廢水中的酸以及沉淀廢水中的金屬離子需要投加的氫氧化鈣的藥劑量為Gz=15232.29kg/d。在設計中和曝氣池時應充分考慮曝氣設備的傳輸速度，F(xiàn)e(OH)2轉化為Fe(OH)3的反應速度較慢，且需考慮pH，空氣量，攪拌是否充分以及水溫變化等因素。在pH較低時，氧化速度較為緩慢，所以應保證中和曝氣池pH大于7，之后再進行曝氣。由于Fe(OH)2氧化成Fe(OH)3的過程中，溶解度逐漸下降，會導致溶液的pH持續(xù)下降，再次影響氧化速度。為維持pH在7左右，應持續(xù)加堿。有時為了方便操作，可以預先將pH調節(jié)至9.5以上，來解決Fe2+濃度變大的問題。在設計過程中，需添加中和劑制備設施，由于石灰用量較大，故采用機械的方法進行消化?？墒褂昧⑹交蚺P式消化機，在本設計中，由于石灰用量超過8t/d以上，建議使用臥式消化機。3.1.2.6曝氣裝置的選擇：由于在酸洗過程中產生了大量的含酸廢水，以及在中和曝氣池產生了大量的Fe(OH)3，而Fe(OH)3是沉淀物，在曝氣裝置的選擇中需考慮含酸廢水對管道的腐蝕及此類沉渣對管道的堵塞。所以我們在選擇曝氣設備的時候不僅需要考慮曝氣設備的價格和效率，還應充分考慮曝氣設備的材料。必須選用耐腐蝕強度高的曝氣設備，這樣才可以減少檢修次數(shù)，增加廢水處理系統(tǒng)的可靠性，保證中和曝氣池的連續(xù)工作。3.1.2.6.1曝氣強度的計算由溶解度大小可知，F(xiàn)e(OH)3是沉淀物，而Fe(OH)2是易溶物，結合所學知識，F(xiàn)e(OH)3的溶度積小于Fe(OH)2的溶度積，為使Fe離子沉淀出來，我們應向曝氣池中通入空氣，同時投加氫氧化鈣藥劑，即石灰乳，使得廢水的二價鐵離子在中和曝氣池與氫氧根結合生成Fe(OH)2后再被氧化成Fe(OH)3。由于Fe(OH)3的沉淀性能較好，所以廢水中的金屬離子沉淀效果取決于氫氧根離子濃度和曝氣設備的氧氣傳遞速率，當氫氧根濃度與空氣傳遞速率之比符合反應比時，可以達到最佳沉淀效果。曝氣強度的計算：根據(jù)含酸廢水中亞鐵離子的含量計算出含酸廢水在中和曝氣池中理論所需要的曝氣量：N=0.14×式中：N，運行過程中的供氧速率，單位kg/h；0.14，廢水中每千克Fe2+生成Fe3+所需的氧氣量，QFe2+，含酸廢水中Fe2+QFeN=0.14*QFe2+=0.14*100=14kg/h根據(jù)每小時供氧量N來計算氧氣傳輸速率：2Fe按理論計算，一份氧可以氧化7份亞鐵離子，但在實際生產生活中，如若不吹如過量的空氣量，則氧化速度相當緩慢。所以應吹入過量空氣，其量應為理論量的20倍，此時還應考慮水溫，pH等因素對氧化速率的影響。Q氣=N/0.23*20=1217.39kg/h式中：0.23，單位質量空氣中氧氣的質量占空氣質量的百分比Pt，空氣密度，單位kg/m3,本設計中取值為：1.29kg/m3空氣消耗量：Q氣/Pt=1217.39/1.29=943.71m3/h中和曝氣池設計計算：中和曝氣池的體積大小需要根據(jù)二價鐵離子的濃度和廢水的體積以及流量來計算，曝氣池的作用是向池內鼓入空氣，并將空氣充分分散在水中。投氧量約為20-24gO2/m3污水，在本設計中取20gO2/m3。由已知所需投加的氧氣量及停留時間可計算出中和曝氣池的容積。中和曝氣池的容積：供氧速率為14kg/h，停留時間為0.125h，V=14×0.125×1000÷20=87.53.1.2.6.2中和曝氣池水面面積：F=式中：F，中和曝氣池水面面積，m2；V，中和曝氣池容積，m3；H，有效水深，m，一般取2-5m。設計中取h=5m，計算可得：F=87.5∕5=17.53.1.3絮凝反應池：向絮凝池中投加絮凝劑，使其充分與污水混合，慢速攪拌產生礬花，強化沉淀。本次設計采用機械絮凝池。池體尺寸計算3.1.3.1每池容積W=QT式中：T，絮凝時間，取15min，即0.25h。計算得：W=20×0.25=53.1.3.2絮凝池池高H=式中：H1，有效水深，取1m；h，超高，取0.3m。計算得：H=1+0.3=1.33.1.4沉淀池：在通過投加絮凝劑提高沉淀效率之后，沉降性能大幅提升。沉淀池的池形有平流式沉淀池和豎流沉淀池等。但當處理水量較大時，常采用輻流式沉淀池，它設有自動機械刮泥設備，可以將沉淀的泥渣刮向池子坡底的中央，然后利用泥漿泵將泥漿抽入濃縮池進行下一步處理，上層清液進入最終中和池進行后續(xù)處理。3.1.4.1沉淀區(qū)有效沉淀面積F：F=式中：q'，表面負荷，取值范圍為1.2~2.0，取1.5m3/(m2·h)；Q，日平均流量，m3/h；F，沉淀區(qū)有效沉淀面積，m2。計算得：F=設計共有兩座沉淀池，一用一備。二沉池的直徑：D=取D=4m。3.1.4.2實際的水面面積F=經過計算，q=滿足實際負荷要求。3.1.4.3沉淀部分有效水深h2：?式中：t，沉淀時間，取值范圍為1.0~2.5,取2h；h2，沉淀部分有效水深，m。計算得：?直徑和池深的比值為：D此比值應在2-12之間，不滿足要求3.1.4.4污泥部分所需容積V：X=式中：R，污泥回流比,取0.8；Xr，二沉池排泥濃度；X，為曝氣池中污泥濃度：9.553g/L；Q，平均流量，20m3/h；計算X：進水口Fe2+濃度為5g/L,出水口Fe2+濃度為5mg/LX=107×5÷56=9.554g/L則二沉池排泥濃度為：XV3.1.4.5污泥斗容積V2：污泥斗上口半徑取1m，下口半徑取0.5m，傾角α=60°。?式中：r，污泥斗的上半部半徑，這里取1m；r1，污泥斗的下半部半徑，這里取0.5mα，污泥斗壁與水平面的傾角，一般為60°。污泥斗高h取h5體積計算V3.1.4.6污泥斗以上圓錐體部分污泥容積設計中采用機械刮吸泥機連續(xù)排泥，池底坡度為0.05?污泥斗以上圓錐體部分體積：V則還需要的圓柱部分的體積為：V高度為：?取整得?3.1.4.7沉淀池總高度H：在設計中常設置緩沖層及超高。H=式中：h1，超高，取0.3m；h2，有效水深，為3.0m，h3，緩沖層高度，取0.3m；h4，污泥斗以上圓錐體高度，取0.05m；h5，污泥斗高度，取0.9m。計算得：H=0.3+3.0+0.3+0.05+0.9=4.55取最終H=5m3.2含油廢水處理工藝計算在冷軋機軋制過程中為消除熱量，保證產品光潔會使用乳化液進行冷卻和潤滑，進而產生廢乳化液廢水。本設計中，廢乳化液的處理量為100m3/h，SS=1000mg/L，礦物油10000mg/L，乳化油20000mg/L，鐵100-150mg/L，COD20000-50000mg/L，pH為7-8。3.2.1格柵設計3.2.1.1粗格柵設計參數(shù)本設計中設計水流量為：Q=柵條寬度：S=0.01m柵條間隙：b=0.02m過柵流速（0.6-1.0m/s）：v=0.8m∕s格柵傾角（30°-45°）：a=40°柵前水深：?=0.3m格柵數(shù)量：N=1臺3.2.1.2柵條間隙數(shù)：n=式中：Q，最大設計流量，m3α，格柵傾角，取40°；N，格柵數(shù)量，1臺；b，柵條間隙，取0.02m；h，柵前水深，取0.3m；v，過柵流速，0.8m∕s。計算得：n=取n=5個。3.2.1.3柵條有效寬度：B=S式中：S，柵條寬度，取0.01m；n，柵條間隙數(shù)，個計算得：B=0.01×3.2.1.3每日柵渣量：W=式中，Q，最大設計流量，m3/s;W1，柵渣量（m3/103KZ，計算得：W=設備：由于渣量較少，使用人工格柵，柵寬0.14m，柵條間隙0.02m。其他設備：超聲波液位計這圖得改3.2.2提升泵房：潛污泵：100QW130-20型污水泵兩臺，一用一備，每臺Q=120m3/h，H=20m，單臺電機功率為15kw，泵自身重量340kg。超聲波液位計（0-6mA），一套。電磁流量計DN200，一套。溫度儀，一套。電控柜，一套。泵房尺寸：平面尺寸5m*4m。地下部分1m，地上部分2.5m。3.2.3隔油池隔油池的形式一般可分為平流式、斜板式和組合式三種形式，本設計是工業(yè)污水處理設計，水量相對較小，所以選擇平流式隔油池，此類池子隔油效果較好，耐沖擊負荷，施工相對簡單。3.2.3.1設計參數(shù)隔油池油珠上浮速度不大于3.0m/h；隔油池內水平流速在3-5mm/s之間；隔油池的有效水深一般在1.5-2.0m/s之間；深寬比是0.3-0.5，超高不小于0.4m；集油管管徑為200-300mm；池內刮油速度不超過15mm/s。3.2.3.2設計計算隔油池表面積A=式中，Q，最大設計流量，Q=100m3/h；α，修正系數(shù)，與水平流速v的油珠上浮速度V的比值有關，取α=1.44；V，油珠上浮速度，取V=1.6m/s；v，水平流速，取v=16m/h；A=1.44×過水斷面面積A有效水深和池寬水深h一般在1.5-2.0m之間，取h=1.5m；池寬b不大于6.0m，則取b=5m；池長L=計算得:L=10×1.44×1.5=21.6m長寬比：L∕b=21.6÷5=4.32符合要求。高度隔油池高度H=?+式中，?1，池水面以上到池壁超高，一般不小于0.4m，取?計算得：H=1.5m+0.5m=2.0m3.2.3.3隔油池排泥設計隔油池內一般采用機械刮泥，其運行速度為0.3-1.2m/min，要求池底坡度不小于0.01；當采用污泥斗排泥時，每個泥斗應該單獨的排泥閥的排泥管。泥斗的斜管與水平面傾角：方斗宜為60°，圓斗宜為55°，本設計中采用圓斗污泥斗，取r1=2m，r2=1m，h2=1m。污泥沉淀區(qū)容積宜按不大于2d的污泥量計算；池底排泥管干管的直徑不小于200mm；當采用靜壓排泥時，凈水頭不應小于1.5m。處理效果隔油去除率可達70%，出水中含油量約為：10000+200003.2.4氣浮池氣浮法是指利用設備將空氣通入廢水中，由于空氣流動造成水流紊動，在水流剪切力的作用下，氣泡會在廢水中分散成微小氣泡，并與廢水接觸，就形成了以水、氣、要去除物質組成的三相混合體。在廢水的表面張力和浮力的作用下，微小氣泡粘附在油滴上，微小氣泡上浮至水面，同時把油滴帶到了水面，從而使水中油粒與廢水分離。本設計中的氣浮池選用的是平流式氣浮池，廢水進入池子后，通入空氣，在池子中分割成幾塊小的區(qū)域，有利于減緩廢水的流速，降低廢水對池體的沖擊，廢水流經氣浮池的池體時，由于廢水流經的路徑較長，所以廢水經過池體的時間也相對比較長，可以保證廢水得到充分曝氣，經過曝氣后含油液滴被去除，剩下的廢水經溢流堰流出氣浮池，進入下一步處理工序。氣浮池池體構造設計相對比較簡單，造價也相對較低，運行管理也很方便。3.2.4.1設計參數(shù)①進水管：對于進水管材料的選擇，要充分考慮管材的強度，同時注意管徑、管長的選擇;②曝氣設備：需要根據(jù)廢水的流量和廢水中含油的濃度計算所得的曝氣量，以及價格、設備的大小選擇曝氣裝置;③氣浮池相關計算設計參數(shù):氣浮池停留時間選擇是t=30min；氣浮池的表面負荷比率是8m3/(m2h);廢水流經池體接觸室時的流速v=60mm/s;氣浮池中，經過隔板后的水流的上升速度為v=32mm/s;廢水在氣浮池接觸室的停留時間為t=10min。3.2.4.2尺寸計算溶氣罐：V式中，fd，有效容積的體積變化系數(shù)，本設計中取60%t實，廢水在罐內的實際停留時間，本設計取tQR，是指溶氣罐中的溶氣的用水量，一般情況下QR取得值是總處理水量的10%，本設計中取值是計算得：V計算溶氣罐的直徑公式為：D計算得：D溶氣罐高度ZZ=式中，Z1Z2，布水區(qū)高度，一般取0.2-0.3m，本設計取0.2Z3，貯水區(qū)高度，一般取1.2-1.4m，本設計取1.2Z4，填料層高度，采用階梯環(huán)，溶氣罐設填料層，對溶氣效果有明顯提高。考慮布水均勻，規(guī)定其高度為2.2接觸區(qū)：求氣浮池的接觸區(qū)面積公式:A式中，Vm，是指氣浮池中的接觸區(qū)域的水流上升的平均流速，本設計中Vm的取值為QR，是指設計中的回流水量，把數(shù)據(jù)代入公式得：A分離區(qū)的面積：A式中，Vs，是指分離區(qū)的氣浮分離速度，本設計中取值是2.0mm/s把數(shù)據(jù)代入公式得：A有效水深：?=式中:ts，是指分離區(qū)的水流水利停留時間，取ts把數(shù)據(jù)代入公式得：?=有效容積：v=把數(shù)據(jù)代入公式得：v=由于本設計中處理的水量不是很大，所以選用一個氣浮池，綜合參考文獻，選取氣浮池的有效長度L和氣浮池的池寬取值按以下公式計算，取池長L=25m,則池寬為B=取B=3m；池子的高H為:H=?+式中，?1為超高，取?3.2.4.3除渣設備氣浮池中的浮油被微小氣泡帶到水流表面形成浮渣，浮渣積流在水面上，需要即使清除，不然會對積成渣團塊沉積到水的底部，對后續(xù)水流的后續(xù)處理造成影響，影響出水水質，