DBJ50-T-490-2024 橋梁平轉施工技術標準

重慶市工程建設標準橋梁平轉施工技術標準主編單位：中建隧道建設有限公司重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會文件重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會關于發(fā)布《橋梁平轉施工技術標準》的通知各區(qū)縣(自治縣)住房城鄉(xiāng)建委，兩江新區(qū)、重慶高新區(qū)建設局，萬盛經(jīng)開區(qū)住房城鄉(xiāng)建設局、雙橋經(jīng)開區(qū)建役局、經(jīng)開區(qū)生態(tài)環(huán)境建管局，有關單位：現(xiàn)批準《橋梁平轉施工技術標準》為我市工程建設地方標準，編號為DBJ50/T-490-2024,自2025年2月1日起施行。標準文本可在標準施行后登錄重慶市住房和城鄉(xiāng)建設技術發(fā)展中心官網(wǎng)免費下載。本標準由重快市住房和城鄉(xiāng)建設委員會負責管理，北京工業(yè)大學負責具體技術內(nèi)容解釋。重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會2024年11月18日根據(jù)重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會《關手下述2022年度重慶市工程建設標準制定修訂項目立項計劃的通知(渝建科〔2022〕中建隧道建設有限公司和北京工業(yè)大厚等單位共同制定本標準。本標準由重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會負責管理，北京工業(yè)大學負責具體技術內(nèi)容的解釋。在本標準執(zhí)行過程中，請各單位注意收集資料，總結經(jīng)驗，并將有關意見和建議反饋至北京工業(yè)大學(地址：北京市朝陽區(qū)平樂園100號北京工業(yè)大學城建樓本標準主編單位、參編單位、主要起草人和審查專家：北京工業(yè)大學參編單位：中建交通建設集團有限公司中建八局第二建設有限公司中鐵大橋局集團第八工程有限公司中鐵十七局集團第四工程有限公司中鐵長江交通設計集團有限公司中鐵十二局集團第七工程有限公司中鐵第五勘察設計院集團肴限公司中恒工程設計院有限公司中國公路工程咨面集團有限公司勘察設計研究院中國建筑第五工程局有限公司中建三局第一建設工程有限責任公司中國建筑第八工程局有限公司西南分公司林同模國際工程咨詢(中國)有限公司重慶市交通規(guī)劃和技術發(fā)展中心中冶建工集團有限公司中鐵隧道局集團建設有限公司九國鐵建昆侖投資集團有限公司中國科技產(chǎn)業(yè)化促進會中鐵十一局集團第五工程有限公司重慶對外建設(集團)有限公司重慶渝發(fā)建設有限公司重慶交通大學重慶市江津區(qū)住房保障中心重慶建筑工程職業(yè)學院王國盛鄭邦友龐元志謝佳桓陳燈強羅帥李亞勇沈小俊付航航盧成緒張文樺，邱瓊陳勝凱張玉鵬劉國生何順周鐘明全洪劉綱 12術語與符號 2 3 53.1一般規(guī)定 53.2支承系統(tǒng) 73.3穩(wěn)定系統(tǒng) 83.4牽引系統(tǒng) 4.2下轉盤施工 4.3轉體滑道安裝 4.4轉體球鉸面工 4.7上轉盤施工 4.10封較昆疑王施工 4.11合龍段施工 5.1一般規(guī)定 5.3轉前不平衡稱重及配重 5.4試轉測試 5.5轉動過程安全監(jiān)測 附錄A單點頂不平衡稱重 附錄B兩點頂不平衡稱重 本標準用詞說明 引用標準名錄 條文說明 I 2 2 3 5 5 7 4.1Generalrequirenl 134.2Lowerturntableconstruction 14 f 22 22 5.3Unbalancedwei 1定本標準。1.0.3橋梁平轉施工除應符合本標準的更求外尚應符合國家2事先在非成橋軸線上建造橋梁結構，然后造助永亞轉動裝置實現(xiàn)橋梁結構轉體至成橋軸線就位的施壓方法。2.1.2墩底轉體pier-bottomswingmethod球鉸位于橋墩底部的水平轉體。2.1.3墩頂轉體pier-topswingmeyho球鉸位于橋墩頂部的水平轉體。2.1.4轉體支承系統(tǒng)swivelbearingsystem承受轉體結構重量并實現(xiàn)轉動的裝置。2.1.5轉體穩(wěn)定系統(tǒng)stabilitysysem由撐腳、滑道、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼等組成的防止轉體2.1.6平轉牽引系統(tǒng)tractionsystem為轉體施工提供本引動力的機械設備及控制裝置。為實現(xiàn)轉體施工而設置的包含轉體支承系統(tǒng)、轉體穩(wěn)定系統(tǒng)和轉體牽引等系統(tǒng)的總稱。2.1.8/轉體除餃sphericalhingebearing轉動過程中承受轉體結構的部分或全部荷載，主要由上球2.1.9轉體支座swivelsupportbearing轉動過程中承受轉體結構的部分或全部荷載，主要由上球3預埋在上、下轉盤內(nèi)，用以控制上、下轉盤發(fā)生相對變位的型轉體前測試轉體結構的縱橫向不平衡力矩、偏心距及靜摩擦系數(shù)等關鍵參數(shù)的工序。用來平衡轉體結構的不平衡力矩面附加的重量用以表述轉體快慢的變量，一般以轉體角速度或梁端線速度表示。橋梁基礎的一部分，上方安裝轉體滑道、下球鉸、助推反力座和牽引反力座等。2.1.15上轉盤upperturn基礎的一部分，其下方設有轉體上球鉸、撐腳，側面布置轉體轉體單側懸臂跨度，m;M?——轉體結構的不平衡力矩，kN·m;R——球鉸半徑，m;4μa——動摩擦系數(shù)；53平轉系統(tǒng)構成3.1一般規(guī)定3.1.1橋梁平轉可分為墩底轉體和墩頂轉體。3.1.2橋梁平轉宜采用球面轉體結構體系3.1.3球鉸宜采用鋼質(zhì)球鉸。3.1.4墩底轉體系統(tǒng)或墩頂轉體系統(tǒng)構成均應符合下列要求：2支承子系統(tǒng)可采用轉體球鉸或轉體支座形式；4牽引子系統(tǒng)應包括牽引反力座、助推反力座、牽引頂和牽Em正1-球鉸；2一滑道；3一撐腳；4一助推反力座；5-牽引索；6一牽引反力座：山半并5山半并5(體前2心美中1線7(b)立面布置圖1一球鉸：2一滑道：3一撐腳一助推反力座：5一牽引索：6一牽引反力座；一砂箱；8-牽引頂3.2支承系統(tǒng)3.2.1轉體球鉸友承系統(tǒng)中的球鉸可采用整體式或拼裝式。3.2.2轉體球鉸應包括軸套、中心銷軸、上球鉸、下球鉸、滑板、調(diào)位螺母、定位架等部件，如圖3.2.2所示。83.2.3轉體支座支承系統(tǒng)應包括上球鉸、下球鉸、上錨固組件、下錨固組件等構件，如圖3.2.3所示。1-上套簡螺桿：2—上支座板；3一密封圈：4一四氟滑板；一專座板：6-下3.3.1撐腳與上轉盤之間的連接應符合下列要求：1撐腳與上轉盤之間的連接可采用固結式或可拆卸式；2固結式撐腳應由走板、鋼管、中間板、斜撐板、中立板等零部件組成，鋼管內(nèi)部可灌入微膨脹混凝土，如圖3.3.1-1所示；3可拆卸式撐腳應由走板、鋼管、連接板、斜撐板、中立板和連接螺栓組成，鋼管內(nèi)部可灌入微膨脹混凝土，如圖3.3.1-2所示。1一走板，2—鋼管.3—中間板，4一斜撐板，5—中立板.6一微膨脹混凝土96圖3.3.1-2可拆卸撐腳構造示章圖7一連接螺栓架及調(diào)位螺母等部件組成。結構特點和分段情況，合理設置吊點?；澜Y構構造如圖3.3.3252L圖3.3.3滑道及定位骨架立面示意圖上筒內(nèi)可灌入微膨脹混凝土，下筒內(nèi)宜灌入干燥、潔凈的石英砂。551623下楷1一拉壓臨時鎖定型鋼：2一預應力鋼筋位置：3一助力反力座；4—傳統(tǒng)砂桶(當采用拉壓臨時鎖定型鋼，取消沙桶):5—撐腳3.4牽引系統(tǒng)3.4.1牽引反力座可采用混凝土結構或型鋼結構。3.4.2牽引反力座前方空間應適應張拉操作需要并應滿足連續(xù)牽引頂布置及牽引索鋼絞線引出空間需求。3.4.3助推反力座宜環(huán)向?qū)ΨQ布置在滑道兩側，并應采用與上、下轉盤相同強度等級的混凝土澆筑。3.4.4轉體啟動牽引力、正常轉動牽引歷和單項牽引力可分別按式(3.4-1)、式(3.4-2)和式(3.4-3)計算T——轉體正常牽引力，kX;W——轉體重量.kN;R.—撐腳環(huán)向布置半徑，m;子靜摩擦系數(shù)，在沒有試驗數(shù)據(jù)時，可取μ,=0.1;N.轉體時撐腳支反力計算值，kN,對于單點支撐體系，取×,=Wa/10.且≤2000kN,對于多點支撐體系，N,按實際需求計算；n——單個轉體結構配置連續(xù)牽引頂個數(shù)；3.4.5牽引索可根據(jù)單頂牽引力計算出的鋼絞線應力進行設控制在500MPa-900MPa。4橋梁平轉施工4.1一般規(guī)定4.1.1橋梁平轉施工前應編制施工組織設葉、專項施工方案和環(huán)保方案。4.1.2橋梁平轉施工前，應編制應急預案.并組織演練。收，應具有出廠質(zhì)量證明文件。球鉸表面橢圓度及構造應滿足設計加工要求。鋼絞線應滿足現(xiàn)行國家標準《預應力混凝土用鋼絞4.1.4橋梁平轉施工前應進行轉體結構狀態(tài)檢查。4.1.5轉體前應全面清理轉動結構內(nèi)外、基坑、滑道表面雜物、積水。轉體結構周邊50en范圍內(nèi)不得有影響轉動的障礙物，并應在梁端設置安全圍擋。4.1.6試轉和正式轉動過程中應設置安全區(qū)。4.1.7遇到暴雨、大風等惡劣天氣，應立即停止轉體作業(yè)，并進行臨時錨固。4.1.8橋梁平轉施工過程中的安全管理除應符合本標準的要求技術規(guī)范C30的有關規(guī)定。4.1.6/平轉施工可按圖4.1.9所示工作流程進行。圖紙會審、設計交底圖紙會審、設計交底轉體施工專項方案轉體監(jiān)控方案轉體施工及監(jiān)控方案審批基礎及下轉盤施工璃交進場驗收轉體系統(tǒng)安裝調(diào)試上轉盤及轉體結楊施轉前不平衡稱重及配重試轉及評估轉前準備工作核查正式轉體及姿態(tài)調(diào)整合龍施工及體系轉換4.2下轉盤施工4.2.1混凝土澆筑前應核實球鉸銷軸預留孔、定位預埋件位置。4.2.2下轉盤混凝土宜分兩次澆筑，第一次混凝土可澆筑至球后進行第二次混凝土澆筑。4.2.3混凝土應分層進行澆筑，應采取防止球鉸及骨架上浮措4.3轉體滑道安裝4.3.1滑道定位骨架的平面尺寸應滿足滑道鋼板的布置要求，精確定位后應與下轉盤內(nèi)預埋件焊接固定4.3.2滑道安裝中可通過調(diào)位螺栓調(diào)格滑值的位置。4.3.3滑道面板采用不銹鋼板時，不銹鋼板底面應與滑道鋼板密貼；滑道鋼板及不銹鋼板的焊縫應打磨平整、光滑。4.3.4滑道及不銹鋼面板加工、安裝允許偏差應符合表4.3.4的規(guī)定。序號允許偏差12滑道平整度頂面平整度n長度內(nèi)平整度≤滑道直徑的1/50003滑道和不銹高差卡尺測量4需道尺寸真徑編差≤滑道直徑的1.5%≤滑道直徑的0.5%4.4轉體球鉸施工4.4.1下球鉸定位骨架安裝應符合下列規(guī)定：1吊裝下球鉸至設定位置后，應對下球鉸的空間位置進行精調(diào)；2安裝到位后，應對下轉盤球鉸的中心位置、標高、平整度進行復測；4.4.2中心插銷及球面滑板安裝應符合下列規(guī)定：1中心銷軸套筒內(nèi)應填入潤滑脂，中心銷軸準套筒中應保持垂直，插銷與套筒的間隙應均勻；2球面滑板應按從內(nèi)到外的順序安裝4球面滑板間隙應采用四氟混合潤滑脂填滿，四氟混合潤滑脂應高于滑板頂面，其厚度應不小子20mm4.4.3上球鉸安裝前應對其底面姓行清洗表面應均勻涂抹潤滑脂。4.4.4上、下球鉸邊緣應對齊并豎直，間隙應均勻。4.4.5滑板安裝完畢后應進行球鉸試轉，并應沿順時針和逆時針方向分別轉動不少于2圈。4.4.7上下球鉸安裝就位且臨時鎖定后，應及時對上下球鉸之間的縫隙進行密封。4.4.8球鉸安裝允許偏差應符合表4.4.8的規(guī)定。序號允許偏差1安裝后試較邊終相對高差2中心銷軸套管垂直度34球鉸中心線與設計位置誤差54.5轉體支座施工4.5.1轉體支座可采用錨栓與墩臺頂墊石連接在魘筑墊石時宜預留錨栓孔，孔直徑宜比錨固螺栓直徑大50nmfomm4.5.2轉體支座墊石頂面應平整，墊石上表面應鑿主至露出粗骨料，應清除錨栓孔中的雜物，并應灑水潤和熱石表面。4.5.3轉體支座安裝前應檢查轉體支座汽骼性.上下支座板中心應對正，連接處螺栓應擰緊固定。4.5.4轉體支座安裝可采用灌漿安裝或坐漿安裝，轉體支座安裝就位后，底面宜比墊石頂面高出30mm-50mm。4.5.5灌漿宜采用高強度微影脹淮漿料，并應符合以下規(guī)定：1應采用千斤頂調(diào)整轉體支座水平位置、高度和平整度?？衫缅^栓下螺母或在墊石與轉體支座之間塞入鋼墊片托起轉體支座后移除千斤頂；2應對轉體支座中心位置和明角高差進行復測；3應先進行錨栓孔灌漿，再進行轉體支座下鋼板與墊石之間的縫隙灌漿；4轉體支應下鋼板灌漿時，應在支座四周安裝模板，并應從一邊灌漿直至另外三邊有均勻、連續(xù)、無氣泡灰漿流出后方可停正灌漿；5灌漿結束后應對冒出的多余灌漿料進行清理。應采見于斤頂調(diào)整轉體支座水平位置、高度和平整度?？衫缅^栓托起轉體支座后移除千斤頂：2應對轉體支座中心位置和四角高差進行復測，并應對轉體支座四角編號和記錄位置；3灌漿模板頂比轉體支座底宜高出不小于5mm;錨栓孔底部灌漿高度不宜超過1/3孔深，并應待凝固后起吊轉體支座，模板內(nèi)灌漿高度宜高出轉體支座底面3mm-5mm;4漿液初凝前，應按原編號方向重新吊裝轉體支座，并應對擠壓出的多余灌漿料進行清理。4.5.7灌漿料強度達到設計要求前，嚴禁擾動轉體支座及在其上方作業(yè)，并應待灌漿料達到設計強度方可后擰緊船栓A4.6撐腳、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼施工4.6.1撐腳與滑道的間隙應結合轉體球鉸踐轉體支座的壓縮變形、中心銷軸與軸套間隙容許的偏轉角度等因素確定。4.6.2拆除沙箱后撐腳與滑道之間的凈間院宜控制在15mm-20mm之間。4.6.3撐腳宜采用限位撐墊方式安裝，撐卿與滑道間隙安裝誤差應控制在±2mm以內(nèi)。4.6.4撐腳宜采用鋼管混凝土結構，混凝土宜采用微膨脹混凝土灌注，強度等級應滿足設計要求。4.6.5拉壓臨時鎖定型鋼宜采用工字鋼或H型鋼現(xiàn)場加工，并做防銹處理。綁扎下轉盤鋼筋時應提前布置、固定拉壓臨時鎖定4.7上轉盤施工4.7.1盤底?？刹捎媚灸；蛑衲?，上轉盤底模與撐腳、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼之間應接縫嚴密、不漏漿。模板安裝時不得移動已經(jīng)布置好的砂箱和撐腳。4.7.2上轉盤鋼筋綁扎施工時，預埋墩身鋼筋和上、下轉盤連接鋼筋露出端應比轉體牽引鋼絞線上緣高出至少30mm。4.7.3上、下轉盤混凝土澆筑質(zhì)量應采取相同的控制措施。4.8牽引系統(tǒng)施工4.8.1牽引系統(tǒng)施工應符合設計要求。如設計無規(guī)定時，每根牽引索的布置高度宜與對應的牽引反力座槽口對應，牽引索下緣宜比牽引反力座槽口底高出10cm;兩根牽引索具下緣間的豎向凈距離宜控制在10cm-15cm。4.8.2牽引索引出上轉盤外圈模板后，應對鋼鉸線進行防銹處理并包扎嚴密，待上轉盤混凝土拆模后可將其盤繞固定在上轉4.9_轉體施工4.9.1不應在暴雨、5級及以正風等惡劣氣象環(huán)境下進行轉體4.9.2轉體前應對轉體狀態(tài)結構狀態(tài)、轉體設備運行情況進行綜合檢查。4.9.3平轉橋梁轉體角速度宜符合表4.9.3的規(guī)定。序號轉體角速度124.9.4/正式轉體前應進行試轉體，試轉后梁端不應進入既有線下交通設施正常建筑限界，試轉角度不宜小于3°4.9.5試轉宜在正式轉體前1-2天進行，應通過試轉完成如下測2球鉸的靜摩擦系數(shù)、動摩擦系數(shù)和梁端慣性轉動距離；3牽引頂?shù)某鲰斔俣仁欠駶M足設計轉速需求；4檢驗轉體組織及各系統(tǒng)的協(xié)同工作狀態(tài)；4.9.6正式轉體宜按如下三個階段進行操作和控制：1啟動階段：應逐級緩慢加載、平穩(wěn)啟動，宜在2-3內(nèi)達到設計轉速：2勻速階段：達到設計轉速后應勻速平穩(wěn)轉動至剩余2°時緩慢降速停止：3點動階段：勻速轉動停止后，應采用全站儀對梁端位置進行測量，并計算梁端剩余轉體弧長。確認無誤后，應采用慢速轉動配合點動方式轉體直至精準就位：4上轉盤刻度尺可按如圖49.6格式設計。0*EX14.9,7精準就位后，應采用欽楔子將撐腳雙向楔緊。4.10封鉸混凝土施工4.10.1封鉸混凝土僥筑前應完成轉體結構的姿態(tài)調(diào)整，主梁四角坐標、橋墩或橋塔的豎直度應滿足規(guī)范要求。4.10.2王下轉盤固定牢靠后方可進行封鉸混凝土澆筑。4.10.3應對上，下轉盤間的雜物、油污進行清理，疏通上承臺預留的混餛土灌注以及壓漿孔。4,10.4宜對稱焊接上、下轉盤連接鋼筋。4,10.5封鉸混凝土應采取對稱分層方式進行澆筑，混凝土應振4.10.6封鉸混凝土強度不應低于轉盤混凝土強度等級。4.10.7封鉸混凝土養(yǎng)護時間不應短于14天。4.10.8當封鉸混凝土與上轉盤之間存在空隙時，可通過壓漿孔壓漿填充。4.11合龍段施工4.11.1合龍段施工前應對主梁軸線、高程和梁長等進彷不少于24小時的連續(xù)觀測。合龍時間及合龍方家應根據(jù)日溫度變化對其影響規(guī)律分析確定。4.11.2合龍前應采用拉、壓鎖定措施對谷龍石兩側的梁端進行臨時連接。4.11.3位于既有交通設施影響區(qū)以外的合龍可采用掛籃法、吊架法和支架法進行施工。合龍段支架、掛籃應進行專項設計。4.11.4位于既有交通設施影響區(qū)以內(nèi)的合龍可采用吊架法、移動模殼法和固定鋼殼法進行施工。4.11.5合龍順序及溫度應按設計文件要求進行，當在非設計合龍溫度下合龍時，應根據(jù)溫差情況對龍口距離采取調(diào)整措施。4.11.6封鉸、合龍施工順序應符合設計要求。4.11.7連續(xù)梁轉體橋墩頂臨時固結拆除時間及順序應符合設計要求。5.1一般規(guī)定5.1.1橋梁平轉施工監(jiān)控應包括轉體結構施工轉前不平衡稱5.1.2橋梁平轉施工前應編制專項監(jiān)控方案5.1.3轉體結構施工監(jiān)控應符合現(xiàn)行行業(yè)標準公路橋梁施工5.1.4平轉施工監(jiān)控可按圖5.1.所示工作流程進行。轉體監(jiān)控方案編制與審批轉體監(jiān)控方案編制與審批轉體結構施工線形監(jiān)控轉體結構狀態(tài)評估合格?是轉前不平衡稱重及配重合格?轉體安全監(jiān)測設備安裝是轉動過程安全監(jiān)控安全?是轉體到位、臨時鎖定安全預警采取措施分析原因評估判定分析原因評估判定否圖5.1.4平轉橋梁監(jiān)控工作流程平轉施工多跨橋梁的主梁線形誤差控制中，宣控制每個轉體結構兩側線形誤差之和的絕對值，并不應超過主梁合龍口誤差限值。應對單側懸臂跨度大于等于30m的主梁、橋增等轉體結個應力監(jiān)測點和3個線形監(jiān)測點。5.3.1橋梁轉體前應對轉體結構進行縱向不平衡稱重。對于橫5.3.2當轉體結構的偏心距小于10cm,且一側撐腳支反力不超過2000kN時，可不進行平衡配重。5.3.3利用球鉸靜摩擦系數(shù)大于動摩擦系數(shù)原理進行不平衡稱1轉體重量不于80000t的轉體橋，可采用在上下轉盤之間2轉體重量大于等于30000t的轉體橋，宜采用在上下轉盤之間加載和梁端加載的兩點加載方式進行稱重，并可按附錄B當所有道腳均未與滑道接觸時，應在兩側分別加載頂力2當某→側撐腳與滑道接觸時，應先在撐腳與滑道接觸側進行頂升和回落，然后再進行不平衡稱重。5.4試轉測試5.4.1試轉測試應在不平衡稱重和配重后進行，測試內(nèi)容應包括轉體牽引力、正常轉動牽引力，并應與理論計算5,4.2點動測試宜連續(xù)進行3個10s點動、3個及點動和3個3s點動。5.5轉動過程安全監(jiān)測5.5.1轉體結構穩(wěn)定性可通過梁酒堅向振動加速度評價，梁端豎向振動加速度限值aym可按附C計算。轉動過程安全監(jiān)測預警應符合表5.5.1的規(guī)定。預警級別處置建議加強監(jiān)測查明原因紅色5,5,2轉動過程穩(wěn)定性監(jiān)測數(shù)據(jù)應及時反饋給轉體指揮人員和轉體牽引設備操作人員。5.5.3梁端轉動弧長和就位距離可采用全站儀進行跟蹤監(jiān)測；梁端就位距離可通過在梁端中線水平放置刻度尺，并配合邊墩墩頂中線激光重度儀進行測量。附錄A單點頂不平衡稱重對于轉體重量小于30000t的轉體橋，可采用在上下轉盤之間施加頂力的單點加載方式進行稱重。拆除沙箱或制除臨時鎖定型鋼后，轉體結構的平衡狀態(tài)表現(xiàn)為如下兩種形式：情況1:轉體結構的球鉸最大摩阻力師MJ求于轉體結構的不平衡力矩(Mg),此時轉體結構不發(fā)生繞球較的剛體轉動，體系的平衡由球鉸摩阻力矩和轉體結構不平蓄力矩所保持；情況2:轉體結構的球鉸最大摩阻力矩(M)小于轉體結構不平衡力矩(M?),此時轉體結構發(fā)生繞球鉸的剛體轉動，直到一側撐腳壓到滑道上，體系的平衡由球鉸摩阻力矩、轉體結構不平衡力矩和撐腳的支撐力矩保持。對于拆除沙箱或割除臨時鎖定型鋼后，所有撐腳均未壓在滑道上的情況，須在兩側分別頂升進行不平衡稱重。首先在A側承臺實施頂力，如圖A-1所示。當頂力逐漸增加到P?使轉體結構恰好發(fā)生剛體轉動時：然后在B側承臺實施頂力，如圖A-2所示。當頂力逐漸增加到P,使轉體恰好結構發(fā)生剛體轉動時：球鉸的摩阻力矩：對于一側撐腳壓在滑道上的情況，只需在撐腳壓在滑道側進行頂升和畫落測試，即可完成不平衡稱重。設轉體結構重心偏向B側，B側撐腳已經(jīng)壓在滑道上，首先在B側施加頂力，當頂力逐漸增加到P?。使轉體結構發(fā)生剛體轉靜止10分鐘后，使千斤頂逐級緩慢回落，當頂力逐漸回落到P2j時轉體結構發(fā)生剛體轉動：解方程(A-5)和(A-6),得到：轉體結構的不平衡力矩：球鉸的摩阻力矩：式中：P、P,——分別為稱重頂力和回落力.kX;L——為稱重力臂，m。進一步可得球鉸的靜摩擦系數(shù)和轉體結構偏心距：球鉸靜摩擦系數(shù)為：轉體結構初始偏心距式中：R——球鉸中必轉盤球面半徑；對于轉體重量大于30000t的轉體橋，宜采圍在上本轉盤之間施加頂力和梁端施加頂力的兩點加載方式進行稱重具體稱重過程及計算如下。對于附錄A中的情況1,設轉體結構的重心偏響東側，首先在東側承臺處實施頂力P,并且在東側梁端實施頂力P??。此時，轉體結構的受力情況如圖B-la)所示。(a)東側頂升(b)西側頂升當起頂力逐漸增加到恰好使轉體結構發(fā)生剛體轉動時有：P6內(nèi)王不轉盤間稱重頂力kN;P1?——為梁端稱重頂力，kN;L?——為上下球鉸間稱重力臂，m;L12——為梁端稱重力臂，m。然后，在西側承臺實施頂力Pa,并在西側梁端實施頂力P當起頂力逐漸增加到恰好使轉體結構發(fā)生剛體轉動時有：P?·L?+M?=MzPa——為上下轉盤間稱重頂力，kN;P2?——為梁端稱重頂力，kN;L?—為上下球鉸間稱重力臂，m,Lzz——為梁端稱重力臂，m。由式(B-1)和(B-2)可以得：轉體結構的不平衡力矩：球鉸的摩阻力矩：對于附錄A中的情況2,設轉體結構重心偏向東側，東側撐腳壓在滑道上，只能在東側承臺實施頂力Pn及在東側梁端實施頂力P?,如圖(B-a)所示。當頂力逐漸增加到使轉體結構發(fā)生剛體轉動瞬間有P?·L?=Mg+Mz式中：;其余變量同式(B-1)。穩(wěn)定1分鐘后使千斤頂逐級緩慢回落，當頂力回落至P和Ph時轉體結構發(fā)生剛體轉動則：P"·L?=M?-M(B-6)P——為上下轉盤間回落頂力，kN;球鉸靜摩擦系數(shù)為：式中：R——球鉸中心轉盤球面半徑：W——轉體重量。附錄C梁端豎向振動加速度限值計算大量工程實測數(shù)據(jù)表明，連續(xù)梁橋平轉過程中的振動響應最大值是發(fā)生在撐腳與滑道接觸瞬間，在接觸之前轉體結構基本做勻速水平轉動，豎向振動響應很小。在撐腳與滑道接觸瞬間結構振動加速度響應最大，但位移響應卻很小基于此做如下假設：1)在撐腳與滑道接觸瞬間轉體結構發(fā)生的豎向轉角0是微2)在撐腳與滑道接觸瞬間轉體結構還沒來得及發(fā)生變形，振動以剛體轉動為主；3)忽略結構轉動過程中振動引起的結構軸向變形；4)暫不考慮此時因不境風、大地脈動等引起的結構附加不平衡力矩。圖C-1轉體結構剛體轉動簡化模型基于以上假定，可得轉體連續(xù)梁橋剛體轉動簡化模型如圖C-12)h。—自球鉸中心算起的墩高，mh——墩頂位置梁高，m;圖中3)Z,和l?——分別為左右兩側箱梁質(zhì)量中心距離墩頂?shù)木郘——轉體結構單側懸臂跨度。由此得轉動過程中結構的傾覆彎矩M。為：根據(jù)以上假定，結合結構的幾何關系，設在撐腳與滑道接觸瞬間整個轉體結構繞球鉸O的轉動加速度d2θ為高階微小量，則aay、y——A點和A點的豎向加速度；ay——梁端豎向加速度(測試位置);ans和aα分別為B點和C點水平向加速度；將式(C-2)代入式(C-1)得連續(xù)梁橋轉動過程中結構振動傾覆彎矩M,與實測梁端豎向加速度a,的關系如下：C.2風載傾覆彎矩簡化計算在橋梁轉動過程中不可避免地會受到風荷載作用，同時由于衡彎矩。雖然設計文件及相關規(guī)范構規(guī)定轉體條件為五級風及以下環(huán)境，但轉動過程中有可能會遵遇短時間的較強陣風作用。因此可根據(jù)橋梁所在地10年一遇基本風速進行豎向風壓計算，并偏于最安全地考慮一側作用豎向風荷載，此時其受力如圖C-2式中：L子轉體結構半幅梁長，不對稱結構取跨度較大一側長度C.3轉體結構穩(wěn)定判定橋梁在平轉過程中承受的傾覆彎矩是要有三項：2)結構轉體振動引起的彎矩M3)不對稱風荷載引起的彎矩M橋梁平轉過程中的平衡由上撐腳與滑道之間的支撐力來提供，如圖C-3所示。設一個撐腳的設計承載力為F.,撐腳環(huán)向布置中心半徑R,則撐腳提供的平衡力矩為：λ承載力折減系數(shù)，可取λ=0.5。梁端豎向振動加速度限值：不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”,反面詞采用嚴3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;4)表示有選擇，在一定條伊下可以這樣做的，采用“可”?！囊?guī)定”或“應按……執(zhí)行”?！额A應力混凝土用鋼絞線》GB/T-5224JTG