【建筑】壓力管道無損檢測與安全評估技術(shù)模版課件

合肥通用機械研究院固定式壓力容器標委會袁榕1概述2承壓設(shè)備法規(guī)標準體系⑴3承壓設(shè)備法規(guī)標準體系⑵4承壓設(shè)備法規(guī)管理體系5特種設(shè)備平安法6特種設(shè)備平安監(jiān)察條例789壓力管道標準(工業(yè)管道)10壓力管道標準〔公用管道〕11壓力管道標準〔長輸管道〕12國內(nèi)壓力管道行業(yè)存在的問題⑴13國內(nèi)壓力管道行業(yè)存在的問題(2)

二、壓力管道安裝質(zhì)量低劣1、幾乎每一條Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類管道都有超標焊接缺陷〔裂紋、未焊透、未熔合、氣孔、夾渣等〕存在；2、安裝隨意性大，有些支吊架和管線走向不符合圖紙要求；3、有些閥門、支吊架等管件安裝位置不合理；4、有些防振器和抑振器形同虛設(shè)，使管道系統(tǒng)的振動水平嚴重超標。三、選材不當(dāng)和設(shè)計結(jié)構(gòu)先天缺乏1、如有的設(shè)計單位設(shè)計采用碳鋼管道長期輸送高溫介質(zhì)，這些都引起了管線在使用中的破壞。據(jù)不完全統(tǒng)計，因材料、型號用錯導(dǎo)致事故的例子多不可數(shù)；2、有的設(shè)計單位在煉油廠實際某方向位移達28mm的管線上，設(shè)計放置只允許15mm位移的膨脹節(jié)；3、有的設(shè)計單位在選擇管件材料許用應(yīng)力值時有過失，導(dǎo)致壓扁試驗不合格。4、有的設(shè)計單位在布置管系時：a、管道的間距過?。籦、多層布置時，將熱介質(zhì)管道布置在管架的下層，而將腐蝕性介質(zhì)管道布置在管架的上層；c、管系不平衡。14國內(nèi)壓力管道行業(yè)存在的問題(3)15國內(nèi)壓力管道存在的問題(4)催化重整裝置反響器接管熱影響區(qū)的蠕變脆化開裂；制苯裝置氫苯混合氣體高溫管道的蠕變脆化損傷；加熱爐出口氫氣管道彎頭的氫腐蝕；鉑重整裝置管線管件的氫腐蝕；蒸汽管道高溫運行由于珠光體球化引發(fā)的爆管事故。3、沖刷腐蝕：石化系統(tǒng)使用的壓力管道流動介質(zhì)存在氣、油、水、固相〔固體顆?！车榷囗椓黧w，在管線的上下彎頭、三通、T型接頭、大小頭、閥門、直管的入口或出口段部位將產(chǎn)生明顯的局部沖刷減薄。五、在用管道管理和檢驗問題壓力管道的管理檢驗問題很多，各企業(yè)對于壓力管道的管理遠不如壓力容器的管理標準。由于過去沒有要求強制檢驗，很多單位根本不檢驗或是進行一些象征性檢驗工作，使壓力管道的管理和檢驗工作流于形式。1、缺乏檢驗規(guī)程和標準；〔2003年7月在用工業(yè)管道定期檢驗規(guī)那么〕2、各企業(yè)有關(guān)工業(yè)管道的臺帳、檔案差異較大，缺乏檢驗的條件：①、線路不清，沒有適合的管線圖；②、工業(yè)壓力管道資料喪失，沒有材質(zhì)、規(guī)格、熱處理狀態(tài)等原始參數(shù)；3、缺乏專業(yè)檢驗隊伍：過去這類檢驗主要由操作人員巡檢和測厚。①、多年來沒有對工業(yè)壓力管道檢驗單位實行嚴格的資格認證制度缺乏有效的管理制度和管理細那么；②檢驗檢測人員未經(jīng)統(tǒng)一的考核與認可，水平參差不齊；16壓力管道破壞的主要原因〔長輸管道〕壓力管道在實際使用過程中，由于在設(shè)計、制造、安裝及運行管理中存在各類問題，管道的破壞性事故時有發(fā)生。同時由于工作介質(zhì)往往有易燃易爆、腐蝕及劇毒的特點，因此給壓力管道的平安運行帶來一定的威脅。1長輸管道〔1〕在歐美國家管線事故的原因中，外力損傷占第一位，其次是腐蝕。原蘇聯(lián)天然氣管道的事故原因主要是腐蝕、施工和管材質(zhì)量。我國管線事故原因主要是設(shè)備故障、腐蝕、施工和管材等原因，與原蘇聯(lián)的事故統(tǒng)計數(shù)據(jù)較為接近，和歐美國家情況相差較大，其主要原因在于當(dāng)時在管材、制管工藝、制造和安裝水平比較落后?！?〕近幾年，我國新建的西部油、氣管線由于所采用的設(shè)備、材料已接近國際水平，加之防腐、自動化操作水平的提高，設(shè)備故障、腐蝕、誤操作等原因造成的事故比例將會降低。但由于西部大局部地區(qū)自然環(huán)境惡劣，災(zāi)害性地質(zhì)較嚴重，因此外力引起的第三方破壞造成的事故比例會高于東部管道，為此評價東、西部管線完整性時應(yīng)該視具體情況具體分析，區(qū)別對待?！?〕對于老管線而言，事故率呈上升趨勢。輸氣管線發(fā)生事故的概率低于輸油管線?！?〕外力破壞通常是陸地管線事故的主要原因，對大直徑管道而言，管材和施工缺陷是最常見的管道事故原因。17壓力管道破壞的主要原因〔公用管道〕城市煤氣和天然氣管線破壞事故的原因主要是腐蝕、外力損傷、制造缺陷和材料損傷等。①、埋設(shè)在地下的鋼質(zhì)管道均有外防腐絕緣層，阻隔金屬管子與外界腐蝕因素的接觸。該防腐層一旦破壞，金屬管的外外表腐蝕就極為迅速，為了確保管道平安運行，必須確保防腐層完好無損。防腐層在制作和施工過程中不可防止地會出現(xiàn)漏孔、缺陷和損傷，在埋地之后，受熱、水、氧、地中雜散電流、細菌等環(huán)境因素影響，會老化、龜裂、剝離、防腐效果急劇下降。②、盡管實踐說明對埋地管線采用涂料涂覆和陰極保護并用的防護效果最好，但在區(qū)域管網(wǎng)中推廣應(yīng)用陰極保護尚有一定難度。a、城市區(qū)域地下管線復(fù)雜，形狀各異，采用傳統(tǒng)陰極保護難以到達各部位同樣的標準。b、陰極保護電流對外部結(jié)構(gòu)的干擾問題，有時損壞了周圍有效范圍內(nèi)的眾多金屬設(shè)施。c、埋地管線并非完整一致，而是要和外部結(jié)構(gòu)發(fā)生多處短接，這種接觸結(jié)果不但提供不同金屬相接觸構(gòu)成的電偶腐蝕時機，而且為實現(xiàn)陰極保護帶來了更大困難，使輸出設(shè)備負荷加大。d、各種人為維修作業(yè)，常會出現(xiàn)將陰極保護系統(tǒng)損壞現(xiàn)象。③、城鎮(zhèn)埋地燃氣管網(wǎng)貫穿經(jīng)濟興旺和人口稠密地區(qū)，發(fā)生事故后果非常嚴重。1968年英國RadonPoint公寓由于天然氣泄漏，造成墻體和樓板連續(xù)倒塌。1970年格陵蘭Godthab地下室管網(wǎng)煤氣泄漏，建筑物全部倒塌。1975年8月英格蘭Mersey公寓、1972年美RichmansworthGroxdeyGreen和1973年法國Perpignan由于天然氣泄漏，造成房屋嚴重破壞。1993年徐州市銅山縣液化氣輸配站管網(wǎng)破裂，造成4人死亡，16人受重傷。1995年青海石油管理局西部煉廠天然氣泄漏，死3人，重傷4人。1995年濟南和平路煤氣管爆炸13人死亡，48人受傷；1996年春節(jié)前后，天津、青島、重慶、福州、哈爾濱等地相繼發(fā)生燃氣中毒和爆炸事故，傷亡50多人；2000年10月，合肥四里河小區(qū)燃氣管網(wǎng)爆炸，死10人，整幢樓炸毀。城鎮(zhèn)埋地燃氣管網(wǎng)事故的發(fā)生，以及所帶來的重大人員傷亡和經(jīng)濟損失，已嚴重地影響到社會穩(wěn)定和人民生命財產(chǎn)平安。18壓力管道破壞的主要原因〔3〕⑶工業(yè)管道國外有關(guān)統(tǒng)計資料說明，工業(yè)管道的破壞性事故中，腐蝕破壞約占28．1％；疲勞破壞約占29．1％；蠕變破壞約占28．8％。可見腐蝕、疲勞、蠕變破壞是管道破壞的三大主要原因。將95年石化企業(yè)Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類管道爆炸與嚴重損壞事故原因按圖1所示進行了分類，

圖1工業(yè)管道的破壞原因很明顯腐蝕與沖蝕比例偏高，而管理不善原因較低，其中腐蝕減薄引起的占29.8％，材料以及制造質(zhì)量引起的占24.5％，因安裝原因引起的失效占26.7％。19壓力管道的主要失效形式2021壓力管道無損檢測可靠性22壓力管道無損檢測概述23射線的種類很多，其中易于穿透物質(zhì)的有X射線、γ射線、中子射線三種。這三種射線都被用于無損檢測，其中X射線和γ射線常應(yīng)用于承壓設(shè)備焊縫和其他工業(yè)產(chǎn)品、結(jié)構(gòu)材料的缺陷檢測，而中子射線僅用于一些特殊場合。射線檢測是工業(yè)無損檢測的一個重要專業(yè)門類。最主要的應(yīng)用是探測試件內(nèi)部的宏觀幾何缺陷〔探傷〕。壓力管道射線檢測特點①.檢測結(jié)果有直接記錄——底片。由于底片上記錄的信息十分豐富，且可以長期保存，從而使射線照相法成為各種無損檢測方法中記錄最真實、最直觀、最全面、可追蹤性最好的檢測方法。②可以獲得缺陷的投影圖像，缺陷定性定量準確各種無損檢測方法中，射線照相對缺陷定性是最準的。在定量方面，對體積型缺陷〔氣孔、夾渣類〕的長度、寬度尺寸確實定也很準，其誤差大致在零點幾毫米。③體積型缺陷檢出率很高。而面積型缺陷檢出率受到多種因素影響。體積型缺陷是指氣孔、夾渣類缺陷。射線照相大致可以檢出直徑在試件厚度1%以上的體積型缺陷。面積型缺陷是指裂紋、未熔合類缺陷，其檢出率的影響因素包括缺陷形態(tài)尺寸、透照厚度、透照角度、透照幾何條件、源和膠片種類、像質(zhì)計靈敏度等，所以一般來說裂紋檢出率較低。

24④.適宜檢測較薄的工件而不適宜較厚的工件。檢測厚工件需要高能量的射線探傷設(shè)備。300kV便攜式X射線機透照厚度一般小于40mm，420kV移動式X射線機和Irl92γ射線機透照厚度均小于100mm，對厚度大于100rain的工件照相需使用加速器或C060，因此是比較困難的。此外，板厚增大，射線照相絕對靈敏度是下降的，也就是說對厚工件采用射線照相，小尺寸缺陷以及一些面積型缺陷漏檢的可能性增大。⑤適宜檢測對接焊縫。檢測角焊縫效果較差，不適宜檢測板材、棒材、鍛件。用射線檢測角焊縫時，透照布置比較困難，且攝得底片的黑度變化大，成像質(zhì)量不夠好；板材、鍛件中的大局部缺陷通常與射線束垂直，因此射線照相無法檢出。⑥.有些試件結(jié)構(gòu)和現(xiàn)場條件不適合射線照相。由于是穿透法檢測，因此結(jié)構(gòu)和現(xiàn)場條件有時會限制檢測的進行。例如，有內(nèi)件的鍋爐或容器，有厚保溫層的鍋爐、容器或管道，內(nèi)部液態(tài)或固態(tài)介質(zhì)未排空的容器等均無法檢測。采用雙壁單影法透照，雖然可以不進入容器內(nèi)部，但只適用于直徑較小的管道，對直徑較大的管道，雙壁單影法透照很難實施。此外如焦距太短，那么底片清晰度會很差。⑦對缺陷在工件中厚度方向的位置、尺寸〔高度〕確實定比較困難。缺陷高度可通過黑度比照的方法作出判斷，但精確度不高，尤其影像細小的裂紋類缺陷。⑧檢測本錢高。與其他無損檢測方法相比，射線照相的材料和人工本錢很高。⑨.射線照相檢測速度慢。一般情況下定向X射線機一次透照長度不超過300mm，拍一張片子需10min，γ射線源的曝光時間一般更長。但特殊場合那么另當(dāng)別論，⑩.射線對人體有傷害。射線會對人體組織造成多種損傷，因此對工作人員劑量當(dāng)量規(guī)定了限值。要求在保證完成射線探傷任務(wù)的同時，接受的劑量當(dāng)量不超過限值。25壓力管道尤其是工業(yè)管道大量采用薄壁小徑管，其施工主要采用氬弧焊打底，手工焊蓋面的單面焊接。長期以來小徑管對接焊縫主要采用射線透照檢測，但也存在不少問題：①、由于壓力管道透照截面厚度變化大，寬容度很難保證，透照一次不能實現(xiàn)焊縫全長的100%檢測;②、假設(shè)要滿足壓力管道裂紋檢測要求，那么底片透照數(shù)量很難滿足要求；③、同時射線透照大量采用Ir192射線源和Ⅲ型片，底片質(zhì)量和清晰度都比較差。JB/T4730?承壓設(shè)備無損檢測?對壓力管道射線檢測作了局部改進：①、增加了工業(yè)射線膠片系統(tǒng)分類的內(nèi)容，將膠片分為T1、T2、T3、T4四類。增加附錄A〔資料性附錄〕，對膠片系統(tǒng)的特性指標提出了要求，對國內(nèi)使用的膠片質(zhì)量進行有效的控制；對薄壁壓力管道推薦采用Se-75射線源以及T2或T1膠片，提高了射線透照質(zhì)量。②、對100mm＜Do≤400mm的環(huán)向?qū)雍附咏宇^〔包括曲率相同曲面焊接接頭〕,A級、AB級允許采用K≤1.2。降低了K值要求，減少底片數(shù)量。③、小徑管環(huán)向?qū)雍附咏宇^的透照布置。小徑管采用雙壁雙影透照布置，當(dāng)同時滿足以下兩條件時應(yīng)采用傾斜透照方式橢圓成像：T〔壁厚〕≤8mm；g〔焊縫寬度〕≤Do/4橢圓成像時，應(yīng)控制影像的開口寬度〔上下焊縫投影最大間距〕在1倍焊縫寬度左右。不滿足上述條件或橢圓成像有困難時可采用垂直透照方式重疊成像。④、小徑管可選用通用線型像質(zhì)計或附錄F〔標準性附錄〕規(guī)定的專用〔等徑金屬絲〕像質(zhì)計，金屬絲應(yīng)橫跨焊縫放置。像質(zhì)計應(yīng)置于源側(cè)，當(dāng)無法放置時，可將像質(zhì)計置于膠片側(cè)。26⑤、小徑管環(huán)向?qū)咏宇^的透照次數(shù)小徑管環(huán)向?qū)雍附咏宇^100%檢測的透照次數(shù)：采用傾斜透照橢圓成像時，當(dāng)T/Do≤0.12時,相隔90°透照2次。當(dāng)T/Do＞0.12時,相隔120°或60°透照3次。垂直透照重疊成像時，一般應(yīng)相隔120°或60°透照3次。由于結(jié)構(gòu)原因不能進行屢次透照時，可采用橢圓成像或重疊成像方式透照一次。鑒于透照一次不能實現(xiàn)焊縫全長的100%檢測，此時應(yīng)采取有效措施擴大缺陷可檢出范圍，并保證底片評定范圍內(nèi)黑度和靈敏度滿足要求。⑥、底片評定范圍內(nèi)的黑度D應(yīng)符合以下規(guī)定:A級：1.5≤D≤4.0；AB級2.0≤D≤4.0；B級：2.3≤D≤4.0。用X射線透照小徑管或其他截面厚度變化大的工件時，AB級最低黑度允許降至1.5；B級最低黑度可降至2.0。⑦、小徑管可選用通用線型像質(zhì)計或附錄F〔標準性附錄〕規(guī)定的專用〔等徑金屬絲〕像質(zhì)計，金屬絲應(yīng)橫跨焊縫放置。像質(zhì)計應(yīng)置于源側(cè)，當(dāng)無法放置在源側(cè)時，可將像質(zhì)計置于膠片側(cè)。⑧、對截面厚度變化大的壓力管道，在保證靈敏度要求的前提下，允許采用較高的Ｘ射線管電壓。但有一定壓力范圍的限制。⑨、不加墊板單面焊的未焊透缺陷和根部內(nèi)凹和根部咬邊分級評定。管外徑Do＞100mm管子未焊透和根部內(nèi)凹和根部咬邊深度可采用比照試塊〔Ⅱ型〕進行測定。管外徑Do≤100mm小徑管上述深度可采用小徑管專用比照試塊(ⅠA或ⅠB型)進行測定,27壓力管道射線檢測〔外表要求〕射線檢測前，焊接接頭的外表應(yīng)經(jīng)外觀檢測并合格。外表的不規(guī)那么狀態(tài)在底片上的影像不得掩蓋或干擾缺陷影像，否那么應(yīng)對外表作適當(dāng)修整。其主要理由如下①、焊縫的外表缺陷〔如咬邊、凹坑、溝槽等〕將直接反映在底片上，往往掩蓋了焊縫內(nèi)的缺陷，使之漏檢；或是形成偽缺陷，給缺陷的評定、分級和返修帶來很大困難。如曾在某廠就發(fā)現(xiàn)過好幾起類似的現(xiàn)象，當(dāng)時在底片上某丁字縫發(fā)現(xiàn)一條黑色影象，很象裂紋，經(jīng)兩次返修后缺陷仍然存在，經(jīng)實地檢查，發(fā)現(xiàn)原來是丁字口上一道很細的溝槽。我們認為假設(shè)在射線檢測前先進行較細致的外觀檢查，這類情況的產(chǎn)生就會大大減少。②、焊縫余高對焊縫缺陷的檢出有一定的影響，余高越高，對底片的寬容度要求愈高，缺陷檢出那么比較困難，因此，焊縫余高應(yīng)盡可能減小，并控制在一定的尺寸范圍內(nèi)。綜上所述，焊縫外表質(zhì)量與底片的有效性、可靠性及缺陷檢出靈敏度有很大關(guān)系，必須給予高度的重視。28壓力管道射線檢測〔裂紋檢測〕29壓力管道射線檢測〔檢測靈敏度〕射線照相靈敏度一般由三個因素所控制，即比照度、不清晰度和顆粒度。比照度描述的是細節(jié)影象與背景影象的黑度差，對缺陷而言那么是缺陷影象與背景影象黑度差，它直接決定缺陷影象的可識別度。不清晰度那么描述影象邊界的擴展程度，影響缺陷影象可識別度，尤其對于細長缺陷影響更大。顆粒度是影象黑度分布不均勻視覺印象，由形成影象銀團隨機分布產(chǎn)生，直接對應(yīng)于信噪比，顆粒度越細，靈敏度愈高。一般來說采用γ射線透照所獲得的固有不清晰度要比采用X射線大得多。不清晰度數(shù)值小，檢出細長缺陷能力強；不清晰度數(shù)值大，那么檢出能力低。目前國內(nèi)用來控制射線檢測靈敏度的線型象質(zhì)計對比照度變化敏感，而對不清晰度和透照焦距的變化不敏感。也就是說現(xiàn)行象質(zhì)計不能有效地控制不清晰度的變化。因此，為了能保證獲得較好的不清晰度值，到達較高實際檢測靈敏度，對鋼制或有色金屬制承壓設(shè)備盡量采用X射線源進行射線檢測。此外當(dāng)不得不采用γ射線源進行射線透照檢測時，采用低噪聲、高梯度噪聲比和高分辨率的膠片可作為實際檢測靈敏度的一種彌補。尤其對于σb≥540MPa的高強度材料焊接接頭，由于缺口敏感性比較高，產(chǎn)生細長型冷、熱、再熱和應(yīng)力腐蝕裂紋的趨勢比較明顯，為了保障平安，必須強制性采用高分辨率的膠片。30壓力管道射線檢測〔象質(zhì)計〕目前，世界上通用的象質(zhì)計主要有五類：單絲式線型象質(zhì)計、雙絲式線型象質(zhì)計、平板式孔型象質(zhì)計、階梯板式孔型象質(zhì)計和槽型象質(zhì)計。JB4730標準主要采用單絲式線型象質(zhì)計，利用可識別的最細絲徑d來計算相對靈敏度。單絲式象質(zhì)計具有結(jié)構(gòu)簡單、制作方便、使用可靠等優(yōu)點，能準確地測定比照度的變化情況。但也具有一定的局限性：①、對底片上能識別的最細鋼絲確實定，沒有一個定量的規(guī)定，因此存在一定的人為主觀性；②、象質(zhì)計指示值與裂紋類危險性缺陷檢出率對應(yīng)性較差；③、對影響不清晰度參數(shù)的變化不敏感；④、當(dāng)透照焦距和射線能量發(fā)生變化時，象質(zhì)計靈敏度和實際缺陷檢出率的變化不相一致。從上世紀60年代以來，許多研究者致力研究開發(fā)新型象質(zhì)計。隨著科技的開展，能更準確地控制射線檢測靈敏度的象質(zhì)計必然會在不久的將來問世，并在標準中得到反映。31壓力管道射線檢測(象質(zhì)計材料)通常被透照設(shè)備的材料應(yīng)與線型象質(zhì)計的材料相一致，才能取得較好的檢測效果。但由于目前鍋爐、壓力容器及壓力管道用材比較復(fù)雜，新鋼種和有色金屬材料〔如鈦、鋁、銅、鎳及鎳合金、鋯等〕不斷涌現(xiàn)，給線型象質(zhì)計實際使用帶來很大困難。代用〔高帶低，不能低代高〕。當(dāng)某種材料的象質(zhì)計用來檢測其它材料的焊縫時，如不能確定是否適宜，可采用下述方法進行判定：取兩塊與被檢設(shè)備厚度大體相當(dāng)?shù)脑噳K〔一塊與被透照設(shè)備的材料相一致，另一塊與象質(zhì)計材料相一致〕，將其在同一張膠片上，以產(chǎn)品射線照相的合適能量級別進行一次曝光照相，底片上兩種材料的黑度范圍(一般地說指黑度比較均勻的試塊中間部位)應(yīng)在1．5～4．0之間，如果被透照設(shè)備的材料黑度和制作象質(zhì)計材料黑度的比值在1～0．87之間，那么被透照設(shè)備材料可以采用該種材料制作的象質(zhì)計進行射線照相檢測。32壓力管道射線檢測〔焊縫質(zhì)量級別〕鋼焊縫質(zhì)量級別確實定與承壓設(shè)備所承受載荷的性質(zhì)、大小、溫度、介質(zhì)以及環(huán)境條件有關(guān)。實驗數(shù)據(jù)說明，除低應(yīng)力脆斷這種特殊情況外，一般由靜載荷引起的焊縫強度降低遠遠小于沖擊和往復(fù)動載荷引起的焊縫疲勞強度降低。因此JB/T4730中鋼焊縫射線檢測質(zhì)量級別主要是根據(jù)由缺陷引起的疲勞強度降低程度來確定的，共分為四級。Ⅰ級焊縫：對疲勞強度要求很高的焊縫。通常是指核能、超高壓或工作介質(zhì)為劇毒物質(zhì)的設(shè)備焊縫，以及承受很大靜載荷、動載荷和交變載荷的焊縫、特別是在循環(huán)不對稱交變載荷作用下的焊縫。由于這類焊縫對疲勞強度要求相當(dāng)高，因此一般應(yīng)采用較高的質(zhì)量等級〔即Ⅰ級〕。由于余高的存在將使疲勞強度顯著降低，所以Ⅰ級焊縫通常不保存余高。Ⅱ級焊縫：對疲勞強度有一定要求的容器焊縫，即高壓或工作介質(zhì)為有害氣體焊縫、以及承受較大動、靜載荷或有限循環(huán)次數(shù)交變載荷的焊縫。一般保存焊縫余高。Ⅲ級焊縫：根本上不考慮疲勞強度的焊縫，主要包括低壓或工作介質(zhì)為無害氣體的焊縫，以及只承受靜載荷的焊縫。Ⅳ級焊縫：不合格的焊縫。33壓力管道射線檢測〔深孔缺陷分級〕深孔缺陷〔針孔缺陷〕是承壓設(shè)備焊接接頭的一種危害性潛在缺陷，一旦出現(xiàn)問題將會產(chǎn)生災(zāi)難性事故，給人民的生命財產(chǎn)帶來巨大威脅。因此壓力容器的有關(guān)射線檢測對此都給予充分重視。但由于對深孔缺陷的判斷缺乏明確的判據(jù)和門檻值，所以在94標準中對此沒有明確的規(guī)定。JB/T4730考慮到各方面的因素，規(guī)定：對致密性要求高的焊接接頭,經(jīng)合同各方商定,可將圓形缺陷黑度作為評級依據(jù)。黑度大的圓形缺陷定義為深孔缺陷,當(dāng)焊接接頭存在深孔缺陷時，接頭質(zhì)量評為Ⅳ級。多層包扎、熱套承壓設(shè)備內(nèi)筒縱、環(huán)焊縫射線檢測〔6mm〕34壓力管道射線檢測〔缺陷尺寸確定〕一般來說，除非透照檢測很厚的工件之外，缺陷在膠片上投影產(chǎn)生的線性放大很少大于5%，所以，評定缺陷長度時，可直接以底片上的投影長度作為測定依據(jù)。當(dāng)缺陷長度方向與膠片方向有明顯夾角時，評片可按經(jīng)驗對缺陷投影長度乘上一個修正系數(shù)來確定缺陷長度。但這種情況不多，通常也易于識別。缺陷在底片上的影象寬度通常是由缺陷的投影寬度加上總的影象不清晰度構(gòu)成的。除非考慮到寬度很窄的缺陷、或固有不清晰度較大的高能射線或γ射線檢測應(yīng)進行修正外。在其他情況下，底片上測出的影象投影寬度通常就作為缺陷的寬度來考慮。實際生產(chǎn)時，如果壓力管道焊縫部位寬度小于圓形缺陷評定區(qū)的寬度，那么此時圓形缺陷評定區(qū)的寬度可以取實際焊縫寬度進行評定。35壓力管道射線檢測〔檢測質(zhì)量控制〕36超聲波檢測主要用于探測試件內(nèi)部缺陷，它的應(yīng)用十分廣泛。所謂超聲波是指超過人耳聽覺，頻率大于20kHz的聲波。用于檢測的超聲波，頻率為0.4～25MHz，其中用得最多的是1～5MHz。超聲波探傷方法很多，通常有穿透法、脈沖反射法、串列法等。但目前用得最多的是脈沖反射法。超聲信號顯示方面，目前用得最多而且較為成熟的是A型顯示。其主要特點如下：①面積型缺陷檢出率較高，而體積型缺陷的檢出率較低從理論上說，反射超聲波的缺陷面積越大，回波越高，越容易檢出。②.適合檢測厚度較大的工件，不適合檢測較薄的工件。超聲波對鋼有足夠的穿透能力，檢測直徑達幾米的鍛件，厚度達上百毫米的焊縫并不太困難。另外，對厚度大的工件檢測，外表回波與缺陷波容易區(qū)分。但對較薄的工件，例如厚度小于8mm的焊縫和6mm的板材，進行超聲波檢測檢測那么存在困難。薄焊縫檢測困難是因為上下表面形狀回波容易與缺陷波混淆，難以識別；薄板材檢測困難除了外表回波容易與缺陷波混淆的問題外，還因為超聲波探傷存在盲區(qū)以及脈沖寬度影響縱向分辨率。③應(yīng)用范圍廣，可用于各種試件超聲波探傷應(yīng)用范圍包括對接焊縫、角焊縫、T形焊縫、板材、管材、棒材、鍛件，以及復(fù)合材料等。但與對接焊縫檢測相比，角焊縫、T形焊縫檢測工藝相對不成熟，有關(guān)標準也不夠完善。④檢測本錢低、速度快，儀器體積小重量輕，現(xiàn)場使用較方便。正常情況下，1名檢測人員1天能檢測數(shù)十米焊縫，檢測結(jié)果當(dāng)場就能得到。3738鋼管的檢測主要針對縱向缺陷，鋼管的檢測可選用液浸法或接觸法檢測。鋼管縱向缺陷檢測試塊的尺寸、V形槽和位置應(yīng)符合以下圖的規(guī)定。橫向缺陷的檢測由合同雙方協(xié)商解決。鋼管橫向缺陷檢測試塊的尺寸、V形槽和位置應(yīng)符合以下圖的規(guī)定。

壓力管道管件也可采用渦流檢測394041增加焊縫超聲檢測等級分類的內(nèi)容。將焊縫的檢測級別分為A、B、C三個級別；根據(jù)壓力容器產(chǎn)品的重要程度進行選用，原那么上A級檢測適用于鍋爐、壓力容器及壓力管道有關(guān)的支承件和結(jié)構(gòu)件焊縫檢測，B級檢測適用于一般鍋爐、壓力容器及壓力管道對接焊縫檢測，C級檢測適用于重要鍋爐、壓力容器及壓力管道對接焊縫檢測。主要區(qū)別有以下幾個方面：〔1〕適用的厚度范圍，A級適用于母材厚度≥8mm～46mm，B級和C級適用于母材厚度≥8mm～400mm?！?〕使用的探頭數(shù)量，A級用1種K值探頭，B級用1種或2種K值探頭C級用2種K值探頭?！?〕檢測面，A級為單面單側(cè)，B級、C級為單面雙側(cè)或雙面雙側(cè)?！?〕對橫向缺陷的檢測，A級一般不需檢測橫向缺陷，B級、C級應(yīng)檢測橫向缺陷?！?〕對焊接接頭余高的要求，A級、B級不要求將焊接接頭的余高磨平，而C級要求磨平?！?〕對掃查區(qū)母材的檢測，C級要求用直探頭對斜探頭掃查經(jīng)過的母材區(qū)域進行檢測。A級和B級那么不需要。42壓力管道超聲檢測〔不銹鋼堆焊層〕直至94年為止，國、內(nèi)外都沒有專門的壓力容器和管道不銹鋼堆焊層超聲檢測標準。之所以包括這局部內(nèi)容，主要是考慮到近年一些重要設(shè)備的國產(chǎn)化和進出口貿(mào)易的需要。這局部內(nèi)容主要是根據(jù)ASME-V、日本一些公司的企業(yè)標準和國內(nèi)在鍛焊結(jié)構(gòu)及板焊結(jié)構(gòu)的熱壁加氫反響器國產(chǎn)化工作的一些試驗數(shù)據(jù)和檢測經(jīng)驗來制定這一局部內(nèi)容的。壓力管道不銹鋼堆焊層超聲檢測主要有以下幾個特點：①、堆焊層一般采用309和347超低碳奧氏體不銹鋼〔347主要是堆焊層，309是過渡層〕，基板可采用筒形鍛件或鋼管，材質(zhì)通常為2.25Cr-1Mo鋼，制造采用帶極堆焊。由于防腐耐磨需要、堆焊面不加工，增加探頭耦合困難。②、超聲檢測對象主要為堆焊層內(nèi)缺陷、堆焊層層下再熱裂紋和堆焊層與基板間未貼合。③、由于不銹鋼堆焊層的使用狀況千差萬別，既有用于高溫、高壓和含有氫介質(zhì)的場合，也有僅用于只有防腐要求的低壓管道上。所以相關(guān)的檢驗項目不是固定的，而是可以根據(jù)設(shè)計及使用要求，靈活掌握，可以全部采用，也可以只采用一項或兩項。④、超聲檢測所采用的探頭為雙晶直探頭、雙晶斜探頭、單直探頭和縱波斜探頭。探頭的選擇應(yīng)根據(jù)檢驗工程來確定。43奧氏體鋼焊縫壓力管道超聲檢測奧氏體鋼焊縫由于其各向異性，晶粒粗大、組織不均勻等特點，造成探頭超聲聲場的一些根本特性和聲場規(guī)律發(fā)生變化，如主聲束發(fā)生畸變，聲波不再以直線傳播，6dB、10dB等缺陷定量方法不再適用等，給奧氏體鋼焊縫的超聲檢測帶來很大困難。由于問題很復(fù)雜，因此JB/T4730標準沒有將奧氏體鋼焊縫的超聲檢測列入標準正文。國外許多單位和個人對此也持同樣看法。但是目前國內(nèi)對奧氏體鋼焊接接頭進行超聲檢測的呼聲比較高〔這主要指的是對在用承壓設(shè)備奧體鋼焊接接頭的缺陷檢測，以及對9Ni、5Ni鋼等奧氏體焊接接頭射線檢測過程中的超聲補充檢測〕，因此本標準增加附錄N奧氏體不銹鋼對接焊接接頭超聲波檢測〔資料性附錄〕，供使用單位制定合理的檢測方案，如采用：①縱波檢測；②低頻檢測；③采用寬頻帶窄脈沖探頭、提高信噪比；④采用聚焦探頭進行檢測；⑤采用多種頻率法檢測，以到達較好的檢測效果。44壓力管道超聲檢測〔測厚〕1、JB/4730-2005標準刪去超聲測厚內(nèi)容。對于一般情況可采用JB4730-94標準。2、在用壓力管道堆焊部位和復(fù)合板厚度的測定堆焊部位和復(fù)合板厚度測定通常采用超聲探傷儀，利用單直或雙晶直探頭進行：①、測定時掃描基線應(yīng)以鋼的縱波聲速為基準調(diào)整，根據(jù)工件的厚度可采取〔1：1或1:2〕的比例。②、測試靈敏度應(yīng)根據(jù)需要確定，但至少應(yīng)保證堆焊層和復(fù)合板的界面回波能達到熒光屏滿刻度的40%。測定時應(yīng)注意使噪聲回波高度不超過熒光屏滿刻度的20%。③、通常應(yīng)從基板側(cè)進行測定，測定應(yīng)以回波的前沿為準。假設(shè)熒光屏掃描基線上基板界面回波的前沿到始脈沖的距離為A，堆焊部位或復(fù)合板底波前沿到始脈沖的距離為A＋B。當(dāng)采用掃描基線深度1：1調(diào)整時，那么相應(yīng)的堆焊層和復(fù)合板厚度如下所示〔如掃描基線深度不是按1：1調(diào)節(jié)，有關(guān)厚度值那么應(yīng)乘上一定的倍數(shù)〕：基板的厚度為：A；堆焊層或復(fù)合板的厚度為：B×CL奧氏體不銹鋼堆焊層材料/CL碳鋼。其中CL奧氏體不銹鋼堆焊層材料—堆焊層材料的縱波聲速；CL碳鋼—基板材料的縱波聲速。3、高溫壓力管道測厚應(yīng)考慮高溫時聲速和管子壁厚變化對測定結(jié)果的影響。4546鐵磁性材料被磁化后，其內(nèi)部產(chǎn)生很強的磁感應(yīng)強度，磁力線密度增大幾百倍到幾千倍。如果材料中存在不連續(xù)性〔包括缺陷造成的不連續(xù)性和結(jié)構(gòu)、形狀、材質(zhì)等原因造成的不連續(xù)性〕，磁力線便會發(fā)生畸變，局部磁力線有可能逸出材料外表，從空間穿過，形成漏磁場。漏磁場的局部磁極能夠吸引鐵磁物質(zhì)。如果這時在工件上撒上磁粉，漏磁場就會使磁粉，形成與缺陷形狀相近的磁粉堆積，從而顯示缺陷。當(dāng)裂紋方向平行于磁力線的傳播方向時，磁力線不會受到影響，缺陷也不可能被檢出。影響漏磁場主要有以下幾個因素a外加磁場強度越大，形成的漏磁場強度也越大。b在一定外加磁場強度下，材料的磁導(dǎo)率越高，工件越易被磁化，材料的磁感應(yīng)強度越大，漏磁場強度也越大。c當(dāng)缺陷的延伸方向與磁力線的方向成90時，由于缺陷阻擋磁力線穿過的面積最大，形成漏磁場強度也最大。隨著缺陷的方向與磁力線的方向逐漸減小〔或增大〕漏磁場強度明顯下降；因此通常需要在兩個〔方向互相垂直〕或多個方向進行磁化。d隨著缺陷的埋藏深度增加，溢出工件外表的磁力線迅速減少。缺陷的埋藏深度越大，漏磁場就越小。因此，磁粉探傷只能檢測出鐵磁材料制成的工件外表或近外表的裂紋及其他缺陷。圖1471、磁化方法。常用的磁化方法如圖1所示，可分為線圈法、磁軛法、軸向通電法、觸頭法、中心導(dǎo)體法和旋轉(zhuǎn)磁場磁化法。

圖1線圈法、磁軛法、軸向通電法、觸頭法、中心導(dǎo)體法圖2A型靈敏度試片旋轉(zhuǎn)磁場磁化法2、磁粉探傷的一般程序。探傷操作包括以下幾個步驟：預(yù)處理、磁化和施加磁粉、觀察、記錄以及后處理〔包括退磁〕等。3、靈敏度試片用于檢查磁粉探傷設(shè)備、磁粉、磁懸液的綜合性能。靈敏度試片通常是由一側(cè)刻有一定深度的直線和圓形細槽的薄鐵片制成，如圖2所示.使用時，將試片刻有人工槽的一側(cè)與被檢工件外表貼緊，48⑴交流電磁場具有趨膚效應(yīng)，對外表缺陷有較高的靈敏度。此外由于交流電方向不斷的變化，使得交流電磁場方向也不斷變化，這種方向變化可攪動磁粉，有助于磁粉遷移，從而提高靈敏度。通常壓力管道外表及近外表缺陷的危害程度較內(nèi)部缺陷要大。如果外表和近外表缺陷的檢出率高，對于壓力管道的平安那么比較有利，所以對壓力管道環(huán)焊縫進行磁粉檢測時以采用交流電磁軛為好。而對薄壁壓力管道〔壁厚小于3.5mm〕來說，由于超聲檢測無法進行檢測,而采用直流電磁軛由于其磁場深入工件外表較深，有助于發(fā)現(xiàn)較深層的缺陷，可以彌補內(nèi)部缺陷的檢測真空，因此這種方法較交流電磁軛為好。由于在同樣的磁通量情況下，磁場深度大，磁力線可穿過面積也大，所以單位磁感應(yīng)強度就低，當(dāng)工件壁厚比較大時有可能檢測靈敏度不夠。有資料說明，直流電磁軛在大于6mm的鋼板上進行磁粉檢測時，盡管電磁軛的提升力滿足標準要求〔＞177N〕，但用A型靈敏度試片測試，外表磁場強度往往達不到要求。因此直流電磁軛的厚度檢測上限應(yīng)該在6mm左右。⑵國內(nèi)外外表檢測目前對可見光照度的要求一般應(yīng)至少到達1000lx?？紤]到可見光照度對于磁粉和滲透檢測的效果影響很大，因此明確規(guī)定非熒光磁粉或滲透檢測時，缺陷磁痕的評定應(yīng)在可見光下進行，工件被檢面處可見光照度應(yīng)≥1000lx，這時其檢測靈敏度主要與磁粉的粒度有關(guān)；當(dāng)現(xiàn)場檢測條件無法滿足時，可見光照度至少為500lx以上。對高強度鋼以及對裂紋敏感的鐵磁性材料，或是長期工作在腐蝕介質(zhì)環(huán)境下，有可能發(fā)生應(yīng)力腐蝕裂紋的場合的壓力管道，如果現(xiàn)場可見光照度比較低，可采用熒光亮度來彌補可見光照度的缺乏，以提高檢測靈敏度。熒光磁粉檢測時，所用黑光燈在工件外表輻照度大于或等1000μW/cm2，其波長應(yīng)在320～400nm范圍內(nèi)，磁痕顯示的評定應(yīng)在暗室或暗處進行，暗室或暗處可見光照度應(yīng)不大于20lx。4950滲透檢測工藝要點1水洗型滲透檢測法的操作程序〔見圖1〕

2后乳化型滲透檢測法〔見圖11～3〕

3溶劑去除型滲透檢測法〔見圖11～4〕51渦流檢測的理論根底是電磁感應(yīng)原理。金屬材料在交變磁場作用下產(chǎn)生渦流。根據(jù)渦流的大小和分布，可檢出鐵磁性和非鐵磁性材料的缺陷，或分選材料、測量膜層厚度和工件尺寸，以及材料某些物理性能等。

①.適用于各種導(dǎo)電材質(zhì)的試件探傷。包括各種鋼、鈦、鎳、鋁、銅及其合金。②.可以檢出外表和近外表缺陷。③探測結(jié)果以電信號輸出，容易實現(xiàn)自動化檢測。④由于采用非接觸式檢測，所以檢測速度很快。⑤對形狀復(fù)雜的試件很難應(yīng)用。因此一般只用其檢測管材、板材等軋制型材。⑥.不能顯示出缺陷圖形，因此無法從顯示信號、判斷出缺陷性質(zhì)。⑦.檢測干擾因素較多，容易引起雜亂信號。⑧.由于集膚效應(yīng)，埋藏較深的缺陷無法檢出。⑨不能用于不導(dǎo)電的材料圖1電磁感應(yīng)現(xiàn)象圖2渦流的產(chǎn)生5253合肥通用機械研究院固定式壓力容器標委會袁榕54在用壓力管道無損檢測可靠性圖15556571、缺陷類型區(qū)分和缺陷定性a缺陷類型主要分為點狀缺陷、線性缺陷、體積狀缺陷、平面狀缺陷和多重缺陷等五類。缺陷類型的概念在國內(nèi)主要是由CVDA-84?壓力容器缺陷評定標準?提出，是進行斷裂力學(xué)計算的根本依據(jù)和主要參數(shù)。是滿足在用承壓設(shè)備的檢測和斷裂力學(xué)計算的最低要求。缺陷類型識別是通過探頭從兩個方向掃查〔即前后和左右掃查〕，觀察其回波動態(tài)波形來進行的。缺陷類型只用單個探頭或單向掃查識別是不太可能的，宜采用一種以上聲束方向作多種掃查，以對各種超聲信息進行綜合評定來識別缺陷類型。b超聲波缺陷定性歷來是困惑無損檢測人員的重要難題，目前國內(nèi)承壓設(shè)備的骨干標準JB/T4730-2005?承壓設(shè)備無損檢測?主要采用回波動態(tài)波形來作為定性的一個主要參數(shù)?；夭▌討B(tài)波形反映了超聲波束沿平行或垂直焊縫掃查缺陷時，反射信號高度和信號形狀相對應(yīng)的變化形態(tài)。多年來國內(nèi)外對此進行了大量的試驗研究，探討了點狀反射體的回波動態(tài)波形，接近垂直入射時光滑大平面反射體和不規(guī)那么大反射體的回波動態(tài)波形，傾斜入射時光滑大平面反射體和不規(guī)那么大反射體的回波動態(tài)波形以及多重缺陷的回波動態(tài)波形。也考慮了曲外表對點反射體和平面型反射體對回波動態(tài)特性的影響。同時在實際缺陷定性時，應(yīng)進一步測定和參考缺陷平面、深度位置、缺陷高度、缺陷各向反射特性、缺陷取向、缺陷波形、動態(tài)波形、回波包絡(luò)線和掃查方法等參數(shù)，同時結(jié)合工件結(jié)構(gòu)、坡口形式、材料特性、焊接工藝和焊接方法進行綜合判斷，盡可能定出缺陷的實際性質(zhì)。圖158圖159在用壓力管道高溫在線檢測⑴

60在用壓力管道高溫在線檢測⑵

1、高溫測厚：定期對壓力管道典型部位進行在線定點測厚，是檢測管道周期性腐蝕減薄情況和腐蝕速率的一種主要檢測方式。壓力管道高溫測厚對日益增加的高硫、高酸值原油加工裝置長周期平安運行意義重大，能在高溫下直接測量管線最小厚度，具有裝置不停車、簡單、直接等優(yōu)點。一般對高溫腐蝕部位的監(jiān)測，最重要的就是隨時掌握管線薄弱部位的最小厚度，防止管線腐蝕減薄厲害，發(fā)生泄漏，引發(fā)事故的發(fā)生。所以易腐蝕高溫管線最小厚度的不停車高溫直接監(jiān)測，是生產(chǎn)實際最可靠的腐蝕控制手段。一般高溫測厚可采用市售的超聲探傷儀〔配置高溫探頭〕或高溫測厚儀。使用高溫測厚儀進行測厚時應(yīng)考慮高溫時聲速和管子壁厚變化對測定結(jié)果的影響，高溫測定的數(shù)據(jù)需要經(jīng)過數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換模型計算或試塊比較，才可以作為壓力管道腐蝕速率、平安評估和剩余壁厚計算的依據(jù)。從而最大限度地消除溫度對測厚的影響，提高測量的準確性。國內(nèi)目前高溫測厚的范圍可以到達400℃左右。61在用壓力管道高溫在線檢測⑶2、高溫磁粉檢測：化工壓力管道的構(gòu)造一般來說比較復(fù)雜，而且不規(guī)那么，因此許多部位無法用其它無損檢測方法進行檢測，只能采用外表檢測。①、通常使用磁粉檢測大都是濕磁粉檢測，使用溫度一般不超50℃。高溫下壓力管道的磁粉檢測主要采用干磁粉檢測，實際使用溫度取決于鐵素體鋼的居里點，目前根據(jù)ASME標準的要求，壓力管道干磁粉檢測溫度一般控制在315℃。②、由于外表檢測只能檢出外表缺陷，有些壁厚＜4mm的薄壁管道超聲檢測不了，在這種情況下如果外表檢測的深度能更大些，那就可以從某種程度上對超聲和射線檢測局限性進行彌補，因此國內(nèi)許多單位都在進行直流和脈動電流磁粉探傷機的試驗研究，減少趨膚效應(yīng)影響，盡可能地提高檢測效果。對于直流磁粉檢測檢測的管道壁厚一般在6mm左右3、在線高溫渦流檢測利用渦流探傷儀對在線管道、焊縫和附件的外表缺陷進行在線高溫渦流檢測，檢測時可在渦流探頭和高溫管壁之間填放絕熱材料，隔絕溫度對渦流探頭的干擾和影響。使用溫度一般不超過300℃。62在用壓力管道高溫在線檢測⑷

6364在用壓力管道的腐蝕沖刷是壓力管道管件的一個典型特點。在介質(zhì)腐蝕、溫度、壓力的影響下，流動介質(zhì)存在氣、油、水、固相〔固體顆?！车榷囗椓黧w，由于管線的走向和分布比較復(fù)雜，因此在管線的上下彎頭、三通、T型接頭、大小頭、閥門、直管的入口或出口段部位將產(chǎn)生明顯的局部沖刷減薄。參見圖1。沖刷減薄主要發(fā)生在流體直接沖刷的部位、局部高流速和湍流部位〔由污染物和堵塞引發(fā)的偏流和湍流，由設(shè)計不當(dāng)引起的偏流〕；在流速極低的部位和滯留部位，在堆積物下面產(chǎn)生高濃度的腐蝕介質(zhì)也可能引發(fā)局部腐蝕減薄。通常流體中腐蝕物濃度高，沖刷腐蝕加快；流體流速高，沖刷腐蝕加快；溫度高，沖刷腐蝕加快；流體中含有不純物〔如氧或不溶性固體夾雜物〕，沖刷腐蝕加快。壓力管道在用檢測時，應(yīng)加強對可能產(chǎn)生明顯局部沖刷減薄的部位的測厚工作。圖16566由于壓力管道相對分散，許多區(qū)域用電困難或根本無法供電，直流電磁軛可以利用充電方式滿足現(xiàn)場在用壓力管道磁粉檢測工作的要求。但應(yīng)注意直流電磁軛雖然其磁場深入工件外表較深，有助于發(fā)現(xiàn)壓力管道較深層的缺陷，但應(yīng)考慮到在同樣的磁通量情況下，磁場深度大，即磁力線可穿過面積也大，所以單位面積上的磁感應(yīng)強度就低，從而降低了外表檢測靈敏度。而交流電磁場由于具有集膚效應(yīng)，而且交流電方向不斷的變化，使得交流電磁軛的磁場方向也不斷變化，這種方向變化可攪動磁粉，有助于磁粉的遷移，從而提高外表檢測靈敏度。有資料說明，直流電磁軛在大于6mm的鋼板上進行磁粉檢測時，盡管電磁軛的提升力滿足標準要求〔＞177N〕，但用A型靈敏度試片測試，外表磁場強度往往達不到要求。因此ASME-V規(guī)定直流電磁軛檢測時，管子壁厚一般不超過6mm。國內(nèi)在現(xiàn)場使用直流電磁軛檢測時，也應(yīng)充分考慮這個因素。67在用有色金屬壓力管道的渦流檢測68697071727374在用長輸管道和埋地管網(wǎng)平安性評價1、管線平安性評價的目的管線的平安性受到管線方案設(shè)計時的各種不完善性的影響，也受到制造、安裝施工產(chǎn)生的各種不同類型危害性缺陷的威脅，以及使用過程中產(chǎn)生的腐蝕、裂紋的危害。隨著管線使用時期的增長，管線在不同時間跨度內(nèi)完整性破壞程度不同，產(chǎn)生管線損壞原因也不同。因此要對引起管線結(jié)構(gòu)完整性損壞并導(dǎo)致管線失效的各種根本因素進行分析,對長輸管線的平安性進行評價.2、管線平安性評價的內(nèi)容一般來說，管線平安性評價包括三個方面的內(nèi)容:⑴、管道線路的可靠性分析，主要根據(jù)國內(nèi)、外油氣長輸管線的成功經(jīng)驗和事故教訓(xùn)(尤其是工況、材質(zhì)、地貌相似的長輸管線)，以及國內(nèi)、外的一些試驗研究成果，分析整條或某段線路系統(tǒng)的事故模式和發(fā)生原因，研究整條或某段線路系統(tǒng)事故率的變化規(guī)律和對管線運輸?shù)挠绊?，提出改善和提高管線平安性的一些具體和有效的措施。⑵、管線風(fēng)險分析，根據(jù)油、氣長輸管線的操作記錄、使用條件的變化情況以及應(yīng)力應(yīng)變水平的有限元計算結(jié)果對管路系統(tǒng)的各個部位進行風(fēng)險排序，將風(fēng)險排序的結(jié)果作為確定管道是否進行檢測、檢測的優(yōu)先次序、檢測的預(yù)算控制的決策依據(jù)，使長輸管線的運行更加科學(xué)和平安。⑶、管線缺陷評價，通過管道線路的可靠性分析和管道風(fēng)險分析，對長輸管線關(guān)鍵部位和典型部位進行開挖綜合檢測和材質(zhì)分析，對發(fā)現(xiàn)的超標缺陷進行強度和斷裂力學(xué)計算，對材料的劣化程度進行估評，以確定管道在運行狀況下的平安度。最終確定在用管道平安運行的參數(shù)，以及對管道的剩余壽命進行評價和預(yù)測。世界各主要工業(yè)國家都制定了在用壓力管道的合于使用標準如美國石油學(xué)會的API1140?壓力焊接管道及有關(guān)附件檢驗驗收標準?、英國標準學(xué)會的BSI-PD6493?焊接缺陷驗收標準假設(shè)干方法指南?、美國ASME鍋爐壓力容器標準第Ⅺ卷IWB3640?奧氏體鋼管道缺陷驗收準那么和IWB3650?鐵素體鋼管道缺陷驗收準那么?以及英國中央電力局R/H/R6?有缺陷結(jié)構(gòu)的完整性評定?。我國目前仍沒有一個專門針對在用壓力管道的“合于使用〞標準。7576合肥通用機械研究院固定式壓力容器標委會袁榕7778對TOFD衍射時差法超聲檢測的幾點探討1、橫向缺陷檢測問題。非平行掃查一般作為初始和主要的掃查方式，用于缺陷的快速探測和缺陷長度測量，可測量缺陷深度和自身高度。但非平行掃查無法確定缺陷距焊縫中心線的偏移量。因此根據(jù)現(xiàn)場實際情況有時會增加偏置非平行掃查，但非平行掃查無法檢出橫向裂紋和橫向缺陷。平行掃查作為非平行掃查的一種補充形式，可對已發(fā)現(xiàn)的缺陷提高定位、定性和缺陷高度測量的準確性，但平行掃查也無法檢出橫向裂紋和橫向缺陷。對于橫向裂紋和橫向缺陷只有當(dāng)掃查裝置的雙探頭結(jié)構(gòu)一前一后緩慢沿著焊縫〔焊縫余高磨平〕進行掃查才能取得較好效果。2、