金融中心樁基工程大體積混凝土專項施工方案

金融中心樁基工程大體積

混凝土專項施工方案

目錄

第1章編制依據(jù).............................................1

1.1編制依據(jù).....................................................1

第2章工程概況............................................2

2.1工程概況.....................................................2

2.2巨型樁概況...................................................3

2.3巨型樁樁芯混凝土概況........................................4

第3章巨型樁樁芯大體積混凝土配合比試驗...................5

3.1巨型樁大體積混凝土配合比試驗................................5

3.2大體積樁芯混凝土熱工計算...................................12

3.2.1大體積樁芯混凝土溫度裂縫產(chǎn)生的基本原理..........................12

3.2.2樁芯大體積混凝土施工期溫度分析..................................12

3.3N304樁溫度監(jiān)測試驗.........................................21

3.4巨型樁溫控反分析結果........................................24

第4章大體積混凝土施工...................................25

4.1澆筑前施工準備.............................................25

4.2巨型樁混凝土澆筑的難點分析.................................31

4.3巨型樁混凝土澆筑............................................31

4.4施T溫度控制措施及溫度監(jiān)測方案.............................34

4.4.1混凝土施工過程溫度控制措施......................................34

4.4.2溫度監(jiān)測方案.....................................................36

4.5施工進度計劃...............................................42

第5章大體積混凝土施工質量管理及安全措施................43

5.1施工質量保證措施...........................................43

5.1.1質量控制體系.....................................................43

5.1.2施工過程質量控制程序............................................44

5.1.3巨型樁澆筑質量保障措施..........................................45

5.1.4應急保障措施....................................................52

5.2安全施工保障措施............................................55

第6章文明施工、環(huán)境保護措施............................58

6.1環(huán)境保護措施...............................................58

6.2施工現(xiàn)場環(huán)保措施...........................................58

6.3文明施工保證體系及措施.....................................60

第1章編制依據(jù)

1.1編制依據(jù)

1)施工組織設計依據(jù)挖孔樁施工圖、合同及現(xiàn)場踏勘情況，以及相關規(guī)范等

進行；

2)《平安國際金融中心樁基工程招標文件》，深圳平安物業(yè)投資管理有限公

司，2009年8月；

3)《平安國際金融中心項目巖土工程詳細勘察報告書》(電子文件)，深圳市

長勘勘察設計有限公司，2009年6月；

4)《平安國際金融中心項目初勘補充報告》(電子文件)，深圳市長勘勘察設

計有限公司，2008年12月；

5)深圳地鐵一期工程購物公園站(施工圖)，鐵道第三勘察設計院，2009年

10月提供；

6)深圳地鐵一期工程購物公園站(竣工圖)，地鐵公司，2009年10月提供;

7)平安國際金融中心項目樁基礎設計文件，深圳平安物業(yè)投資管理有限公司，

2010年8月提供；

8)平安國際金融中心項目基坑支護工程施工圖，深圳平安物業(yè)投資管理有限

公司，2010年8月提供；

9)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)；

10)《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50204-2002)；

11)《大體積混凝土施工規(guī)范》(GB50496-2009)；

12)《混凝土泵送施工技術規(guī)程》JGJ/T10-95；

13)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)；

14)《建筑機械使用安全技術規(guī)程》(JGJ33-2001)；

15)《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99；

16)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46；

17)《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》GB50202-2002；

18)《工程結構裂縫控制》，王鐵夢著.中國建筑工業(yè)出版社.2UU9年7月；

19)《工程結構裂縫控制一一“王鐵夢法”應用實例集》，徐榮年，徐欣嘉

編著.中國建筑工業(yè)出版社.2010年5月；

20)現(xiàn)場踏勘情況，我公司歷年來施工經(jīng)驗。

第2章工程概況

2.1工程概況

平安金融中心由中國平安人壽保險股份有限公司投資運設，國內(nèi)設計單位為中建國

際（深圳）設計顧問有限公司。

本項目位于深圳福田區(qū)1號地塊。處于益田路、福華路、中心二路、福華三路所圍

地塊內(nèi)。場地東側益田路地下有在建的廣深港客運專線，從地下采用盾構推進形式，北

測福華路地下1號線地鐵已經(jīng)投入使用，有地鐵豎井，地下室結構與地鐵出入口連通。

南側是福華三路，為次干道；西側為城市支路中心二路，中心二路西側是大型購物廣場

COCOPARKo場地位置詳見圖2T：

圖2-1場地位置示意圖

本項目主要功能是高端租售型辦公樓、大型綜合商業(yè)中心和相應的配套設施。擬建

建筑物塔樓高度588nl（按單塔115層考慮），裙房建筑高度W52m（共10層）；本項目

總用地面積為18931.74nA總建筑面積460776.0m*塔樓建筑面積為328530m2,采

用結構形式為帶外伸臂的混合結構，其中塔樓標準層將采用鋼筋混凝土-鋼樓承板組合

嘍板設計。塔樓的荷載通過核心筒、8根超級柱及周邊的鋼管柱傳至地基；裙樓采用剪

力墻加框架結構。擬建建筑物設計使用年限為50年。設5層地下室，主要用途為商業(yè)、

車庫、機電用房、人防、輔助用房，建筑面積84528nl2。

本項目場地周圍道路的絕對標高為6.22?7.51m,建筑±0.00相當于黃海高程

7.12m。地下室底板面相對標高為-28.80m?；又ёo型式采用支護樁+混凝土雙圓內(nèi)支

聾，止水方式采用旋噴樁或擺噴墻+袖閥管灌漿。整個地下室采用樁筏基礎，塔樓范圍

筏板厚4.5m,塔樓范圍外筏板厚1.0m。土方完成面，即孔樁開孔標高為-28.0m。

2.2巨型樁概況

本工程基礎設計采用人工挖孔樁，總樁數(shù)為167根，樁徑分別為8000mm、5700mm.

2000mm、1800mm1600nim、1500mm和1400mm。巨型樁總計24條，其中樁徑為&0m的

巨型樁8條，柱徑為5.7m的巨型樁16條，其余為樁徑1.4m?2.0m的普通樁。巨型樁

平面布置見下圖。

AZH118.0/9.SA2H1I8.0/9.5

乙312135.1Z-3i221.7

17N.18

Zl.…心|”",0?H2|V/?.OA?H2|i,7/7.0AZHzIs,T/T,O?丁

1m2z-tt?I?TQJxx,八Q，"了LU""2

A^.2J22.0飛—

N24N.19

h.iN.2X.4

AZH2I5.7/7.0A2H215.7/7.0A2H2.5.7/7.OAZH2I5J/7,Q

1

；-33.223.7Z-H.225.7<-33.2121.7<55,223.4

fl「「

r'iw4口?"L1■I_"piv—"

AZH2I5J/7.QAZH215J/7.0A2H2I5.7/7.0AZH?I$.7/7.0

z-35.2?27^Z-33.2?25.5(33.2119.1-35.2117.0

A1N.t2

AZH2I$J/7.QA2H2I5J/7.0AZH2I5.7/7.0AZH2|$J/7.Q

75.212.5<33,2155.5z-5S.2?20.57.2h3.9

“產(chǎn)1|&0四,

4—

AZH1le.0/9.5---------HrU-MA/-W.2?13.2

2Z5ill}IJ79J

NN.20

AjHI|W9.5

/骷.2?16.1

AZMIB.O/9,S

732*>

在1成任/拄步左直徑

mu參"長

圖2?2巨型樁平面布置圖

2.3巨型樁樁芯混凝土概況

巨型樁樁身混凝土強度等級采用C45商品混凝土，預估澆筑方量約為20522mL巨

型樁澆筑方量計算結果列于下表。

表2-1巨型樁混凝土澆筑方量統(tǒng)計表

征號樁徑（m）預估樁長（m）舲用量（m3）

N15.720.2550.2

N25.723.9644.6

N35.723.9644.6

N45.724.7664.9

N55.723.7639.5

N65.725.7690.5

N75.721.7588.4

N85.723.4631.7

N95.727.8743.9

N105.725.5685.3

Nil5.729.1777.2

N125.717.0468.5

N135.733.5889.3

N145.735.3935.2

N155.720.5557.8

N165.713.9389.5

N178.03b.11813.4

N188.021.71140.2

N198.024.61285.9

N208.013.2713.2

N218.016.1858.9

N228.030.91602.4

N238.027.91451.7

N248.022.01155.3

合計20522

第3章巨型樁樁芯大體積混凝土配合比試驗

3.1巨型樁大體積混凝土配合比試驗

為保證大體積混凝土施工質量，混凝土原材料需滿足以下要求。

1、骨料

粗骨料：粗骨料的最大粒徑對混凝土可靠性影響很大，為了提高混凝土可靠性，選

用5-25面連續(xù)級配粗骨料，其針、片狀顆粒含量不大于15%,含泥量不大于0.5機

細骨料：砂子采用中砂或中粗砂，粒徑在0.315mm以下的粗骨料所占比重為15%~

20%,含泥量不大于1%<?

2水泥

大體積混凝土結構引起的裂縫最主要的原因是水泥水化熱的大量積聚使混凝土出

現(xiàn)早期升及后期降溫現(xiàn)象。為此在施工中應采用中低熱水泥，水泥的堿含量小于0.6%。

對其進行安定性、凝結時同、輕度、比表面積、燒失量、減含量、水化熱、三氧化

硫、不溶物等進行檢驗，結果必須全部合格。巨型樁混凝土用水泥在攪拌站的入機溫度

不大于60C,從而降低混凝土拌合物的溫度，進一步降低大體積混凝土最終溫度。

3、摻合料

在混凝土中摻加減水劑和粉煤灰，以減少水泥用量，以后改善混凝土和易性和可泵

4,延遲水化熱釋放的速度，延緩水泥水化，推遲凝結時間，進而降低混凝土早期水化

熱。同時還可減少混凝土自身體積收縮，有利于防裂。

摻合料選用n級以上粉燥灰，礦粉比表面積不大于4500m7kgo粉煤灰要求細度

（0.045mm方孔篩篩余）不大于25,需水量比不大于105%,氧化鈣含量不大于2.5%且體

積安定性合格。礦物摻合料在運輸與存儲中，要求設明顯的標記，以防止與水泥等其它

粉狀材料混淆。

4、外加劑

使用深圳本地生產(chǎn)的緩凝高效減水劑，減水率20%以上，水泥凈漿流動度200mm以

上，減少混凝土的溫度應力。使用前必須先做試驗，不得出現(xiàn)假凝、速凝、分層或離析

現(xiàn)象。

5、水

要求攪拌站采用符合現(xiàn)行國家標準《混凝土拌合用水標準》的自來水或者地下水。

與我公司合作的混凝土供應商（安托山混凝土有限公司、東大洋建材有限公司南山

分公司）分別對本工程大體積混凝土進行了配合比試驗，所采用的原材料分述如下。

1、安托山混凝土有限公司

（1）選用由大型旋窯水泥廠生產(chǎn)的質量穩(wěn)定、水化熱相對較低的水泥。針對本工

程，選用海星小野田公司提供的日本小野田P.042.5水泥。該水泥質量穩(wěn)定可靠，鋁酸

三鈣含量低于8%,這對減少混凝土的早期水化熱是極為有利的，減少混凝土的早期水

化熱可降低裂縫產(chǎn)生的可能性。該公司在深圳設有大型中轉庫，能保證大方量混凝土澆

筑時的水泥供應。

表37水泥物理性能檢測表

凝結時間min安抗壓強度Mpa抗拉強度Mpa

比表面積標準稠度

定

nV7kg初凝終凝用水量％3d28d3d28d

性

合

35614319025.534.259.17.19.3

格

（2）為了降低混凝土的早期水化熱，采用【I級以上粉煤灰和S95級礦粉作為礦物

活性摻合料。粉煤灰和礦粉有二次水化反應膠凝作用，用粉煤灰和礦粉取代部分水泥可

以降低水化熱總量，特別是可以推遲和降低早期水化熱的溫峰和峰值，減輕裂縫產(chǎn)生的

危險。同時，微粒的填充密實和微觀級配作用可顯著改善接口的微觀結構，從而提高蹌

抗?jié)B能力和抗氯離子能力，其流動性和粘聚性也可得到改善。

表3-2粉煤灰物理E性能檢測表

細SO3含量

檢測指標需水量比%燒失量%游離氧化鈣％含水量用

度％%

檢測值7.4922.002.110.880.1

表3-3礦渣粉物理性能檢測表

密度比表面積活性指數(shù)％

流動度比％so,含量%燒失量％含水量%

g/cm:,m2/kg7d28d

2.88418771081000.361.670.1

（3）采用緩凝高效減水劑，降低混凝土的用水量，減少游離水，減少毛細孔隙使

舲致密提高從而提高混凝土的強度。安托山自產(chǎn)緩凝高效減水劑ATS-SP1是為了適應不

同的工程及混凝土技術要求的情況下開發(fā)出來的。ATS-SP1減水率高，質量穩(wěn)定可靠，

在工程中使用取得了很好的效果。并能根據(jù)工地的要求靈活地調(diào)整減水劑的凝結時間和

坍落度損失等指針以滿足施工需要。

表3-4減水劑檢測表

氯離子密度硫酸鈉凝結時間差min

含固量與PH值總減量％

含量%g/cnf含量％初凝終凝

28.066.80.121.1574.065.32+125+135

（4）使用安托山石場生產(chǎn)的5-25mm碎石。該碎石顆粒級配良好，石粉含量低（含

泥量為零），對裂縫控制極為有利。

表3-55-25mm碎石物理性能檢測表

篩孔直徑mm25.020.016.010.05.002.50

累計篩余%129589599100

含泥量%（石粉）泥塊含量％針片狀含量%—

0.40.13—

（5）選用混合砂。目前深圳攪拌站基本采用河砂，但河砂質量有時波動較大，特

別是含泥量和氯離子含量。為了確?；炷劣蒙百|量的穩(wěn)定，充分發(fā)揮混凝土供應商現(xiàn)

有的人工砂資源，人工砂含泥量、氯離子含量為零，并含有一定量的對混凝土和易性和

密實性有利的石粉，因此采用河砂與人工砂比例為7：3的混合砂，大大降低了混凝土

用砂的含泥量和氯離子含量，更能保證混凝土質量。

表3-6砂子物理性能檢測表

篩孔直徑mm5.002.501.250.6300.3150.1600.080底盤

累計篩余%21432528797—100

細度模數(shù)含泥量%（石粉）泥塊含量％氯離子含量%級配區(qū)

2.82.01.00.017II

2、東大洋建材有限公司南山分公司

（1）水泥：中材（云?。┨焐絇.042.5水泥,28天強度50-53MPa,7天水化熱289j/g；

表3-7水泥4物理性能檢測表

抗拉強度Mpa

比表面積凝結時間min標準稠度安定抗壓強度Mpa

m2/kg用水量%性

初凝終凝3d28d3d28d

35613520026.8合格—51.67.19.3

（2）礦粉：廣西柳鋼S95級磨細礦渣粉，28天活性指數(shù)大于95%；

表3-8礦渣粉物理性能檢測表

密度比表面積活性指數(shù)％

流動度比%燒失量％含水量%

g/cm:lm7kg7d28d

2.8846985—982.10.5

（3）粉煤灰：深圳媽灣電廠II級粉煤灰;

表3-9粉煤灰物理性能檢測表

細S0：,含量

檢測指標需水量比%燒失量%

度％%

檢測值23.1996.221.98

（4）砂：東莞中砂，含泥量小于1%;

表370砂子物理性能檢測表

篩孔直徑mm5.002.501.250.6300.3150.1600.080底盤

累計篩余先511245789100—100

細度模數(shù)含泥量外（石粉）泥塊含量%氯離子含量％級配區(qū)

2.70.60.30.009II

（5）碎石：惠州5-25mm連續(xù)粒級花崗巖碎石，壓碎指標小于10%；

表3-115-25mm碎石物理性能檢測表

篩孔直徑mm25.020.016.010.05.002.50

累計篩余%221589699100

含泥量外（石粉）泥塊含量%針片狀含量％—

0.50.23.8—

（6）外加劑：深圳五山N型緩凝高效減水劑。

表3-12減水劑檢測表

氯離子密度硫酸鈉凝結時間差min

含固量％PH值總堿量%

含量第g/cm'含量%初凝終凝

29.59.00.0041.1683.15.0+180+245

由于本工程既要減少混凝土的收縮，保證混凝土的強度，又要降低混凝土內(nèi)部水泥

水化反應產(chǎn)生的巨大熱量是個重點。因此在水泥以及外加劑的選擇上將制定專向的措

施。

根據(jù)混凝土公司提供的C45混凝土配合比資料，大體積混凝土原材料及每立方用料

見下表：

表374C45混凝土原材料表

材料名稱水水泥煤灰礦粉減水劑混合砂碎石

日本

安產(chǎn)地深圳媽灣柳鋼安托山安托山安托山

小野田

托

山規(guī)格自來水P.042.5II級S95ATS-SP1II區(qū)中砂5-25mm

東廣東云浮

產(chǎn)地深圳媽灣柳鋼深圳五山東莞惠州

大天山

洋規(guī)格自來水P.042.5II級S95N型中砂5-25mm

表375C45混凝土配合比表

供應試配減水設計坍落備注

水水泥煤灰礦粉砂石

商編號劑度mm

安托T701252601005012.306831150120+10直卸

山T691522701005013.447351060140±20泵送

東大T67150290608010.327201080140±20泵送

洋T6814528060809.667001115110±20直卸

試配試驗過程照片如下:

圖3T泵送配合比塌落度試驗圖3-2泵送塌落度檢測

圖3-3直卸配合比塌落度試驗圖3-4直卸塌落度檢測

圖3-5浮漿試驗圖3-6浮漿厚度測量

圖3-77天抗壓強度試驗試塊圖3-87天抗壓強度試驗

圖3-914天抗壓強度試塊圖37014天抗壓強度試驗

圖37128天抗壓強度試塊圖37228天抗壓強度試驗

各配合比試驗結果列于下表。

表376安托山配合比試驗結果

試臉抗壓強度MPa

配合比設計坍落度mm實測坍落度mm

編號R7R15R29

T70C4570-9012052.160.574.1

T69C45120-16019045.957.864.0

表377東大洋配合比試驗結果

試驗抗壓強度MPa

配合比設計坍落度mm實測坍落度mm-

編號R3R7R28

T67C45140±2018040.351.355.1

T68C45110±2015041.051.557.5

根據(jù)工程特點，由攪拌站進行混凝土試配?；炷僚浜媳韧瑫r按28d強度進行試配,

計算時適當提高混凝土標準差。通過對比選擇保證能夠同時滿足兩個設計強度性能的配

合比?？煽紤]摻加粉煤灰，改善預拌混凝土的和易性和減少坍落度損失，砂率控制在

38%左右。降低混凝土中水泥和水的用量，降低水泥反應水化熱，同時摻加粉煤灰以降

低單方水泥用量，進一步降低混凝土的水化熱和收縮，消耗混凝土中部分堿性物資，預

防堿-集料反應。

通過適量摻配礦渣粉與粉煤灰，采用5-25mm粗骨料的合理摻配，嚴格控制原材料

拌制溫度，降低混凝土入模溫度等手段降低單方用水量，降低水泥用量，并適當延長混

凝土凝結時間，降低水化熱與延饋溫升峰值出現(xiàn)的時間，保證混凝土的后期強度，并改

善混凝土的和易性與耐久性。

3.2大體積樁芯混凝土熱工計算

3.2.1大體積樁芯混凝土溫度裂縫產(chǎn)生的基本原理

由于水泥水化過程中的化學反應產(chǎn)生大量的熱量，所以混凝土在澆筑后的溫度都有

一定程度的升高。隨著水化熱的逐漸減少及發(fā)熱量的散發(fā)，混凝土的溫度就會慢慢的降

低。一般大體積混凝土溫度在3-7天內(nèi)呈上升趨勢，以后溫度逐漸下降，一般經(jīng)過較長

的時間才能達到穩(wěn)定溫度。

混凝土在升溫過程中體枳膨脹，受到基巖（或相鄰部位）的約束產(chǎn)生預壓應力；降

溫過程中體積收縮，受到基巖（或相鄰部位）約束產(chǎn)生的拉應力。但由于早期混凝土彈

，生模量較小，受到約束后產(chǎn)生的預壓應力也較小，后期彈性模量大，受到約束后產(chǎn)生的

拉應力也較大，并且遠遠大于早期預壓應力，致使混凝土開裂。溫度控制的目的就是通

過一定措施，減小混凝土的降溫幅度及降溫梯度，降低溫度應力，確?；炷恋耐暾?，

從而保證施工質量。

3.2.2樁芯大體積混凝土施工期溫度分析

大體積混凝土澆筑后，根據(jù)實測溫度值和繪制的溫度升降曲線，分別計算各降溫階

段產(chǎn)生的混凝土溫度收縮拉應力，其累計總拉應力值，如果未超過同齡期的混凝土抗拉

強度，則表示所采取的抗裂措施能有效的控制預防裂縫的出現(xiàn)，不至于引起樁身出現(xiàn)貫

穿性裂縫；如超過該階段的混凝土抗拉強度，則應采取加強養(yǎng)護和保溫措施，使緩慢降

溫和收縮，提高該齡期混凝土的抗拉強度、彈性模量和發(fā)揮徐變特性等，以控制裂縫的

出現(xiàn)。一般混凝土澆筑后其溫度變化可用下圖表示：

深圳2009年月平均氣溫(C)

表378深圳2009年月平均氣溫表

月份123456789101112

2009年14.915.618.722.525.727.S28.62S.227.224.720.416.4

巨型樁混凝土澆筑時間在6-7月份進行，澆筑時的大氣最高溫度將超過309,在

巨型樁澆筑前對普通樁混凝土的溫度進行了測試，每方混凝土攪拌時加入80kg冰屑后

昆凝土出機溫度為21.5℃,運到現(xiàn)場后混凝土出運輸車溫度為25.29，經(jīng)泵管輸送至

入模的溫度為26.8℃。根據(jù)《大體積混凝土施工規(guī)范》(GB50496-2009)第5.6.2條規(guī)

定：炎熱天氣澆筑混凝土時，宜采取遮蓋、灑水、拌冰屑等降低混凝土原材料的措施,

混凝土入模溫度宜控制在30C以下。所以本方案巨型樁大體積混凝土熱工計算的入模

溫度取30(,具體計算過程如下。

1、混凝土溫度應力分析

(1)混凝土最終絕熱溫升

cp

式中T(t)一混凝土最終絕熱溫升；

m°一每立方米混凝土膠凝材料用量；

Q一每公斤膠凝材料放出的水化熱量，Q=kQ“，根據(jù)配合比粉煤灰和礦粉的參

量，K取0.95,Q.取水泥7天水化熱291KJ/kg；

C—混凝土比熱，取LOkJ/(kg-'C)；

P一混凝土密度(2400kg/m3)o

m—與水泥品種、澆筑溫度有關的系數(shù)，取0.4小；

t一齡期(7d)o

經(jīng)計算列于下表。

表379混凝土最終絕熱溫升(°C)

試配編號T70T69T67T68

T(t)44.3645.4446.5245.44

(2)混凝土內(nèi)部不同齡期溫度

①求不同齡期絕熱溫升

混凝土塊體的實際溫升，受到混凝土塊體厚度變化的影響，因此與絕熱溫升有一定

的差異。水化熱溫升與混凝土塊體厚度有關的系數(shù)自值，如表所示。

不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關系數(shù)自值。

表3-20不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關系數(shù)4值

混凝土厚不同齡期水化熱溫升與澆筑混凝土厚度降溫系數(shù)(

度(m)3d6d9d12d15d18d2Id24d27d30d

2.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.15

3.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.19

4.000.740.730.720.650.550.460.370.30.250.24

由于木工程樁體積混凝土深度小者十幾米，大者三十多米，如果按照班長作為混凝

土厚度，則大體積混凝土厚度將大于10m,若按樁徑作為大體積混凝土厚度，則大體積

混凝土厚度達到8.0m和5.7%無論按照何種厚度現(xiàn)有的研究成果中都未有大于4m厚

度的4值。但是通過研究4值參數(shù)表可以知道，隨著厚度的增加4值的遞增率將逐漸減

少，根據(jù)以上數(shù)據(jù)的差值推算，厚度大于8m時自值的遞增值將小于0.01,對計算的影

響將很小，故我們根據(jù)現(xiàn)有的資料推算到了5-8m時的自值。

表3-215-8m不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關系數(shù)4值

混凝土厚不同齡期水化熱溫升與澆筑混凝土厚度降溫系數(shù)，

度(m)3d6d9d12d15d18d2ld24d27d30d

40.740.730.720.650.550.460.370.30.250.24

50.770.760.760.70.60.530.410.330.280.27

60.780.770.770.720.630.580.430.340.290.28

70.790.780.780.730.650.610.440.350.30.29

80.790.780.780.730.650.630.440.35030.29

由公式T,=T(t)?e

式中T,一混凝土不同齡期的絕熱溫升；

T(t)一混凝土最高絕熱溫升；

自一不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關值。

經(jīng)計算列于下表。

表3-22不同齡期的絕熱溫升(C)

齡期(d)36g12151821242730

絕T7035.034.634632.428.827.919.515.513.312.9

熱T6935.935.435433.229.528.620.015.913.613.2

溫T6736.836.436434.030.329.420.516.314.013.9

升T6835.935.435.433.229.528.620.015.913.613.6

②不同齡期混凝土中心最高溫度

Tmax=Tj+Tt

式中Tmax一不同齡期混凝土中心最高溫度;

Tj一混凝土澆筑溫度；

TI一不同齡混凝土絕熱溫升。

計算結果列于下表。

表3-23不同齡期混凝土中心最高溫度(匕)

齡期(d)136912151821242730

T703065.064.664.662.458.857.949.545.543.342.9

中心

T693065.965.465.463.259.558.650.045.943.643.2

取高

T673066.866.466.464.060.359.450.546.344.043.9

溫度

T683065.965.465.463.259.558.650.045.943.643.2

注：第1天表示為混凝土澆筑入模溫度。

(3)混凝土溫度應力

本樁芯硅按外約束為二維時的溫度應力(包括收縮)來考慮計算。

①各齡期混凝土的收縮變形值及收縮當量溫差

a.各齡期收縮變形值

￡y(t)=€oy(l-e00n)XM1XM2X……XMn

式中：*(t)一齡期t時混凝土的收縮變形值；

一混凝土的最終收縮值,取4.0X107c；

Ml、M2……Mn各種非標準條件下的修正系數(shù)。

本工程根據(jù)用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表。

表3-24修正系數(shù)取值

修正系數(shù)MlM2M3M4M5M6M7M8M9M10Mil

T701.01.10.851.23-1.181.310.831.30.971.0

試配T691.01.10.941.39-1.181.310.831.30.971.0

編號T671.01.070.921.36-1.181.310.831.30.981.0

T681.01.070.921.35-1.181.310.831.30.981.0

注：其中M5的取值為：M5=l.11(Id)、1.U(2d)、1.09(3d)、1.07(4d)、L04(5d)、

L0(7d)、0.96(10d),0.93(14-180d)o

經(jīng)計算得出收縮變形值列于下表。

表3-25不同齡期收縮變形值

齡期(d)36912151821242730

24.045.261.680.196.4114.0131.1147.7163.7179.4

T70

X106X106X1VX106X106xio6XIO6xio6xio6xio6

29.955.277.8100.0120.3142.3163.7184.4204.4223.9

收縮T69

X10小xio^XK)Yxio^xio^xio6xio^xio6xio-xio6

變形

28.351.