建筑鋼筋切斷機的設計【畢業(yè)論文答辯資料】

需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 圖 書 分類號： 密 級： 畢業(yè)設計 (論文 ) 鋼筋切斷機 生姓名 胡方超 學院名稱 機電工程學院 專業(yè)名稱 機械設計制造及其自動化 指導教師 徐忠武 2008 年 6 月 2 日 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 徐州工程學院學位論文原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明： 所呈交的學位論文，是本人在導師的指導下，獨立進行研究工作所取得的成果。除文中已經注明引用或參考的內容外，本論文不含任何其他個人或集體已經發(fā)表或 撰寫過的作品或成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標注。 本人完全意識到本聲明的法律結果由本人承擔。 論文作者簽名： 日期： 年 月 日 徐州工程學院學位論文版權協(xié)議書 本人完全了解徐州工程學院關于收集、保存、使用學位論文的規(guī)定，即：本校學生在學習期間所完成的學位論文的知識產權歸徐州工程學院所擁有。徐州工程學院有權保留并向國家有關部門或機構送交學位論文的紙本復印件和電子文檔拷貝，允許論文被查閱和借閱。徐州工程學院可以公布學位論 文的全部或部分內容，可以將本學位論文的全部或部分內容提交至各類數(shù)據庫進行發(fā)布和檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。 論文作者簽名： 導師簽名： 日期： 年 月 日 日期： 年 月 日 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 摘要 鋼筋切斷機是把鋼筋切成所需長度的專用機械在大型建筑工地上的應用非常廣泛。鋼筋切斷機分為機械傳動和液壓傳動兩種。機械傳動式鋼筋切斷機 ,工作時大都采用電動機經一級三角帶 傳動和二級齒輪傳動減速后 ,帶動曲軸旋轉 ,曲軸推動連桿使滑塊和動刀片在機座的滑道中作往復直線運動 ,使活動刀片和固定刀片相錯而切斷鋼筋。 鋼筋切斷機，其剪切運動是由一曲型的曲軸連桿機構完成的。但是由于切斷機機體內腔狹小，在裝配曲軸連桿時比較困難。尤其是在使用中發(fā)生故障需要維修時，拆卸曲軸連桿更加不容易，給維修造成很大的不變，因此在不改變設備功能的情況下，我對曲軸連桿機構做了一些改進。 改進后的凸輪結構直接從機體航的注冊孔中裝入和取出。而不必拆卸連桿，大大簡化了裝配程序，減輕的工人的勞動強度。同時也 極大的方便了維修，還簡化了零件的工藝過程，取得良好的經濟效益。 關鍵詞 鋼筋切斷機；凸輪；曲軸連桿機構 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 is to of in of of as a to in of in a o of a of to to of in in of a in of to a so do of we of of in of of 要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 目錄 1 緒論 0 2 電動機的選擇 1 1 1 3 減速器的設計 3 3 3 4 4 5 5 5 7 擇以及軸承的選擇 9 9 0 3 4 4 連桿的設計 5 5 提高強度的幾種方法 7 7 8 8 6 鋼筋切斷機強度計算參考 0 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 0 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 7 機械式鋼筋切斷機調整及保養(yǎng)的使用 5 5 7 7 結論 8 致謝 9 參考文獻 0 附錄 1 附錄 1 1 附錄 2 6 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 1 緒論 筋切斷機的作用 鋼筋切斷機是 鋼筋加工必不可少的設備之一，它主要用于 建筑的鋼筋剪切及工業(yè)下料 ,房屋建筑、橋梁、隧道、電站、大型水利等工程中對鋼筋的定長切斷。鋼筋切斷機與其它切斷設備相比，具有重量輕、耗能少、工作可靠、效率高等特點，因此近年來逐步被機械加工和小型軋鋼廠等廣泛采用，在國民經濟建設的各個領域發(fā)揮了重要的作用。 筋切斷機的機理 為提高剪切截面質量（即消除馬蹄形截面），需對剪切機理進行分析。鋼筋剪切過程，從宏觀分析，當“動刀”切入鋼筋的同時，“定刀”從對面擠壓鋼筋，使其產生彎曲變形，直至斯斷。其剪切截面（馬蹄形截面）如圖 1切過程實質是塑形變形，整個過程視為：由壓入變形與剪切滑移兩個階段組成。 入變形階段 圖 1以“動刀”與鋼筋接觸開始，隨刀 影像壓入深度的因素有： 材料強度的影像 不同材質，在剪切過程中，壓入變刃前移，逐漸切入鋼筋，此時“定刀”同時從對面壓鋼筋。當剪切力小于鋼筋抗剪力時，鋼筋產生塑形變形，此階段稱為壓入變形，如圖 1 圖 1功圖 （ 1） 當“動刀”切入到一定深度，剪切力增加到最大值，鋼筋的局部壓入變形阻力與剪切力達到平 衡時，剪切過程處于壓入變形向剪切滑移階段過渡臨界狀態(tài)，如圖 2 中的 B 點。形深度不同，據實測，剪切 時，壓入深度約為被剪切直徑的 38%； 253%。其規(guī)律是：材料越硬，壓入深度與被剪鋼筋直徑之比愈小。 （ 2） 刀刃角度影像 刀片后角愈大，壓入深度與其直徑比愈大，反之亦然。 （ 3） 刀刃形狀的影像 刀刃包容面愈大，壓入深度與其直徑比愈小。圖 1圓弧 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 形刀刃，所剪切下的料茬口較齊。其壓入深度與其鋼筋直徑比值僅為 10%。 圖 1弧刀刃剪切鋼筋斷面示意圖 切滑移階段 當剪切力大于鋼筋本身的抗剪能力時，剪切面開始產生滑移，如圖 1 線所示。在該階段由于剪切面不斷變小，剪切力亦逐漸減小，直至鋼筋整個截面被剪斷為止。若兩力間隙過大時，出現(xiàn)錯位剪切見圖 1D 曲線。 從實測得知，被剪切的材質愈硬，刀片后角愈小，刀刃包容面愈大，則下料斷口“馬蹄形”愈小。 切斷力分析 從圖 1看出：“動刀”與鋼筋接觸后，兩刀（動刀與定刀）壓力形成力偶 此力偶促使鋼筋轉動，于此同時，刀刃側面又給鋼 筋施加推力 T，形成力偶 此力偶將阻止鋼筋轉動），隨之刀片繼續(xù)壓入鋼筋角不斷變化。當兩個力偶達到平衡時（即 鋼筋停止轉動。 圖 1切過程受力分析 變形階段，作用在刀刃上的力，可用下式計算： . 0 p F 式（ 式中 P 鋼筋作用于刀刃上的力， N p 單位面積上的壓力， 2/N F 鋼筋截面積。 2需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 相對切入深度， %( )Z 圖 1由式（ 看出：在壓入階段，若認為單位壓力 P 為常數(shù)，則總壓力 P 隨壓入深度 圖 5所示拋物線 至鋼筋整個剪切面產生滑移時，剪切力達到最大值為止。 由式（ 可以看出：壓入階段總壓力隨被剪鋼筋截面增加而增加（即材料愈硬， 切滑移階段作用力分析 剪切滑移階段，剪切力 . ( )c o b Z 式（ 式中 b 切片斷面寬度 被剪件單位面積上剪切抗力 h 被剪件斷面高度 被剪件轉動角度雜。蘇聯(lián)曾采用 式（ 采用式（ 算結果與實際差距較大，因為圓鋼剪切過程不是純剪切，而含擠壓 ,彎曲撕掉。 令計算公式為： 12 K F 式（ 式中 1K 為刀刃磨鈍后，由于刀刃間隙增大，切斷力增大系數(shù)，一般取 K 為抗減極限強度與抗拉強度之比，一般取 2K =于系數(shù)選擇不同；其誤差很大，在有式（ 算出的剪切力應為最大值。但實際剪斷時截面不是最大值 (根據實測，刀片切入鋼筋三分之一時開始斷裂 )。因此，將 F 值（即鋼筋最大截面），帶入式（ 出的 P（最大剪切力）與實際不符。 目前，一般采用測試數(shù)據為依據。但由于測試方法復雜，傳感器加工精度不高，加之位移不當?shù)纫蛩?，則所測值差異也較大。 Z 刀刃壓入深度 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 若 為常數(shù)剪力 P 應按 5 中虛線 B 變化，但實際是按曲線 C 變化，從而說明 并非是常數(shù)，而是隨刀刃切入深度 Z 的增加而減小，其原因是由于鋼筋內 部存在缺陷及錯位則增大所致。 上述為截切矩形截面剪切力的計算公式，圓形截面剪切力計算公式較復雜。 剪切全過程剪力分析 綜上所述，在剪切全過程中，剪切變化規(guī)律 :從動刀接觸鋼筋開始，隨刀刃壓入深度 Z 的增加，剪切力隨著增大；當壓入深度達到一定值（此值與被剪鋼筋抗拉強度等有關）。剪切力達到最大值 見圖 1點 B）。鋼筋變形轉為滑移階段，其剪切力變小，見圖（ 1線 曲線傾斜度，隨被剪鋼筋材質不同而變化。鋼 筋材料的抗拉強度越大，曲線 之亦然。 合分析 （ 1）刀片磨鈍系數(shù)對切斷力的影響 從式（ 知，刀片磨鈍后，1斷力 （ 2）刀片間隙對切掉力的影響 兩刀片（動刀與定刀）間隙增大，側向力加大，所測出的切斷力測小，如圖 1示。1 2 3( ) , ( ) , ( )f s f s f 而看出：刀片間隙越大，則切斷力越小。當側向力增大到一定值時，將導致“側板”等零件損壞，因此，側向力應控制在一定范圍。 圖 1表 13鋼筋，直徑為 30隙不同時所測出的切斷力。 表 1（ 3） 力與被剪切鋼筋直徑的關系 由式（ 知：切斷力隨被切斷鋼筋截面積增大而增大。故被切鋼筋直徑增加，切斷力增大。圖 1 切斷機，分別剪切 4 3 , 4 0 , 3 2 , 2 5 四種不同直徑 力功圖，實測的需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 1 2 3( ) , ( ) , ( )f s f s f 圖 1（ 4） 切鋼筋材質關系 圖 15 徑為 32()被切斷鋼筋材質的強度和硬度增大而加大 圖 7（ 5） 切斷力與刀片刃口角度及刃口形狀的關系 圖 1別用后角 0012,0 與圓弧刃口刀片剪切 40， 筋實測出：1 2 3( ) , ( ) , ( )f s f s f 圖中看出：切斷力隨刀片后角增大而減??；隨刀刃 包容面增大而增加。測試數(shù)據見表 1 圖 1（ 6） 最大切斷力出現(xiàn)位置系數(shù)分析 1 O 式 (表 1需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 式中 u 最大切斷力位置系數(shù) 動刀片承受到最大載荷時行程 1 動刀片接觸到被剪切鋼筋行程 S 鋼筋切斷時動刀片的行程（1 圖 1中 圖 1斷力出現(xiàn)位置圖 1, S 點，分別為開始切入，最大載荷，切斷結束位置。 最大切斷力出現(xiàn)位置與刀片刃口角度及形狀有關。系數(shù) u 隨刀片后角增大而增大（見圖 9），隨刀刃包容面增大而減小。 系數(shù) 剪切鋼筋強度，硬度越高， 2 切斷功分析 切斷功即為切斷力，在一個切斷周期所做的功，計算公式為：式（ 式中 A 切斷力 11()S 剪切開始位置 1() 剪切終止位置 用上式計算，需首先確定剪切力曲線方程 ( ), ( )f S f ，方向進行計算。其結果精確，但方程式難以確定。 采用辛浦生公式計算： 式（ 上述計算方法是將函數(shù) ( ), ( )f S f 用拋物線近似表示。此法簡單，計算結果準確。從而得知： （ 1） 切斷功與被剪切鋼筋直徑關系：切斷功隨被剪切鋼筋直徑加大， 如圖1示。 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 （ 2） 切斷功與刀刃角度關系：切斷功隨刀片后角增加而增大，如圖 1 （ 3） 切斷功與刀刃形狀關系：切斷功隨刀刃包角面增大而減小，如圖 1 結束語 綜上所述，鋼筋剪切變形，用第四強度理論（即變形能理論）分析比用第三強度理論（即最大剪切應力理論）分析，更符合實際。但目前對鋼筋剪切機理尚未做出微觀分析，鋼筋斷裂處的變形是復雜的。 單純將切斷力及切斷功的大小，作為評價切斷機質量指標是不合適的，應以強度條件（包括可靠性試驗）及切斷機實際能耗多少來評價質量才是 合理的。不應只滿足強度條件，而不顧能耗多 少或只追求小的切斷力；不顧切斷機效率，而片面追求小的切斷功，也不盡合理。 筋切斷機理分析 通過實驗對鋼筋切斷機理進行分析，探討鋼筋在切斷過程中變形，剪切和裂紋擴張的規(guī)律，以及計算所受的最大切應力，校核提供可靠的依據。 切斷機的動力機構多采用曲柄連桿機構。如圖所示。在曲柄 1的驅動下，帶動連桿 2運動，從而使滑塊 3作往復直線運動。曲柄每旋轉一轉，固定在滑塊 3上的動刀片 4進行一次沖切鋼筋 5的工作行程，定刀片 6固定在機體尾座上。 圖 1柄連桿機構 對不同直徑的鋼筋作了切斷力 測試驗，選用建筑中常用的 碳鋼筋直徑分別為 4025測試機描繪出力功圖，從中可以清楚看出，隨著鋼筋直徑的增加，其切斷力，功，切段時間及電機功率都增大。 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 圖 1筋斷口處形狀及參數(shù)分析 表 1切斷鋼筋的斷口示意圖如圖 1筋的斷口處還可分為三區(qū)域， 1區(qū)委剪切區(qū)，在這個區(qū)域，刀片對鋼筋進行純剪切，斷口光亮平滑，他發(fā)生在切刀剛開始切入鋼筋的一段時間范圍。 2 區(qū)為 纖維區(qū)，當塑性鋼筋在整體受到負載荷時，斷口沿剪切區(qū)開始撕裂，發(fā)生韌性斷裂，在此區(qū)域斷裂面呈無光澤的纖維狀斷面凹凸不平，用放大鏡能看到平行于刀片剪切方向的條狀纖維溝紋，這是由于在活動刀片剪切作用下，斷面表面晶粒沿剪切方向撕裂后留下的斷面形狀。 3 區(qū)為擠壓變形區(qū)，這是由于刀片最初接觸被切鋼筋時，對鋼筋產生擠壓作用，在刀片的擠壓下，首先發(fā)生擠壓變形，當變形至一定的程度，開始切入鋼筋。再仔細觀察斷口側面，可以看到靠近斷口表面處形成彎曲狀，纖維由垂直于斷口的方向逐步趨向于平行于斷口平面方向，并且纖維曲線凸面向著此端被切 鋼筋移動的方向。這是由于兩個刀刃擠壓剪切鋼筋時，斷面器體聚合力企圖阻止別切晶粒位錯反向拉扯所造成的纖維彎曲。實驗表明，鋼筋切斷后都有上述三個區(qū)域。圖 1直徑 40， 32， 25鋼筋斷面圖。 別為上斷面剪切區(qū)和纖維區(qū)深度尺寸； 別為斷面剪切區(qū)和纖維區(qū)的深度尺寸。通過對多個式樣進行實測，將所求得平均值（ 于表 1需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 圖 1表 1前鋼筋切斷機存在的問題 （ 1）全封閉結構鋼筋切斷機均采用減速箱結構用螺栓連接，不僅剛性差而且還增加了結合面的加工，和蓋后常常從該處漏油；而整體式結構鋼筋切斷機活動刀處均采用側開蓋結構，由于切斷機工作時所受側向力很大，故側蓋常常損壞。（ 20采用曲柄連桿機構并用 3工作主軸偏心均小，這樣在切剪公稱直徑范圍不同直徑的鋼筋時就需要更換刀片或刀片加 墊片才能完成或剪切鋼筋的要求，因此每臺鋼筋切斷需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 機都要儲備幾種不同的刀片或刀墊，以備調整使用，這樣就給使用和保管帶來麻煩，同時也增加了機器的成本。而不需更換刀片或刀墊的同類型切斷機其驅動功率均 3樣不僅使切斷機的能耗加大，而且增加了體積和重量。（ 3）國內切斷機刀片側隙的調整是靠選配尺寸固定的刀墊或在刀片的后面加減刀片來實現(xiàn)的，這種調整的方法不僅麻煩，勞動強度大，工作效率低，而且還不能保證間隙的合理，常常由于間隙過大，使有效剪切力減小，剪切能力下降，同時還使機體所受側向力加大，造成機體斷裂，直接影響切斷 機的使用壽命。（ 4）減速箱結構全封閉鋼筋切斷機操作位置低，不符合人機功能設計要求，操作費力，且穩(wěn)定性較差。 筋切斷機前景 在比較傳統(tǒng)的鋼筋切斷機的性能特點的基礎上 ,設計研究了一種新型的減速裝置的鋼筋切斷機 ,給出了其工作原理及主要性能參數(shù)的確定過程 ,最后得出了相關結論 ,證明此種鋼筋切斷機性能優(yōu)良 ,具有廣闊的應用前景。 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 2 電動機的選擇 算剪切力 P 在剪切鋼筋的過程中，剪切力必須克服鋼筋材料的極限強度，只有這樣才能把鋼筋切斷。在切斷機能力容許的范圍內，切斷鋼 筋的直徑越粗，需要的剪切力越大，由鋼材冷切經驗公式可知，剪切力 2 2 2 50 . 9 0 . 7 0 6 9 0 . 7 0 9 6 4 0 4 2 0 4 . 7 6 8 5 1 0d d 總攻 A=2+ 式（ 式中 剪切功 曲柄滑塊摩擦損耗功 其他消耗之功（ 3 1） 2A 1 = 0 . 3 1 5 d P = 0 . 3 1 5 4 0 4 . 7 6 8 5 1 0 6 0 0 8 . 3 J 式（ 式中 d 被剪切鋼筋的直徑， P 剪切力， 心距 e=23 連桿長 L=300mm m a x2 m a i n 0 . 0 7 63004 . 3t a n 3 5 8 5 4 . 5 4P P N m a x 22 2 2 0 . 1 5 3 5 8 5 4 . 5 4 0 . 0 9 6 4 9 4 . 9A P S J =斷機匹配電動機功率理論計算 按切斷機一次剪切平均能量確定電機功率公式為： 3 . 4 8 1 . 8 01 0 0 0 1 0 0 0 6 0 / ( . ) 2n C 式（ 式中 平均 功率， 一次剪切所需之功， J N 滑塊行程次數(shù)， 1/ 行程利用系數(shù)（手動 水作業(yè)時取 1） 考慮電機運轉安全系數(shù) K 及效率 ,則電機功率為： N 式（ 式中 N 實際電機功率， 安全系數(shù)（ 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 整機效率， % 1 . 2 7 7 0 4 . 7 7N 2 . 7 36 0 6 01 0 0 0 . 1 0 0 0 0 . 93 2 0 . 5 以選擇電動機功率為 3號為 500r/載轉速 1430r/ 圖 2電動機 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 3 減速器的設計 減速器的機體是用于支持和固定軸系的零件，是保證傳動零件的嚙合精度，良好的潤滑和密封的重要零件，其重量約占減速器總重量的 50%。因此，機體結構對減速器的工作性能，加工工藝，材料消耗，重量及成本等有很大的影響。 1 第一根齒輪軸 2第二根軸 3第三根軸 4凸輪 5連桿 6定刀片 7動刀片 8第二級大齒輪 9第一級大齒輪 10大帶輪 11電動機 圖 3動比的計算與分配 總傳動比 1430 4 4 . 6 832n 總分配傳動裝置傳動比 0i 式（ 式中 0i ， i 分別為帶傳動和減速器的傳動比。選擇 0i =5，則減速器傳動比為： 04 4 . 6 8 8 . 9 35 總分配減速器的傳動比 為了使兩級大齒輪直徑相近，查表得1 3i ， 則21/ 2 i i i算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 為了進行傳動件的設計計算，要推算出各軸的轉速和轉矩。如將傳動裝置各軸由高到低依次定為軸，軸，軸見圖 3,1 為相鄰兩軸間的傳動比 0 1 1 2, . . . 為 相 鄰 各 軸 間 的 傳 動 效 率 ； 2 為 各軸的輸入功率（ 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 12 為各軸的輸入轉距（ 12,為各軸的轉速（ r/ 則可按電動機軸至動作機運動傳遞路線推算，得到各軸的運動和動力參數(shù)。 各軸的轉速 軸 1 01430 2 8 6 / m i 軸 2 1286 9 5 . 3 / m i 軸 3 29 5 . 3 3 2 / m i 各軸輸入功率 軸 1 0 1. 2 . 7 3 0 . 9 9 2 . 7 1 軸 2 1 1 2. 2 . 7 1 0 . 9 8 0 . 9 7 2 . 5 7 軸 3 2 2 3. 2 . 5 7 0 . 9 8 0 . 9 7 2 . 4 4 軸的輸出功率則分別為輸入功率乘軸承效率 各軸的輸入轉矩 電動機的輸入轉矩 2 . 7 39 5 5 0 9 5 5 0 1 8 . 2 3 軸 1 0 0 1. 1 8 . 2 3 5 0 . 9 6 8 7 . 5 i N m 軸 2 1 1 1 2. 8 7 . 5 3 0 . 9 8 0 . 9 7 2 4 9 . 6 i N m 軸 3 2 2 2 3. 2 4 9 . 6 3 . 4 0 . 9 8 0 . 9 7 8 0 6 . 6 i N m 的選擇 的計算 工作情況系數(shù)，每天工作時間小于十小時，工作載荷性質為沖擊載荷，根據工作情況系數(shù)算功率 . 1 . 3 3 3 . 9 P 出帶的型號 3 100帶輪 大帶輪的轉速 11221 0 0 1 4 3 0( 1 ) ( 1 0 . 0 1 ) 2 8 8 . 9 / m i 帶長 12 1 0 0 4 9 5 2 9 7 . 522m 21 4 9 5 1 0 0 1 9 7 . 522 初取中心距 1 2 1 22 ( ) 0 . 5 5 ( )D D a D D h 其中 h=8 需要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 1190 a 335 取 a=650長 22 9 3 4 . 1 5 1 3 0 0 6 0 2 2 9 4 . 1 5 a a 表實際 L=2500輪包角 00211 8 0 6 0 1 4 3 . 5 中心距 221 ( ) 8 6 5 0 . 1 944m D 速 11 1 0 0 1 4 3 0 7 . 4 8 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s 由表 包角系數(shù) 基準長度 000 查得 傳動功率增量 0p = 帶的根數(shù)確定 帶的根數(shù) 003 . 9 3 . 1 9( ) ( 1 . 3 2 0 . 1 7 ) 0 . 8 9 0 . 9 2 P k k 所以 輪的設計及模數(shù)的選擇 一級齒輪傳動設計 因傳動尺寸無嚴格限制，批量較小，故小齒輪用 45號鋼，調質處理，硬度 240均用 260齒輪輪用 40質處理，硬度 229均取用 240算步驟如下：圖表參考機械設計書 齒面接觸疲勞強度的計算 計算步驟如下： 661 2 . 7 19 . 5 5 1 0 9 . 5 5 1 0 9 0 4 9 1 . 2 m 齒寬系數(shù) b = 軟齒面硬度 350步計算許用接觸應力1H=0.9 710=639H =580=522資料取 90 初步計算小齒輪直徑1 331 2211 9 0 4 9 1 . 2 3 1. 9 0 8 3 . 1 0 . 6 5 2 2 3d 100 初步計算齒寬1 0 . 6 1 0 0 =60取齒數(shù) 20 11/ 1 0 0 / 2 0 5m d z 21z 3 20=60 22 5 6 0 3 0 0d m z 中心距 12( ) / 2 2 0 0a m z z 要購買對應 咨詢 14951605 買對應的 紙 14951605 或 1304139763 校核計算 圓周速度 1 1 0 0 2 8 6 2 0 /6 0 1 0