畢業(yè)設計（論文）-水力切割除草實驗臺設計（含全套CAD圖紙） .doc

全日制普通本科生畢業(yè)設計 水力切割除草實驗臺設計 design of water jet cutting experimrntal apparatus 由于部分原因，說明書已刪除大部分，完整版說明書，cad圖紙等，聯(lián)系153893706 學生姓名： 學 號：年級專業(yè)及班級：2008級機制（七）班指導老師及職稱：學 部：理工學部提交日期：2012年5月 全日制普通本科生畢業(yè)設計誠信聲明本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)設計是本人在指導老師的指導下，進行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本設計不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。同時，本設計的著作權由本人與湖南農(nóng)業(yè)大學東方科技學院、指導教師共同擁有。本人完全意識到本聲明的法律結果由本人承擔。 畢業(yè)設計作者簽名： 年 月 日目 錄摘 要1關鍵詞11 前言1 1.1水力切割2 1.1.1切割原理2 1.1.2發(fā)展過程 2 1.2水力切割的應用3 1.2.1水力切割在工業(yè)中的應用3 1.2.2水力切割在醫(yī)學中的應用3 1.2.3水力切割在其他方面的應用4 1.3 水力切割應用的設想42 水力切割試驗臺傳動部分的設計計算5 2.1 傳動方案的擬定5 2.2 電機的選擇6 2.2.1電動機類型的選擇6 2.2.2電動機功率的選擇6 2.2.3電動機轉速的選擇6 2.2.4確定電動機型號7 2.3 總傳動比及各傳動比的分配7 2.4 傳動裝置運動和動力參數(shù)的計算83 傳動零件的設計計算8 3.1 皮帶傳動的設計計算8 3.1.1選擇普通v帶截形8 3.1.2 確定帶輪基本直徑并驗算帶速8 3.1.3確定帶長和中心距9 3.1.4驗算小帶輪包角9 3.1.5確定帶的根數(shù)9 3.1.6計算軸上壓力9 3.1.7帶輪結構形式的設計9 3.2 齒輪傳動的設計計算10 3.2.1選擇齒輪材料與熱處理10 3.2.2按照齒面疲勞強度設計10 3.2.3校核齒根彎曲疲勞強度11 3.2.4計算齒輪傳動中心距11 3.2.5計算齒輪的圓周速度11 3.3 鏈傳動的設計計算11 3.3.1 選擇鏈的齒數(shù)11 3.3.2 確定計算當量單排鏈的功率11 3.3.3 選擇鏈條的型號和節(jié)距12 3.3.4 計算鏈節(jié)數(shù)和中心距12 3.3.5計算鏈速v12 3.3.6計算壓軸力12 3.4 軸的設計計算12 3.4.1 從動軸的設計12 3.4.2 主動軸的設計14 3.4.3 鏈輪軸的設計15 3.5 滾動軸承選擇及校核計算16 3.5.1 從動軸上的軸承16 3.5.2 主動軸上的軸承16 3.5.3 鏈輪軸上的軸承17 3.6 鍵的選擇及校核計算17 3.6.1 鍵連接的選擇17 3.6.2 鍵強度的校核174 水力切割試驗臺水槍部分的設計185 水力切割試驗臺底座部分的設計186 減速器箱體、箱蓋及各附件的設計19 6.1 減速器附件的選擇19 6.2箱體的主要尺寸197 密封與潤滑19 7.1齒輪的潤滑19 7.2滾動軸承的潤滑20 7.3 鏈輪傳動的潤滑20 7.4 潤滑劑的選擇20 7.5 密封方法的選取208 全文總結20參考文獻 21致謝23 附錄23 14 水力切割除草實驗臺設計摘 要：水力切割技術是國外70年代開發(fā)、80年代發(fā)展起來的高新技術，已廣泛應用于工業(yè)、醫(yī)療、食品加工等領域，與傳統(tǒng)方法比較得出水切割技術除草具有無污染、清潔衛(wèi)生、粉塵少、刀具無磨損、噪聲小等優(yōu)點，具有廣泛的應用前景。本文通過對水力切割技術的理論分析，得出水力切割效果的影響因素，設計了一臺綜合型水力切割實驗臺，并對軸、鏈輪、皮帶輪、齒輪等主要零件進行了校核。關鍵詞：水力切割；除草；試驗臺；設計 design of water jet cutting experimental apparatus (college of orient science&technology,hunan agricultural university,changsha ,410128)abstract: the hydraulic cutting technology, a high and new technology which is exploited in the 70s and developed in the 80s abroad, has been widely applied in many fields like industry, healthcare, food processing. compared with the traditional technology, the hydraulic cutting technology has advantages of pollution-free when weeding, environmental protection, little dust, no tool wear, low noise, and so on, which equip it with a broad prospect in application. through theoretical analyzing of the hydraulic cutting technology, this paper gets influential factors of hydraulic cutting technology, and designs an appropriate variable control system, and thus making up an integrative hydraulic cutting test bed which checks the main parts such as axis, sprocket wheel, belt pulley and gear.key words: water jet cutting; removing weeds;laboratory apparatus; layout1 前言水切割技術化水為刀，通過加壓水泵的作用使水從一個極細噴嘴噴出，形成高速水射流。這種水射流具有極大能量，能切割木材、紙張、塑料等軟性物質(zhì)。若在水中混入一定比例石英砂料，這種高速夾砂水射流幾乎可以切割任何物質(zhì)。在切割時，材料不會發(fā)生任何化學或物理的變化及機械切割的噪音，切割成品邊緣平整不毛糙，是一種綠色環(huán)保的切割方式，正越來越廣泛地應用于工業(yè)、機械制造、醫(yī)學和食品加工等領域，而在農(nóng)業(yè)工程領域尚無相關報道。本文在綜述水力切割應用和特點的基礎上，首次提出水力切割除草。1.1 水力切割1.1.1 切割原理水力切割就是利用超高壓技術把普通水加壓到250-400 mpa壓力，通過內(nèi)孔直徑0.15-0.35 mm的寶石噴嘴噴射形成速度800-1000 m/s的高速射流，俗稱水箭1-3，可用來切割軟基性材料；若在水箭中加入適量的磨料則幾乎可切割所有軟硬材料。目前所用水刀主要包括供水系統(tǒng)、增壓器、蓄能器、開關、控制系統(tǒng)、磨料添加系統(tǒng)、噴頭及接收器，系統(tǒng)裝置如圖1所示：圖1 水切割系統(tǒng)簡圖6fig1 sketch of the water jet cutting system水從供水系統(tǒng)輸入增壓器，形成高壓水；在蓄能器的作用下，水壓被維持在一定范圍內(nèi)，便于輸送連續(xù)、穩(wěn)定的水流至開關；控制系統(tǒng)控制增壓器壓力大小及開關的打開、閉合，控制一定壓力的連續(xù)水流至噴頭；磨料添加系統(tǒng)用于在水流中加入石英砂等磨料，若用純水切割，則不需此部分；水流從噴頭射出，完成切割；接收器用來消除切割后水流的能量。1.1.2 發(fā)展過程水刀的提出可追溯到1950年，被公認為“水刀之父”的normen franz博士2尋找一種高效的大型木材切割方法，他迫使水流通過極細噴嘴，第一次獲得了短暫的高壓水射流，這種高壓水射流可切割木材及不太堅硬的物質(zhì)； 60年代，高壓柱塞泵和增壓器的使用推動了水射流的研究工作4；1974年美國flow公司研制出第一臺水切機產(chǎn)品；1979年，被稱為“加砂水刀之父”的mohamed hashish博士5-7開始研究增加水刀切割能量的方法，1980年他發(fā)明了在普通水刀中添加砂料的方法，幾乎能切割任何物質(zhì)，水切割技術第一次用于切割金屬、玻璃和混凝土8-9；1984年在美國首先開始采用磨料水切技術。1996年南京大地水刀公司研制開發(fā)出了我國第一臺高壓水切割產(chǎn)品10。到目前為止，主要在其應用范圍發(fā)展。1.2 水力切割的應用1.2.1 水力切割在工業(yè)中應用水射流技術在我國應用于工業(yè)的初次嘗試是20世紀50年代末與前蘇聯(lián)合作發(fā)展水力采煤8。經(jīng)過近年發(fā)展，水射流技術已廣泛應用與工業(yè)生產(chǎn)中。李岳峰11、廖勇12等總結水刀切割石材的特點為加工精確、材料利用充分、操作簡便、無污染等。在機械加工中， 由于刀具與工件的相對運動產(chǎn)生熱量，刀具好壞明顯地表現(xiàn)在產(chǎn)品的加工質(zhì)量上，且在切削加工中刀具對工件的摩擦產(chǎn)生切削熱使刀具磨損變鈍13。水刀切割刀具為純水或加砂水，不會磨損，加工過程中產(chǎn)生的熱量也被水流帶走。水刀加工特殊的切削方法給制造業(yè)提出了新的加工途徑。張海龍等14對水力切割鈦及鈦合金做了研究，結果表明用水力切割鈦及鈦合金成本為普通切割的1/3，效率是普通切割的5倍，數(shù)據(jù)見表1表1 高壓水刀切割與火焰切割比較14table 1 comparison between of water- jet cutting and fire cutting plus edge planning切割方式切割長度（m）費用合計（元）切割時間（h）水刀切割65971.5火焰切割616387.5另外，水刀切割精度高、熱影響區(qū)小、金屬損失少，明顯優(yōu)于火焰切割。水力切割技術也應用于地基處理15，它與工程施工技術結合應用，具有施工速度快、可靠性高、費用低等特點。因其獨特的的優(yōu)點，經(jīng)過近年發(fā)展，亦廣泛應用于航空航天、國防等領域。1.2.2 水力切割在醫(yī)學的應用此處已刪除（7）確定各段軸的直徑：將估算軸d=22mm作為外伸端直徑d1與聯(lián)軸器相配，考慮聯(lián)軸器用軸肩實現(xiàn)軸向定位，取第二段直徑為d2=26mm齒輪和左端軸承從左側裝入，考慮裝拆方便以及零件固定的要求，裝軸處d3應大于d2，取d3=35mm，為便于齒輪裝拆與齒輪配合處軸徑d4應大于d3，取d4=40mm。齒輪左端用用套筒固定,右端用軸環(huán)定位,軸環(huán)直徑d5，滿足齒輪定位的同時,還應滿足右側軸承的安裝要求,根據(jù)選定軸承型號確定.右端軸承型號與左端軸承相同,取d6=30mm。（8）選擇軸承型號:由機械設計教材初選深溝球軸承,代號為6209,查手冊可得:軸承寬度b=19,安裝尺寸d=20,故軸環(huán)直徑d5=20mm。（9）確定軸各段直徑和長度:段：d1=22mm 長度取l1=52mm ii段：d2=30mm 初選用6209深溝球軸承，其內(nèi)徑為30mm,寬度為19mm.考慮齒輪端面和箱體內(nèi)壁，軸承端面和箱體內(nèi)壁應有一定距離。取套筒長為20mm，通過密封蓋軸段長應根據(jù)密封蓋的寬度，并考慮聯(lián)軸器和箱體外壁應有一定矩離而定，為此，取該段長為55mm，安裝齒圖2 從動軸的載荷分析圖 fig.2 the load analysis chart of driven shaft輪段長度應比輪轂寬度小2mm,故ii段長：l2=（2+20+19+55）=96mm iii段直徑d3=45mm l3=l1-l=50-2=48mm 段直徑d4=50mm，長度與右面的套筒相同，即l4=20mm 段直徑d5=52mm.長度l5=19mm,由上述軸各段長度可算得軸支承跨距l(xiāng)=96mm。(10)按彎矩復合強度計算:求分度圓直徑：已知d1=195mm;求轉矩：已知t2=198.58nm;求圓周力：ft根據(jù)機械設計教材公式得 ：ft= 2t2/d2=2198.58/195=2.03n;求徑向力fr根據(jù)機械設計教材公式得：fr=fttan=2.03tan200=0.741n；因為該軸兩軸承對稱，所以：la=lb=48mm；軸承支反力：fay=fby=fr/2=0.74/2=0.37nfaz=fbz=ft/2=2.03/2=1.01n由兩邊對稱，知截面c的彎矩也對稱。截面c在垂直面彎矩為 mc1=fayl/2=0.3796/2=17.76nm。截面c在水平面上彎矩為：mc2=fazl/2=1.0196/2=48.48nmmc=(mc12+mc22)1/2=（17.762+48.482)1/2=51.63nm轉矩：t=9.55（p2/n2）106=198.58nm）轉矩產(chǎn)生的扭剪文治武功力按脈動循環(huán)變化，取=0.2，截面c處的當量彎矩：mec=mc2+(t)21/2=51.632+(0.2198.58)21/2=65.13nm校核危險截面c的強度由公式e=65.13/0.1d3=65.13x1000/0.1223=7.14mpa-1 =60mpa，所以該軸強度足夠。3.4.2 主動軸的設計 (1)選擇軸的材料和確定許用應力:選軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表15-1可知：b=650mpa,s=360mpa,查表15-6可知： -1 =60mpa。 (2)按扭轉強度估算軸的最小直徑：單級齒輪減速器的低速軸為轉軸，輸出端與聯(lián)軸器相接，從結構要求考慮，輸出端軸徑應最小，最小直徑為：dc 查2表15-5可得，45鋼取c=118則d118(2.64/473.33)1/3mm=21.92mm 考慮鍵槽的影響以系列標準，取d=22mm。 (3)齒輪上作用力的計算：齒輪所受的轉矩：t=9.55106p/n=9.55106 2.64/473.33=53265 n 齒輪作用力：圓周力：ft=2t/d=253265/50n=2130n 徑向力：fr=fttan20=2130tan20=775n。 (4)確定軸上零件的位置與固定方式：單級減速器中，可以將齒輪安排在箱體中央，軸承對稱布置在齒輪兩邊。齒輪靠油環(huán)和套筒實現(xiàn)軸向定位和固定，靠平鍵和過盈配合實現(xiàn)周向固定，兩端軸承靠套筒實現(xiàn)軸向定位，靠過盈配合實現(xiàn)周向固定 ，軸通過兩端軸承蓋實現(xiàn)軸向定位。 (5)確定軸的各段直徑和長度：初選用6206深溝球軸承，其內(nèi)徑為24mm,寬度為16mm.?？紤]齒輪端面和箱體內(nèi)壁，軸承端面與箱體內(nèi)壁應有一定矩離，則取套筒長為20mm，則該段長36mm，安裝齒輪段長度為輪轂寬度為2mm。(6)按彎扭復合強度計算：求分度圓直徑：已知d2=50mm，求轉矩：已知t=53.26nm求圓周力ft：根據(jù)機械設計教材公式： ft=2t3/d2=253.26/50=2.13n求徑向力fr根據(jù)課本p127（6-35）式得fr=fttan=2.130.36379=0.76n因為兩軸承對稱，所以la=lb=50mm。(7)求支反力fax、fby、faz、fbz： fax=fby=fr/2=0.76/2=0.38n faz=fbz=ft/2=2.13/2=1.065n。(8)截面c在垂直面彎矩為mc1=faxl/2=0.38100/2=19nm。(9)截面c在水平面彎矩為mc2=fazl/2=1.065100/2=52.5nm。(10)計算合成彎矩mc=（mc12+mc22）1/2=（192+52.52）1/2=55.83nm。圖3 從動軸的載荷分析圖fig.3 the load analysis chart of driven shaft(11)計算當量彎矩：根據(jù)課本得=0.4mec=mc2+(t)21/2=55.832+(0.453.26)21/2=59.74nm。(12)校核危險截面c的強度由公式e=mec/（0.1d3）=59.74x1000/(0.1223)=35.12mpa-1 =60mpa，所以此軸強度足夠。3.4.3 鏈輪軸的設計 (1)選擇軸的材料和確定許用應力:選軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表15-1可知：b=650mpa,s=360mpa,查表15-6可知 -1 =60mpa。 (2)按扭轉強度估算軸的最小直徑：單級齒輪減速器的低速軸為轉軸，輸出端與聯(lián)軸器相接，從結構要求考慮，輸出端軸徑應最小，最小直徑為：dc 查2表15-5可得，45鋼取c=118則d118(2.64/473.33)1/3mm=19.92mm 考慮鍵槽的影響以系列標準，取d=20mm。 (3)齒輪上作用力的計算：齒輪所受的轉矩：t=9.55106p/n=9.55106 2.64/473.33=53265 n 齒輪作用力：圓周力：ft=2t/d=253265/50n=2130n 徑向力：fr=fttan20=2130tan20=775n。 (4)確定軸上零件的位置與固定方式：單級減速器中，可以將齒輪安排在箱體中央，軸承對稱布置在齒輪兩邊。齒輪靠油環(huán)和套筒實現(xiàn)軸向定位和固定，靠平鍵和過盈配合實現(xiàn)周向固定，兩端軸承靠套筒實現(xiàn)軸向定位，靠過盈配合實現(xiàn)周向固定 ，軸通過兩端軸承蓋實現(xiàn)軸向定位。 (5)確定軸的各段直徑和長度：初選用6206深溝球軸承，其內(nèi)徑為30mm,寬度為16mm.。考慮齒輪端面和箱體內(nèi)壁，軸承端面與箱體內(nèi)壁應有一定矩離，則取套筒長為20mm，則該段長36mm，安裝齒輪段長度為輪轂寬度為2mm。(6)按彎扭復合強度計算：求分度圓直徑：已知d2=50mm，求轉矩：已知t=53.26nm求圓周力ft：根據(jù)機械設計教材公式 ft=2t3/d2=253.26/50=2.13n。求徑向力fr根據(jù)機械設計教材公式得fr=fttan=2.130.36379=0.76n因為兩軸承對稱，所以la=lb=28mm。(7)求支反力fax、fby、faz、fbz： fax=fby=fr/2=0.76/2=0.38n faz=fbz=ft/2=2.13/2=1.065n。(8)截面c在垂直面彎矩為mc1=faxl/2=0.38100/2=19nm。(9)截面c在水平面彎矩為mc2=fazl/2=1.065100/2=52.5nm。(10)計算合成彎矩mc=（mc12+mc22）1/2=（192+52.52）1/2=55.83nm。(11)計算當量彎矩：根據(jù)機械設計教材公式得=0.4mec=mc2+(t)21/2=55.832+(0.453.26)21/2=59.74nm。(12)校核危險截面c的強度由式（15-3）e=mec/（0.1d3）=59.74x1000/(0.1203)=22.12mpa-1b=60mpa，所以此軸強度足夠。3.5 滾動軸承的選擇及校核計算3.5.1 從動軸上的軸承由初選的軸承的型號為:6206，查1表14-19可知:d=22mm,外徑d=62mm,寬度b=16mm,基本額定動載荷c=19.5kn,基本靜載荷co=111.5kn,查2表10.1可知極限轉速13000r/min根據(jù)根據(jù)條件，軸承預計壽命：lh=1030016=48000h。 (1)由初選的軸承的型號為: 6209,查1表14-19可知:d=55mm,外徑d=85mm,寬b=19mm,基本額定動載荷c=31.5kn, 基本靜載荷co=20.5kn, 查2表10.1可知極限轉速9000r/min。 又已知nii=121.67(r/min)，兩軸承徑向反力：fr1=fr2=1083n，根據(jù)課本p265（11-12）得軸承內(nèi)部軸向力fs=0.63fr 則fs1=fs2=0.63 、fr1=0.63x1083=682n。(2) 由于fs1+fa=fs2 fa=0，故任意取一端為壓緊端，現(xiàn)取1端為壓緊端 fa1=fs1=682n fa2=fs2=682n。(3)求系數(shù)x、y：fa1/fr1=682n/1038n =0.63 fa2/fr2=682n/1038n =0.63，根據(jù)課本p265表（14-14）得e=0.68 ，fa1/fr1e， x1=1，fa2/fr248000h ，則預期壽命足夠。3.5.2 主動軸上的軸承由初選的軸承的型號為:6206，查1表13-19可知:d=22mm,外徑d=62mm,寬度b=16mm,基本額定動載荷c=19.5kn,基本靜載荷co=111.5kn,查2表10.1可知極限轉速13000r/min根據(jù)根據(jù)條件，軸承預計壽命lh=1030016=48000h。 (1)已知nii=150(r/min)，兩軸承徑向反力：fr1=fr2=1129n，根據(jù)機械設計教材（11-12）得軸承內(nèi)部軸向力fs=0.53fr ，fs1=fs2=0.53 fr1=0.53x1129=701.8n。(2) 因為fs1+fa=fs2 fa=0，故任意取一端為壓緊端，現(xiàn)取1端為壓緊端fa1=fs1=701.8n fa2=fs2=701.8n。(3)求系數(shù)x、y：fa1/fr1=711.8n/710.8n =0.63 fa2/fr2=711.8n/710.8n =0.63，根據(jù)機械設計教材表（13-14）得e=0.68，fa1/fr1e，x1=1，fa2/fr248000h ，則預期壽命足夠。3.5.3 鏈輪軸上的軸承由初選的軸承的型號為:6206，查1表13-19可知:d=20mm,外徑d=62mm,寬度b=16mm,基本額定動載荷c=19.5kn,基本靜載荷co=111.5kn,查2表10.1可知極限轉速13000r/min根據(jù)根據(jù)條件，軸承預計壽命lh=1030016=48000h。 (1)已知n鏈=25.99 (r/min)，兩軸承徑向反力：fr1=fr2=1129n，根據(jù)機械設計教材（11-12）得軸承內(nèi)部軸向力fs=0.63fr ，fs1=fs2=0.63fr1=0.63x1129=711.8n。(2) 因為fs1+fa=fs2 fa=0，故任意取一端為壓緊端，現(xiàn)取1端為壓緊端fa1=fs1=711.8n fa2=fs2=711.8n。(3)求系數(shù)x、y：fa1/fr1=711.8n/711.8n =0.63 fa2/fr2=711.8n/711.8n =0.63，根據(jù)課本p305表（13-14）得e=0.68，fa1/fr1e，x1=1，fa2/fr248000h ，則預期壽命足夠。3.6 鍵連接的選擇及校核計算3.6.1 鍵連接的選擇根據(jù)軸徑的尺寸，由機械設計教材【1】中表6-1高速軸(主動軸)與v帶輪聯(lián)接的鍵為：鍵836 gb1096-79 大齒輪與軸連接的鍵為：鍵 845 gb1096-79,軸與聯(lián)軸器的鍵為：鍵640 gb1096-79 鏈輪軸與鏈輪的鍵為：鍵 845 gb1096-79 鏈輪軸與聯(lián)軸器的鍵為：鍵 640 gb1096-79。3.6.2 鍵的強度校核大齒輪與軸上的鍵 ：鍵845 gb1096-79，bh=89,l=45,則ls=l-b=37mm，圓周力：fr=2tii/d=2198580/50=7943.2n，擠壓強度：p =56.93125150mpa=p，因此擠壓強度足夠。剪切強度：t =36.60120mpa=t ，因此剪切強度足夠。鍵836 gb1096-79和鍵640 gb1096-79根據(jù)上面的步驟校核，符合要求。4 水力切割除草實驗臺高壓水槍部分設計水力切割實驗臺高壓水槍部分的設計主要是為了實現(xiàn)在高壓水搶與植被的相對速度固定時，通過水槍與植被的橫向距離變化、橫向一定距離高度的變化、橫向一定距離一定高度角度的變化測量更多因素對切割效果的影響。試驗臺將高壓水槍固定于一可調(diào)節(jié)支撐架上，通過支撐架前后、上下、旋轉等的調(diào)節(jié)實現(xiàn)變量的控制。每一次實驗要求只能調(diào)節(jié)一個或不調(diào)節(jié)一個變量。對于前后變量的調(diào)節(jié)，運距離的可以通過底板螺釘?shù)闹匦鹿潭?，小距離的調(diào)節(jié)可通過密封盒兩端螺栓的旋動擠壓調(diào)節(jié)。上下變量的調(diào)節(jié)可以通過丁字型接頭背后的螺栓松開后自后調(diào)節(jié)。旋轉調(diào)節(jié)可通過松動固定高壓水槍的下方的螺栓，實現(xiàn)任意角度的轉變。5 水力切割除草實驗臺底座部分的設計水力切割實驗臺基座是組合安裝各構建的基礎，必須具有較高的抗拉、抗壓強度，具備必要的平整度，保證各零部件相對的位置精度。此外考慮到實驗臺總體構件大，使用鑄造完成，價格太高，所以綜合考慮選試驗臺基座的材料為45號鋼，通過焊接完成這個實驗臺基座的制作。試驗臺基座分為三個部分。第一個部分為動力部分，主要安裝電動機，第二個部分為減速區(qū)，主要通過皮帶傳動、減速器實現(xiàn)減速，第三個部分為實驗區(qū)，主要是鏈輪帶動鏈條上的植被移動，高壓水槍調(diào)到一個位置進行實驗。圖4 試驗臺基座圖fig4 bed of laboratory apparatus 通過對各區(qū)域安裝物體的定位，依次確定各段基座的長度:la1=536mm la2=266mm la3=125mm la4=130mm la5=120mm la6=436mm la7=140mm la8=50mm la9=78mm lb1=200mm lb2=250mm lb3=272mm lb4=220mm lb5=216mm lb6=260mm lb7=460mm lb8=50mm lb9=420mm lb10=1396mm。6 減速器箱體、箱蓋及各附件的設計6.1 減速器附件的選擇（1）通氣器： 由于在室內(nèi)使用，根據(jù)機械設計課程設計手冊，選通氣器（一次過濾），采用m181.5（2）油面指示器：根據(jù)機械設計課程設計手冊，選用游標尺m12。（3）起吊裝置：根據(jù)機械設計課程設計手冊，采用箱蓋吊耳、箱座吊耳。（4）放油螺塞： 選用外六角油塞及墊片m181.5。根據(jù)機械設計課程設計手冊表5.3選擇適當型號：起蓋螺釘型號：gb/t5780 m1830,材料q235高速軸軸承蓋上的螺釘：gb578386 m8x12,材料q235低速軸軸承蓋上的螺釘：gb578386 m820,材料q235螺栓：gb578286 m14100，材料q235。6.2 箱體的主要尺寸(1)箱座壁厚z=0.025a+1=0.025108 +1= 7.4625, 取z=8(2)箱蓋壁厚z1=0.02a+1=0.02108+1=7.45, 取z1=8 (3)箱蓋凸緣厚度b1=1.5 z1=1.58=12 (4)箱座凸緣厚度b=1.5 z=1.58=12 (5)箱座底凸緣厚度b2=2.5 z2=2.58=15 (6)地腳螺釘直徑df =0.036a+12=0.036108+12=16.41(取18) (7)地腳螺釘數(shù)目n=4 (因為a250) (8)軸承旁連接螺栓直徑d1= 0.75 df =0.7518= 13.5 (取14) (9)蓋與座連接螺栓直徑 d2=(0.50.6) df =0.5518=9.9(取10) (10)連接螺栓d2的間距l(xiāng)=150200 (11)軸承端蓋螺釘直d3=(0.40.5) df=0.418=7.2(取8) (12)檢查孔蓋螺釘d4=(0.30.4)df=0.318=5.4 (取6) (13)定位銷直徑d=(0.7-0.8) d2=0.810=8 (14)df.d1.d2至外箱壁距離c1 (16)凸臺高度：根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準。(17)外箱壁至軸承座端面的距離c1c2（510）(18)齒輪頂圓與內(nèi)箱壁間的距離：9.6 mm (19)齒輪端面與內(nèi)箱壁間的距離： 12 mm (20)箱蓋，箱座肋厚：m1=8 mm,m2=8 mm (21)軸承端蓋外徑d（555）d3 （d為軸承外徑） (22)軸承旁連接螺栓距離：盡可能靠近，以md1和md3 互不干涉為準，一般取sd2。7 潤滑與密封7.1 齒輪傳動的潤滑通用式的閉式齒輪傳動，其潤滑方法根據(jù)齒輪的圓周速度大小而定。當齒輪的圓周速度12m/s時，常將大齒輪的輪齒采用浸油潤滑，這樣，齒輪在傳動時，就把潤滑油帶到嚙合的嚙合面上，同時也將油甩到箱壁上，借以散熱。由于為單級圓柱齒輪減速器，速度12m/s，當m20 時，浸油深度h約為1個齒高，但不小于10mm，所以浸油高度約為36mm。7.2 滾動軸承的潤滑潤滑對于滾動軸承具有重要意義，軸承中的潤滑劑不僅可以降低摩擦阻力，還可以起著散熱、減小接觸應力、吸收振動、防止銹蝕等的作用。軸承常用的潤滑方式有油潤滑和脂潤滑兩類，此外還有固體潤滑劑潤滑的。選用哪一類潤滑方式，這與軸承的速度有關由于軸承周向速度很小，所以宜選用脂潤滑，其形成的潤滑膜強度高，能承受的較大載荷，不易流失、易密封，一次加脂肪可以維持相當長的一段時間。7.3 鏈輪傳動的潤滑 鏈傳動的良好潤滑可以減緩沖擊，減輕磨損，延長鏈條的使用壽命。由于鏈傳動速度不高，傳動方式為開始傳動，需要承受的載荷較大，所以宜選用潤滑脂進行定期人工潤滑。它能形成的潤滑膜強度高，能承受的較大載荷，不易流失、易密封，一次加脂肪可以維持相當長的一段時間，且適合開式傳動。7.4 潤滑劑的選擇齒輪采用油潤滑，而鏈輪與軸承則用同種脂潤滑劑較為便利，考慮到該裝置用于小型設備，選用gb443-89全損耗系統(tǒng)用鈣基潤滑脂l-xaamha1潤滑。7.5 密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉軸唇型密封圈實現(xiàn)密封。密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為gb894.1-86-25軸承蓋結構尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。8 全文結論水力切割是一種新型的切割方式, 具有適應范圍廣、切割效率高、切割精度好、刀具無消耗、對材料性質(zhì)無影響等優(yōu)點，由于它的這些獨特優(yōu)勢，在很多行業(yè)以得到應用。而在除草范疇，它沒有污染，對環(huán)境影響?。还ぷ鲿r不產(chǎn)生灰塵及有毒氣體，可提供清潔安全的工作條件；低壓水射流工作時噪聲小，對居住密集地區(qū)的居民影響較小；只要解決工作臺及相關技術問題，水力切割除草將會大有作為。本設計通過對水力切割技術資料的認真研讀和分析，確定了水力切割除草效果與噴嘴距離物體的遠近、噴射高低、噴射角度、物體與水槍移動的相對速度等要素的密切關系。在此基礎上，結合機械設計相關知識將這些影響要素作為實驗變量，在實驗臺上實現(xiàn)出來。本實驗臺從水槍與植被莖干距離遠近、噴嘴與植被的相對位置高低、噴嘴與植被的角度位置和水槍與植被水平相對移動速度等作為研究設計對象來設計實驗臺，具有實驗變量選擇豐富、實驗測量靈活、實驗現(xiàn)象明顯和環(huán)保節(jié)約等優(yōu)點。但是在自動化、自能化方面還存在不足，沒有能通過計算機軟件系統(tǒng)直接驅動試驗臺和統(tǒng)計數(shù)據(jù)。所以將來可以以此實驗臺為基礎，通過加入計算機程序來實現(xiàn)實驗與統(tǒng)計的自動化、自能化，更方便，更快捷。參考文獻1 費修瑩.水刀j.廣州輕工業(yè),2005(5): 91-92.2 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