多層框架結(jié)構(gòu)設計.pptVIP

4框架結(jié)構(gòu)設計,結(jié)構(gòu)設計,結(jié)構(gòu)布置,計算模型,荷載分析,內(nèi)力計算,截面設計,構(gòu)造要求,變形驗算,內(nèi)力與位移計算的一般原則,計算的基本假定： 一、高層建筑結(jié)構(gòu)按照彈性方法計算，一般不考慮塑性變形影響 非抗震設計：在豎向荷載和風荷載作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件處于彈性工作階段 抗震設計：針對多遇地震作用，結(jié)構(gòu)處于不裂的彈性階段 注明：對于彈性計算內(nèi)力較大的構(gòu)件，截面配筋困難時，可以考慮塑性重分布，大震不倒的要求主要靠構(gòu)造措施保證,二、荷載分配考慮位移協(xié)調(diào)條件 高層樓板平面內(nèi)剛度很大，幾乎不變形，同層各構(gòu)件水平位移相同，框架結(jié)構(gòu)的各片框架的水平力可以按照抗側(cè)剛度分配，剪力墻結(jié)構(gòu)中各片剪力墻的水平力大致按照等效剛度分配 樓板平面外剛度不考慮，要滿足樓板剛度無限大的計算假定，樓面構(gòu)造要保證樓板剛度無限大現(xiàn)澆樓蓋,一片框架或剪力墻在自身平面內(nèi)剛度很大，可以抵抗在本身平面內(nèi)的側(cè)向力； 而在平面外的剛度很小，可忽略，即垂直該平面的方向不能抵抗側(cè)向力 整個結(jié)構(gòu)可分不同方向的平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)，共同抵抗結(jié)構(gòu)承受的水平荷載 剛性樓板將各平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)連接在一起共同承受水平荷載,4.1框架結(jié)構(gòu)布置,一、 結(jié)構(gòu)布置 柱網(wǎng)布置和框架梁布置 1 柱網(wǎng)布置,柱網(wǎng)尺寸不宜大于10mx10m,抗震設防時不宜考慮單跨框架,2 框架梁布置,雙向承重:由于高層建筑縱橫兩個方向都承受較大水平力，因此，在縱橫兩個方向都應按框架設計。,1 框架梁截面尺寸估算 框架結(jié)構(gòu)的主梁截面高度 且不宜大于1/4凈跨; 且不小于400mm 截面寬度不宜小于1/4hb， 且不宜小于200mm。,二、 框架梁、柱截面尺寸估算,2 梁的抗彎剛度,梁應考慮樓板的作用，當采用現(xiàn)澆樓蓋時樓板可作為框架的翼緣，按T形截面計算其慣性矩。 1）翼緣有效寬度為梁每側(cè)6倍板厚，然后按T型或倒L型計算慣性矩。 2）工程中為簡化計算，可按下式計算梁的慣性矩：,I0 梁矩形部分的慣性矩。,3 框架柱截面尺寸估算 框架柱宜采用正方形或接近正方形的矩形，兩個主軸方向的剛度相差不宜過多。 框架柱的截面邊長,矩形柱,非抗震250mm 抗震300mm,園形直徑350mm,柱凈高與截面長邊之比宜大于4。,高規(guī)要求剪跨比,矩形截面長短邊之比不宜超過3。,在初步設計時，柱截面尺寸可按軸壓比確定。,0.65 （一級） 0.75 （二級） 0.85 （三級） 1.0（四級或非抗震）,軸壓比為,（一三級）,（四級或非抗震）,框架在豎向荷載作用下的軸力估算值。,柱支撐的樓板面積樓層數(shù)（1214）1.25,軸壓比限值,軸力設計值,一、計算單元 框架結(jié)構(gòu)為空間結(jié)構(gòu)，應取整體結(jié)構(gòu)為計算單元，按空間框架進行內(nèi)力及位移的計算，但對平面布置比較規(guī)則，柱距及跨度相差不多的框架結(jié)構(gòu)，計算中可將空間框架簡化為平面框架，在各榀框架中，選出一榀或幾榀有代表性的平面框架作為計算單元，每榀框架按其負荷面積 承擔荷載。,4.2計算單元及計算簡圖,計算軟件： PK TAT SATWE SAP2000 ANSYS ETABS,可以抵抗在本身平面內(nèi)的側(cè)向力,平面外的剛度很小，可忽略,在自身平面內(nèi)的剛度很大,平面外剛度很小，可以忽略,計算圖形的簡化 簡化計算方法或手算：高層建筑可以劃分為若干平面結(jié)構(gòu),（1）總水平荷載在各片平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)間的分配按剛度和變形分配 （2）計算每片平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)分到的水平作用下的內(nèi)力和位移,二、計算簡圖 計算簡圖是由計算模型及其作用在其中的荷載共同構(gòu)成的。框架結(jié)構(gòu)的計算模型是由梁柱的截面幾何軸線確定的，框架柱在其頂面按固結(jié)考慮。,4框架梁為有加腋的變截面梁時， 如Iend/Imid4或hend/hmid 1.6時，可不考慮加腋的 影響。,1當上下柱截面發(fā)生改變時，取截面小的形心線進行分析,2當框架梁的坡度 時，可近似按水平梁計算,3當梁跨度相差小于10%時， 可近似按等跨計算,Iend 和hend為加腋最高截面的慣性矩和梁高 Imid 和hmid為跨中等截面的慣性矩和梁高,4.3框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算,力法、位移法、力矩分配法,一、框架在豎向荷載作用下的近似計算方法分層法,1 基本假定： 1）框架在豎向荷載作用下，結(jié)點側(cè)移忽略不計； 2）每層梁上的荷載對其他各層梁內(nèi)力的影響忽略不計。,4）計算和確定梁、柱分配系數(shù)和傳遞系數(shù) 開口框架的支座設為固定端與實際不符。為消除由此帶來的誤差，除底層外，其它各層柱的線剛度均乘以 0.9，并取柱的彎矩傳遞系數(shù)為1/3。,2 計算要點：,3）計算各層梁上豎向荷載值和梁固端彎矩,1）將框架分層，各層梁跨度和柱高與原結(jié)構(gòu)相同，柱端假定為固結(jié),2）計算梁、柱線剛度,5）分層后，各開口框架的內(nèi)力可由彎矩分配法計算。 最終彎矩取法為： 框架梁的最終彎矩即為各開口框架算得的彎矩； 框架柱的彎矩，由上下兩相鄰開口框架同一柱的彎矩疊加而得。 6）最后算得的各梁柱彎矩在節(jié)點處一般不平衡，但誤差不大。 如有需要，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次。,例題：用分層法計算下圖所示框架的彎矩圖，括號內(nèi)的數(shù)字表示每根桿件的線剛度 i=EI/L,-13.13,8.77,4.38,13.13,-7.32,7.32,-6.32,-3.16,-2.48,-3.32,-1.23,-1.24,-1.66,0.83,4.36,-1.0,0.41,0.42,1.43,0.23,0.72,-0.40,-0.54,-0.20,-4.77,15.05,-13.62,0.77,4.77,-0.77,1.59,-0.26,-1.43,-0.48,二、 水平荷載下的近似計算,水平荷載：風荷載、地震作用,框架彎矩圖是直線分布的,求內(nèi)力的關(guān)鍵：,每根柱都有一個零彎矩點，稱為反彎點,1反彎點的位置,2柱的剪力,（一）水平荷載下的近似計算反彎點法,1基本假定：,1）梁的線剛度比柱的線剛度大得多時，即 可近似認為結(jié)點無轉(zhuǎn)角,2）如不考慮軸向變形的影響，由樓板剛性假設，則同一層的各結(jié)點水平位移相等,側(cè)移剛度d的物理意義是柱上下兩端相對有單位側(cè)移時柱中產(chǎn)生的剪力。,柱的反彎點高度位于距柱底1/2處,ui為剪力分配系數(shù)； di為第j層第i根柱的側(cè)移剛度， 為第j層各柱側(cè)移剛度的總和； Vp為第j層的層剪力，即第j層以上所有本層荷載總和； Vi為第j層第i根柱的剪力。,對于底層柱，由于底端固定而上端有轉(zhuǎn)角，反彎點向上移，通常假定反彎點在距底端2/3h處。,（1）計算各柱側(cè)移剛度、把該層總剪力分配到每個柱。 （2）根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置，計算柱端彎矩。 上層柱：上下端彎矩相等 底層柱： 上端彎矩 下端彎矩,反彎點法的計算步驟:（梁柱線剛度之比值大于3）,（3）根據(jù)結(jié)點平衡計算梁端彎矩,（4）由梁兩端的彎矩，以梁為隔離體根據(jù)梁的平衡條件，可求出梁的剪力。,（5）由梁的剪力，根據(jù)結(jié)點的平衡條件， 自上而下逐層疊加節(jié)點左右的兩端剪力，即可得到柱內(nèi)軸力。,習題：用反彎點法計算圖所示的三層等跨框架（層高為3.6m,跨度為5m）的剪力和彎矩，并繪出彎矩圖，圖中括號中的數(shù)據(jù)為假定彈性模量為單位1時的梁柱線剛度。,對于層數(shù)較多的框架，由于柱軸力大，柱截面也隨著增大，梁柱相對線剛度比較接近，甚至有時柱的線剛度反而比梁大，這樣，上述假設將產(chǎn)生較大誤差。另外，反彎點法計算反彎點高度時，假設柱上下結(jié)點轉(zhuǎn)角相等，這樣誤差也較大，特別在最上和最下數(shù)層。,日本武藤清在分析多層框架的受力特點和變形特點的基礎上，對框架在水平荷載作用下的計算，提出了修正柱的側(cè)移剛度和調(diào)整反彎點高度的方法，修正后的柱側(cè)移剛度用D表示，故稱為D值法。,優(yōu)點： 1、計算步驟與反彎點法相同，計算簡便實用。 2、計算精度比反彎點法高。 缺點： 1、忽略柱的軸向變形，隨結(jié)構(gòu)高度增大，誤差增大。 2、非規(guī)則框架中使用效果不好。,梁柱線剛度之比值小于3,柱的反彎點高度隨梁柱線剛度比、該柱所在樓層位置、上下層梁線剛度比、上下層層高不同而不同,（二）水平荷載作用下的改進反彎點法D值法(梁柱線剛度比較小),側(cè)移剛度影響系數(shù),假定： 1、上下層高相等 2、各跨相等 3、各層梁柱的線剛度不改變 因此：各層層間位移相等；各層梁、柱轉(zhuǎn)角相等。,水平荷載作用下的改進反彎點法D值法,柱側(cè)移剛度D的確定,基本假定 1）柱12以及與柱12相鄰各端的轉(zhuǎn)角均為 2）柱12以及與柱12上下相鄰兩柱的線剛度均為,柱12的變形=,側(cè)移引起,+結(jié)點轉(zhuǎn)角引起,上部各層柱,i1,i3,i2,i4,3,2,1,ic,ic,ic,3,h,h,h,2,1,與柱相連的梁平均線剛度,1,2,K為標準框架梁柱的剛度比； 值表示梁柱剛度比對柱側(cè)移剛度的影響。當K值無限大時，所得D值與d值相等；當K值較小時， 1，D值小于d值，因此，稱為柱側(cè)移剛度修正系數(shù),影響柱端約束剛度的主要因素： 結(jié)構(gòu)總層數(shù)、該層所在的位置 梁柱線剛度比 荷載形式 上層與下層梁剛度比 上、下層層高剛度比,反彎點計算方法 標準反彎點高度比： （反彎點到柱下端距離與柱全高的比值） 條件：同層高、同跨度、各層梁和柱線剛度不變，在水平荷載作用下求得的反彎點高度比。 查表：根據(jù)不同荷載查不同表，由總層數(shù)n、該層在位置j、梁柱線剛度比K標準反彎點高度比,P,P,上下梁剛度變化時的反彎點高度比修正值 當 時， 令 ， 由 、K表y1，取正值， 反彎點向上移 當 時， 令 ， 由 、K表y1，取負值， 反彎點向下移 說明：底層柱，不考慮y1修正,上下層高度變化時的反彎點高度比修正值,令上層層高/本層層高h上/h 1y2為正值，反彎點上移 1y2為負值，反彎點下移 說明：頂層柱不考慮y2修正,上下層高度變化時的反彎點高度比修正值y3 令下層層高/本層層高h上/h y3 1y3為負值，反彎點下移 1y3為正值，反彎點上移 說明：底層柱不考慮y3修正 柱反彎點高度比：,修正反彎點法D值法,D值,反彎點高度,與梁柱剛度比有關(guān)的系數(shù),標準反彎點高度（梁柱線剛度比、總層數(shù)、層次、側(cè)向荷載形式）,上、下層梁柱線剛度不同時的反彎點高度修正值,上層層高與本層不同時的反彎點高度修正值,下層層高與本層不同時的反彎點高度修正值,例題：用D值法求圖示框架內(nèi)力（M、V、N圖）。,求柱剪力：,求反彎點高度比y：,求柱端彎矩：,（彎矩單位：KN-m）,（彎矩單位：KN-m）, 4.4水平荷載作用下側(cè)移的近似計算,梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移,(1)剪切型變形 (2)彎曲型變形,柱軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移,懸臂柱 剪切變形,懸臂柱 彎曲變形,框架總變形梁柱彎曲變形側(cè)移柱軸向變形側(cè)移,特點：底層層間側(cè)移最大， 向上逐漸減小,特點：頂層層間側(cè)移最大， 向下逐漸減小,1、梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移 由抗側(cè)剛度D值的物理意義： 單位層間側(cè)移所需的層剪力， 可得層間側(cè)移公式：,頂點側(cè)移公式： 所有層層間側(cè)移之總和,2、柱軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移 隨著高層框架的高度增加，柱軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移占的比例增大，不容忽視水平荷載作用下，只考慮兩根邊柱軸力（一拉一壓）,M(z)上部水平荷載對坐標Z 力矩總和 B兩邊柱軸線間的距離,任意水平荷載下柱軸向變形產(chǎn)生的第j層處側(cè)移 把框架連續(xù)化，根據(jù)單位荷載法：,Nq（z）對坐標z高度處的力矩 M（z）引起的邊柱軸力 為單位集中力作用在j處時 在邊柱z高度處產(chǎn)生的軸力 Hjj層樓板距底面高度,若假定邊柱的截面沿高度線性變化，其變化規(guī)律為：,At-頂層邊柱截面面積,Ab-底層邊柱截面面積,積分后得到計算公式：,V0基底剪力（水平荷載的總和） Fn系數(shù)，根據(jù)不同荷載形式查圖,層間變形：,說明： 框架總變形梁柱彎曲變形側(cè)移柱軸向變形側(cè)移，框架變形仍以剪切型為主，底層層間側(cè)移較大,結(jié)構(gòu)側(cè)移包括兩種成分，即層間側(cè)移與頂點側(cè)移，限值見表。,剛度問題正常使用條件下結(jié)構(gòu)水平位移驗算,目的 防止主要結(jié)構(gòu)開裂、損壞 防止填充、裝修開裂、損壞 防止過大側(cè)移，以引發(fā)人的不適、影響正常使用、產(chǎn)生附加內(nèi)力 表達式雙控（彈性位移） 層間位移 u/hu/h 頂點位移 u/H u/H 荷載組合 不考慮重力荷載引起的側(cè)移 各水平荷載單獨作用 荷載分項系數(shù)取1.0, 4.5框架設計和構(gòu)造要求,框架內(nèi)力組合及最不利內(nèi)力 框架抗震設計的延性要求 設計要求 框架梁截面設計和配筋構(gòu)造 框架柱截面設計和配筋構(gòu)造 框架節(jié)點核心區(qū)截面設計,一、 內(nèi)力組合及最不利內(nèi)力,在恒、活、風及地震作用分別計算內(nèi)力后，要按照“可能與最不利”的原則進行內(nèi)力組合 目的：求出控制截面的最不利內(nèi)力 1、控制截面及最不利內(nèi)力 構(gòu)件截面設計是以控制截面上的最不利內(nèi)力為依據(jù)的 控制截面通常是內(nèi)力最大的截面，但是不同的內(nèi)力(如彎矩、剪力)并不一定在同一截面達到最大值，因此一個構(gòu)件可能同時有幾個控制截面。 框架梁： 兩端支座 跨中,框架柱： 上下端,二、組合前的內(nèi)力調(diào)整,（1）將梁柱軸線端內(nèi)力調(diào)整至構(gòu)件邊緣端（控制截面）的內(nèi)力，當梁柱截面高度較小時，此項調(diào)整可略去（偏安全）,（2）豎向荷載（只限于豎向荷載）可考慮梁端出現(xiàn)塑性鉸的塑性內(nèi)力重分布。通常是降低支座負彎矩，以減少支座處上部配筋，方便施工 支座負彎矩調(diào)整系數(shù)，對于現(xiàn)澆梁可取0.80.9，對于裝配整體式梁取0.60.8 支座彎矩確定后，為了安全，跨中彎矩必須滿足兩個要求,按簡支梁計算時跨中彎矩 經(jīng)內(nèi)力調(diào)整并組合后的支座彎矩,三、水平作用方向 風和地震作用可能來自正方向，也可能是負方向，兩者的內(nèi)力大小相等符號相反，所以只需計算其中一個方向的內(nèi)力，另一方向的內(nèi)力冠以相反符合即可,四、內(nèi)力組合 、無地震作用效應組合時：,有地震作用效應組合時,五、 框架抗震設計的延性要求,(一)、延性的概念 延性是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件能維持承載能力而又具有較大的塑性變形能力的性能，一般用延性比表示延性的大小 延性比定義：, 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件屈服時的位移 承載力降低（降低1020）時的極限位移,頂點位移,y,延性結(jié)構(gòu)荷載位移關(guān)系,在“小震不壞、中震可修、大震不倒”的抗震設計原則下，地震區(qū)的結(jié)構(gòu)都應該設計成延性結(jié)構(gòu)。即在中等地震下，允許結(jié)構(gòu)某些部位出現(xiàn)塑性鉸。只要進行合理的延性結(jié)構(gòu)設計，結(jié)構(gòu)可以通過塑性變形消耗地震能量，做到“大震不倒”（而不是靠承載力抵抗大震）,1、延性結(jié)構(gòu)設計原則 （1）強柱弱梁（或強墻弱梁） 要控制梁、柱的相對強度，使塑性鉸首先在梁端出現(xiàn)，盡量避免或減少柱子中的塑性鉸 （2）強剪弱彎 （3）強節(jié)點、強錨固 2、保證延性的抗震措施 （1）先劃分抗震等級（分四個等級） （2）根據(jù)抗震等級，按延性設計原則控制 計算：內(nèi)力調(diào)整 構(gòu)造：截面尺寸、主筋、箍筋、錨固等要求,(二)設計要求,結(jié)構(gòu)設計除應滿足剛度、強度、整體穩(wěn)定性要求外，地震區(qū)的結(jié)構(gòu)尚應滿足延性和薄弱層彈塑性變形限制的要求 1、彈性（正常使用條件下）側(cè)移變形驗算（剛度要求） 在結(jié)構(gòu)體系、結(jié)構(gòu)布置、構(gòu)件截面尺寸等初步確定，以及荷載計算完畢之后，即可進行風荷載及水平地震作用下的彈性側(cè)移變形驗算，驗算如不滿足要求，就要改變構(gòu)件截面尺寸，甚至改變結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)布置,彈性側(cè)移驗算表達式為,結(jié)構(gòu)的頂點水平位移及層間相對變形 結(jié)構(gòu)的總高度及層高,2、穩(wěn)定和抗傾覆驗算 對高寬比H/B滿足要求的高層結(jié)構(gòu)，整體穩(wěn)定和抗傾覆一般可以滿足要求，很少進行驗算 3、截面承載力驗算（強度要求） 框架在四種荷載下的內(nèi)力求出之后進行截面承載力驗算 無地震作用組合： 有地震作用組合： 4、罕遇地震作用下薄弱層彈塑性變形驗算,1、框架梁的截面尺寸 主梁截面高度,：主梁計算跨度,結(jié)構(gòu)設計步驟匯總： 步驟一：結(jié)構(gòu)布置 步驟二：截面初選,2、框架柱的截面尺寸 矩形截面柱的邊長，非抗震設計不宜小于250mm，抗震設計不宜小于300mm，圓柱截面直徑不宜小于350mm,框架柱的軸壓比限值 (影響柱承載力和延性的參數(shù)),N,框架柱的軸壓比限值 (影響柱承載力和延性的參數(shù)),步驟三：匯集荷載及荷載計算 豎向恒荷載 豎向活荷載 水平風荷載 地震作用,步驟四：內(nèi)力計算 豎向恒荷載作用下內(nèi)力計算 豎向活荷載作用下內(nèi)力計算 水平風荷載作用下內(nèi)力計算 地震作用下內(nèi)力計算,步驟六：控制截面及控制截面內(nèi)力調(diào)整 梁柱軸線端內(nèi)力調(diào)整至構(gòu)件邊緣端 豎向荷載梁端出現(xiàn)塑鉸產(chǎn)生的塑性內(nèi)力重分布,步驟七：內(nèi)力組合、確定最不利內(nèi)力,步驟八：截面尺寸驗算,1、框架梁受剪截面應符合下列要求 無地震作用組合時,步驟五：側(cè)移驗算 側(cè)移不滿足要求回到步驟一,有地震作用組合時 跨高比大于2.5的梁及剪跨比大于2的柱,混凝土強度影響系數(shù)，當混凝土強度等級不大于C50時取1.0；當混凝土強度等級為C80時取0.8；當混凝土強度等級在C50和C80之間時可按線性內(nèi)插取用 矩形截面的寬度，T形截面、I形截面的腹板寬度 梁柱截面計算方向有效高度,跨高比不大于2.5的梁及剪跨比大于2的柱,2、框架柱截面應符合下列要求 柱剪跨比不宜小于2 柱截面高寬比不宜大于3,剪跨比影響鋼筋混凝土柱破壞形態(tài)的重要參數(shù),長柱，發(fā)生彎曲破壞 短柱，發(fā)生剪切破壞 極短柱，發(fā)生剪切斜拉破壞,注意：軸壓比和剪跨比是影響柱延性的重要參數(shù),步驟九：延性設計調(diào)整,1、框架梁強剪弱彎調(diào)整 一、二、三級抗震需調(diào)整，四級無需調(diào)整,9度抗震設計的結(jié)構(gòu)和一級框架結(jié)構(gòu)尚應符合,分別為梁左右端逆時針或順時針方向截面組合的彎矩設計值。當抗震等級為一級且梁兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小一端的彎矩應取零 梁剪力增大系數(shù)，一、二、三級分別取1.3、1.2、1.1 梁的凈跨 考慮地震作用組合的重力荷載代表值作用下，按簡支梁 分析的梁端截面剪力設計值,2、強柱弱梁調(diào)整（適用于一、二、三級框架柱）,9度抗震設計的框架柱和一級框架柱尚應符合,節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值，可按彈性分析的彎矩比例進行分配 節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合彎矩設計值之和，當抗震等級為一級且節(jié)點左右梁端均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩取為零 柱端彎矩增大系數(shù)，一、二、三級分別取1.4、1.2、1.1,2011一級為1.7,二級為1.5,三級為1.3 ，四級1.2,3、框架柱強剪弱彎調(diào)整（適用于一、二、三級框架）,9度抗震設計的結(jié)構(gòu)和一級框架結(jié)構(gòu)尚應符合,分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值,4、構(gòu)造要求 抗震設計時，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱底截面的彎矩設計值，應分別采用考慮地震作用組合的彎矩值與增大系數(shù)1.5、1.25和 1.15的乘積。,2011一級為1.5,二級為1.3,三級為1.2，四級1.1,步驟十：抗彎承載力計算,1、框架梁抗彎承載力計算 無地震作用組合時 由矩形截面受彎極限狀態(tài)平衡條件可以得到,步驟十：抗彎承載力計算,地震作用組合時,抗震設計時梁兩端受壓區(qū)高度限制具體要求如下： 一級抗震 X0.25h0b0 ， AsAs0.5； 二、三級抗震 X0.35h0b0， AsAs0.3,步驟十：抗彎承載力計算,2、框架柱抗彎承載力計算 無地震作用組合時 假定大偏心,地震作用組合時,步驟十一：抗剪承載力計算,1、框架梁抗剪承載力計算 無地震作用組合時,集中荷載為主的梁,步驟十一：抗剪承載力計算,1、框架梁抗剪承載力計算 地震作用組合時,集中荷載為主的梁,步驟十一：抗剪承載力計算,2、框架柱抗剪承載力計算 無地震作用組合時,地震作用組合時,步驟十一：抗剪承載力計算,有拉力情況下 無地震作用組合時,地震作用組合時,步驟十二：構(gòu)造要求,1、框架梁設計應符合下列要求 （1）縱向受拉鋼筋的最小配筋率，非抗震設計時不應小于0.2和 二者的較大值；抗震設計時，不應小于規(guī)范規(guī)定數(shù)值,（2）框架梁的面積配箍率,As為單肢箍筋截面面積，n為肢數(shù)，s為箍筋梁跨方向間距， b為梁寬,說明： 箍筋加密區(qū)長度:(一級) , (二四級) 第一個箍筋應設置在距支座邊緣50mm處 箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)的箍筋肢距：一級200mm和20倍箍筋直徑的較大值，二、三級250mm和20倍箍筋直徑的