113-橫崗雙層車輛段主體工程3105標段內容

軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 1 第一章第一章 編制說明編制說明 1 11 1 編制說明編制說明 為了順利地完成本工程 在全面深入理解設計意圖的基礎上 結合本工程的特點 本著確保施工工期 合理控制工程造價 實施安全文明 優(yōu)質高效施工的指導原則 編 制本施工方案 1 21 2 編制依據編制依據 1 2 2 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010 2002 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130 2001 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 4 建筑施工計算手冊 江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 5 建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007 2002 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 6 建筑施工安全檢查標準 JGJ59 99 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 7 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB50204 2002 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 8 建筑施工手冊 第四版 中國建筑工業(yè)出版社 1 2 9 建筑施工安全計算 中國建筑科學研究院軟件研究所 1 2 10 本企業(yè)同類工程施工經驗和技術資料 第二章第二章 工程概況工程概況 2 12 1工程概況工程概況 本單體工程為車輛段主體廠房區(qū)的運用庫 位于車輛段主體廠房西部 由一層的停 車庫 鏇輪庫和二層的停車庫 列檢庫 檢查庫以及兩層附屬的辦公用房構成 與車輛 段檢修主廠房 軌行區(qū)相鄰 運用庫地上兩層框架 建筑面積 58200 建筑高度 18 6M 結構屋面高度 17 8M 根據建筑物體型和長度 將運用庫分隔成 4 個抗震單位 采用人工挖孔樁基礎 屋面 預留物業(yè)開發(fā)平臺 在首層和二層辦公區(qū)各設有一個夾層 運用庫與軌行區(qū) 檢修主廠 房有聯合承臺的接口 施工時須與其單體結構施工圖配合施工 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 2 2 22 2 場地條件與設計荷載標準值 場地條件與設計荷載標準值 2 2 12 2 1 場地條件 場地條件 本工程結構體系為框架結構 抗震設防類別為丙類 抗震設防烈度為 7 度 設計基本地 震加速度值為 0 1g 設計地震分組為第一組 水平地震影響系數最大值為 0 08 特征周期 為 0 35s 阻尼比為 0 05 框架結構抗震等級為一級 預留物業(yè)開發(fā)高層部分 和三級 預 留物業(yè)開發(fā)園林部位 2 2 22 2 2 樓面荷載取值表 樓面荷載取值表 表 2 2 2 類別使用部位 面層及吊頂 KN m2 活載 KN m2 備 注 辦公區(qū) 首層 二層夾 層和二層 2 05 0 走廊二層 2 010 0 疏散樓梯二層 2 53 5 列車庫二層 7 020 0 恒載含回填土部分自重 活載已考慮機車荷載 停車庫 二層 1420 0 恒載含回填土部分自重 活載已考慮機車荷載 室內平坡道二層 1820 0 恒載含回填土部分自重 活載已考慮機車荷載 物業(yè)車庫平臺屋面 6 38 0 根據香港地鐵有限公司要求 物業(yè)綠化平臺屋面 36 35 0 根據香港地鐵有限公司要求 2 2 32 2 3 橋梁荷載取值 橋梁荷載取值 橋梁荷載 按鐵路 B 型 共 24 個軸載 軸載 140KN 鋼筋砼橋路結構的動力系數 u 0 222 列車離心力及溫度力 列車制動力 橫向搖擺力 風力 地震力等附加力 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 3 第三章第三章 高支模鋼管支撐架設計高支模鋼管支撐架設計 3 13 1結構概況結構概況 運用庫首層基礎梁標高為 1 5M 庫內一般整體道床基礎標高為 0 5M 1 1 剖 庫內整體道床平過道基礎標高為 0 5M 2 2 剖 庫內整體檢查道床基礎面標高為 1 5M 3 3 剖 現在庫內一層地面做法尚未確定 暫定庫內一層高支模支撐架承載地面標高為 0 00M 運用庫二層板面標高為 7 45 M 或 8 16M 以 8 16 0 5 作二層板面的鋼管支撐架結構 的計算標高 故二層板面高支模支撐架的計算標高為 8 6M 二層的板面厚度為 0 35M 和 0 2M 0 2M 厚板占總量的一半 二層的梁有 1 主梁 1 5M 2 6M 1 2M 2 75M 0 9M 3 25M 0 8M 3 3M 2 次梁 0 7M 1 7M 0 7M 1 0M 3 軌道次梁 0 4M 0 8M 0 4M 0 6M 運用庫屋面層的標高為 17 0M 或 17 8M 以 17 8 7 2 10 6M 作為屋面層鋼管支撐架 的結構計算標高 屋面板的厚度為 0 35M 和 0 2M 0 2M 厚板占總量的一半 屋面梁有 1 主梁 0 8M 2 2M 0 8M 1 4M 0 7M 1 4M 0 7M 2 0M 2 次梁 0 7M 1 2M 運用庫首層夾層 1600 板厚 150MM 夾層主梁為 0 5M 1 0M 0 7M 1 0M 次梁為 0 3M 0 7M 0 4M 0 8M 運用庫二層夾層 2000 板厚 150MM 二層夾層主次梁均與首層相同 3 23 2結構設計結構設計 3 2 13 2 1 滿堂樓板鋼管支撐架滿堂樓板鋼管支撐架 滿堂樓板鋼管支撐架采用 48 3 0 鋼管搭設 主桿縱橫間距分別為 0 75M 0 9M 0 35M 板厚 0 9M 0 9M 0 2M 板厚 主桿上部為頂托式 頂托內橫梁為 48 3 0 雙鋼管 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 4 橫桿步距為 1 2M 掃地桿 0 2M 縱橫每隔 10 8 12 6M 設置一道剪力撐 3 2 23 2 2 梁模板支撐架梁模板支撐架 梁模板鋼管支撐架采用的縱橫立桿間距根據不同截面梁分別為 0 36 0 40M 0 38 0 45M 0 45 0 45M 0 45 0 6M 等幾種 立桿上部為頂托式 頂托內橫梁為 100 100MM 木方或 48 3 0 雙鋼管 橫桿步距 為 1 2M 掃地桿 0 2M 沿梁縱向設置剪力撐 梁側模板外龍骨采用 48 3 2MM 雙鋼管 內龍骨為 100 100MM 木方 3 2 33 2 3 夾層梁 板鋼管支撐架夾層梁 板鋼管支撐架 夾層梁鋼管支撐架采用 48 3 0 鋼管搭設 結構形式與樓面梁相同 夾層 150 厚樓 板支撐架采用門字架搭設 夾層頂層 350 厚屋面板支撐架采用門字架或 48 3 0 鋼管搭 設 3 2 43 2 4 首層地面設計首層地面設計 由于運用庫樓層梁大板厚 首層地面必須為混凝土地面 方能解決高支模鋼管支撐 架的穩(wěn)定問題 根據本企業(yè)同類工程的施工經驗 運用庫首層地面做如下處理 1 回填平整粘性土至 1 40M 壓實至 94 96 2 做 300 厚 6 水泥石粉渣穩(wěn)定層 壓實至 94 96 3 澆筑 200 厚 C20 混凝土地面 配 10 150 鋼筋網 混凝土地面澆筑 3 天后 即可以開始搭設高支模鋼管支撐架 搭設鋼管前 應在混 凝土地面上滿鋪鋼板 槽鋼 以保證高支撐鋼管的支撐穩(wěn)定性 經計算 通過上述處理后的運用庫首層地面 其地基承載力 200KN 可滿足鋼管 支撐架對地基承載力的要求 計算書附后 4 6 節(jié) 運用庫首層地面的上述硬化設計 已經充分考慮了運用庫首層的整體道床施工 首層 硬化地面的標高為 0 90M 恰好處于整體道床下面 替代了整體道床的墊層 是否能先做整體道床 后搭設高支撐架呢 在整體道床的間隙處加做硬化地面 連同整 體道床形成一個搭設高支撐架的硬地面 同樣也能完成高支撐架搭設 答案是否定的 因 為根據工期要求 09 年 1 月中旬底應完成運用庫主休結構 如果先做整體道床 工期要順延 30 天 這將對總的施工進度安制產生嚴重影響 所以 本方案選擇了先做硬化地面 完成樓面梁板澆筑 后做整體道床的施工方法 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 5 3 2 53 2 5 二層樓面梁板對鋼管高支撐架立桿承載驗算二層樓面梁板對鋼管高支撐架立桿承載驗算 運用庫工程屋面結構同樣梁大板厚 在搭設屋面高支模鋼管支撐架時 應充分考慮 二層樓面梁板的承載能力計算 經計算 在二層樓面梁板強度達到設計強度的 100 后 二層樓面的梁 走廊 列車 庫 停車庫及室內平坡道已滿足鋼管高支撐立桿對承載力的要求 辦公區(qū)和疏散樓梯則 不能滿足上述承載力要求 需進行鋼管立桿回頂 回頂方案及計算書附后 見 4 7 節(jié) 第四章第四章 施工設計圖及設計安全驗算施工設計圖及設計安全驗算 4 14 1 設計計算依據與參數設計計算依據與參數 4 1 14 1 1 計算依據計算依據 計算依據1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130 2001 計算依據2 施工技術 2002 3 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 4 1 24 1 2 計算參數表計算參數表 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h m h 0 9 0 9 h 1 2 1 2 h 1 5 1 5 h 2 1 k1 1 243 1 185 1 167 1 163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H m 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h 2a或 u1h m 1 35 1 0 1 014 1 026 1 039 1 042 1 054 1 061 1 081 1 092 1 113 1 137 1 155 1 173 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 6 1 44 1 0 1 012 1 022 1 031 1 039 1 047 1 056 1 064 1 072 1 092 1 111 1 129 1 149 1 53 1 0 1 007 1 015 1 024 1 031 1 039 1 047 1 055 1 062 1 079 1 097 1 114 1 132 1 62 1 0 1 007 1 014 1 021 1 029 1 036 1 043 1 051 1 056 1 074 1 090 1 106 1 123 1 80 1 0 1 007 1 014 1 020 1 026 1 033 1 040 1 046 1 052 1 067 1 081 1 096 1 111 1 92 1 0 1 007 1 012 1 018 1 024 1 030 1 035 1 042 1 048 1 062 1 076 1 090 1 104 2 04 1 0 1 007 1 012 1 018 1 022 1 029 1 035 1 039 1 044 1 060 1 073 1 087 1 101 2 25 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 057 1 070 1 081 1 094 2 70 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 053 1 066 1 078 1 091 4 24 2 滿堂樓板鋼管高支撐架設計及驗算滿堂樓板鋼管高支撐架設計及驗算 4 2 14 2 1 350350 厚樓板滿堂鋼管高支撐架設計計算書厚樓板滿堂鋼管高支撐架設計計算書 模板支架搭設高度為 10 5 米 搭設尺寸為 立桿的縱距 b 0 90 米 立桿的橫距 l 0 75 米 立桿的步距 h 1 20 米 梁頂托采用雙鋼管 48 3 0mm 模板為18mm厚膠合板 木方規(guī)格80 80mm 間距300mm 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 7 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為 48 3 0 1 模板面板計算 面板為受彎結構 需要驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算 靜荷載標準值 q1 25 000 0 350 0 350 1 000 0 900 8 190kN m 注 模板及木方靜荷載為0 35 kN m 活荷載標準值 q2 2 000 1 000 0 900 2 700kN m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 90 00 1 80 1 80 6 48 60cm3 I 90 00 1 80 1 80 1 80 12 43 74cm4 1 抗彎強度計算 f M W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值 N mm2 M 面板的最大彎距 N mm W 面板的凈截面抵抗矩 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 8 f 面板的抗彎強度設計值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷載設計值 kN m 經計算得到 M 0 100 1 2 8 190 1 4 2 700 0 300 0 300 0 122kN m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f 0 122 1000 1000 48600 2 520N mm2 面板的抗彎強度驗算 f f 滿足要求 2 抗剪計算 可以不計算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 2 8 190 1 4 2 700 0 300 2 449kN 截面抗剪強度計算值 T 3 2449 0 2 900 000 18 000 0 227N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 40N mm2 抗剪強度驗算 T T 滿足要求 3 撓度計算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大撓度計算值 v 0 677 8 190 3004 100 6000 437400 0 171mm 面板的最大撓度小于300 0 250 滿足要求 2 模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算 1 荷載的計算 1 鋼筋混凝土板自重 kN m q11 25 000 0 350 0 300 2 625kN m 2 模板的自重線荷載 kN m q12 0 350 0 300 0 105kN m 3 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載 kN m 經計算得到 活荷載標準值 q2 1 000 2 000 0 300 0 900kN m 靜荷載 q1 0 00 2 625 0 00 0 105 3 276kN m 活荷載 q2 1 4 0 900 1 260kN m 2 木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩 和 計算公式如下 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 9 均布荷載 q 3 402 0 750 4 536kN m 最大彎矩 M 0 1ql2 0 1 4 54 0 75 0 75 0 255kN m 最大剪力 Q 0 6 0 750 4 536 2 041kN 最大支座力 N 1 1 0 750 4 536 3 742kN 木方的截面力學參數為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 8 00 8 00 8 00 6 85 33cm3 I 8 00 8 00 8 00 8 00 12 341 33cm4 1 木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f 0 255 106 85333 3 2 99N mm2 木方的抗彎計算強度小于13 0N mm2 滿足要求 2 木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪強度必須滿足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強度計算值 T 3 2041 2 80 80 0 478N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 60N mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求 3 木方撓度計算 最大變形 v 0 677 2 730 750 04 100 9500 00 3413333 5 0 180mm 木方的最大撓度小于750 0 250 滿足要求 3 托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算 集中荷載取木方的支座力 P 3 742kN 均布荷載取托梁的自重 q 0 080kN m 900 900 900 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 0 08kN m AB 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 10 托梁計算簡圖 0 875 1 073 托梁彎矩圖 kN m 1 328 0 093 托梁變形圖 mm 4 46 4 45 0 70 0 68 3 06 3 09 6 83 6 84 5 65 5 64 1 90 1 87 1 87 1 90 5 64 5 65 6 84 6 83 3 09 3 06 0 68 0 70 4 45 4 46 托梁剪力圖 kN 經過計算得到最大彎矩 M 1 072kN m 經過計算得到最大支座 F 12 491kN 經過計算得到最大變形 V 1 3mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W 8 98cm3 截面慣性矩 I 21 56cm4 1 頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f 1 072 106 1 05 8982 0 113 67N mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215 0N mm2 滿足要求 2 頂托梁撓度計算 最大變形 v 1 3mm 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 11 頂托梁的最大撓度小于750 0 400 滿足要求 4 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時 扣件的抗滑承載力按照下式計算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 取8 0kN R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿 無需計算 5 模板支架荷載標準值 立桿軸力 作用于模板支架的荷載包括靜荷載 活荷載和風荷載 1 靜荷載標準值包括以下內容 1 腳手架的自重 kN NG1 0 128 10 500 1 340kN 2 模板的自重 kN NG2 0 350 0 900 0 750 0 236kN 3 鋼筋混凝土樓板自重 kN NG3 25 000 0 350 0 900 0 750 5 906kN 經計算得到 靜荷載標準值 NG NG1 NG2 NG3 7 483kN 2 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載 經計算得到 活荷載標準值 NQ 1 000 2 000 0 900 0 750 2 025kN 3 不考慮風荷載時 立桿的軸向壓力設計值計算公式 N 1 20NG 1 4NQ 6 立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 N 11 81kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 由長細比 l0 i 查表得到 i 計算立桿的截面回轉半徑 cm i 1 60 A 立桿凈截面面積 cm2 A 4 24 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 12 W 立桿凈截面抵抗矩 cm3 W 4 49 鋼管立桿抗壓強度計算值 N mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值 f 205 00N mm2 l0 計算長度 m 如果完全參照 扣件式規(guī)范 由公式 1 或 2 計算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 計算長度附加系數 按照表1取值為1 155 u 計算長度系數 參照 扣件式規(guī)范 表5 3 3 u 1 700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度 a 0 30m 公式 1 的計算結果 l0 1 155 1 700 1 20 2 356m 2356 16 0 147 724 0 320 11814 0 320 424 87 034N mm2 立桿的穩(wěn)定性計算 f 滿足要求 公式 2 的計算結果 l0 1 200 2 0 300 1 800m 1800 16 0 112 853 0 503 11814 0 503 424 55 395N mm2 立桿的穩(wěn)定性計算 f 滿足要求 如果考慮到高支撐架的安全因素 適宜由公式 3 計算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 計算長度附加系數 按照表2取值為1 026 公式 3 的計算結果 l0 1 155 1 026 1 200 2 0 300 2 133m 2133 16 0 133 734 0 382 11814 0 382 424 73 022N mm2 立桿的穩(wěn)定性計算 f 滿足要求 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 13 7 樓板強度的計算 1 計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮 樓板的跨度取15 20m 樓板承受的荷載按照線均布 考慮 寬度范圍內配筋3級鋼筋 配筋面積As 1050 0mm2 fy 360 0N mm2 板的截面尺寸為 b h 750mm 350mm 截面有效高度 h0 330mm 按照樓板每15天澆筑一層 所以需要驗算15天 30天 45天 的承載能力是否滿足 荷載要求 其計算簡圖如下 2 計算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊15 20m 短邊15 20 0 30 4 56m 樓板計算范圍內擺放17 7排腳手架 將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載 第2層樓板所需承受的荷載為 q 1 1 20 0 35 25 00 0 35 1 1 20 1 34 17 7 15 20 4 56 1 4 2 00 1 00 17 88kN m2 計算單元板帶所承受均布荷載q 0 75 17 88 13 41kN m 板帶所需承擔的最大彎矩按照兩邊固接單向板計算 Mmax ql2 12 13 41 15 202 12 258 20kN m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25 00 查溫度 齡期對混凝土強度影響曲線 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 14 得到15天后混凝土強度達到81 27 C30 0混凝土強度近似等效為C24 4 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm 11 62N mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度 Asfy bh0fcm 1050 00 360 00 750 00 330 00 11 62 0 13 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s 0 130 此層樓板所能承受的最大彎矩為 M1 sbh02fcm 0 130 750 000 330 0002 11 6 10 6 123 3kN m 結論 由于Mi 123 33 123 33 Mmax 258 20 所以第15天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載 第2層以下 的模板支撐必須保存 高支模底模的拆除時間及安全驗算見4 7節(jié) 4 2 2 4 2 2 200200 厚樓板滿堂鋼管高支撐架設計計算書厚樓板滿堂鋼管高支撐架設計計算書 模板支架搭設高度為10 5米 搭設尺寸為 立桿的縱距 b 0 90米 立桿的橫距 l 0 90米 立桿的步距 h 1 20米 梁頂托采用雙鋼管 48 3 0mm 模板為18mm厚膠合板 木方規(guī)格80 80mm 間距300mm 圖1 樓板支撐架立面簡圖 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 15 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 鋼管類型為48 3 0 計算過程與前面相同 從簡 4 34 3 梁模板鋼管高支撐架與梁側模板設計及驗算梁模板鋼管高支撐架與梁側模板設計及驗算 梁模板鋼管高支撐架梁頂托 即梁底頂托梁 采用100 100mm木方 經計算 如 果采用 48 3 0mm雙鋼管也完全滿足設計要求 在高支模施工中 次梁有可能采用雙鋼 管做頂托梁 梁側模板外龍骨采用 48 3 2mm雙鋼管 由于外龍骨由木工安裝 與架子工使用的 48 3 0mm鋼管有明顯區(qū)分 以上兩項 這里予以特別說明 4 3 14 3 1 1500 26001500 2600梁高支模設計計算書梁高支模設計計算書 4 3 1 1梁模板鋼管高支撐架計算 模板支架搭設高度為8 6米 基本尺寸為 梁截面 B D 1500mm 2600mm 梁支撐立桿的縱距 跨度方向 l 0 40 米 立桿的步距 h 1 20米 梁底增加6道承重立桿 梁頂托采用100 100mm木方 模板為18mm厚膠合板 木方規(guī)格100 100mm 間距250mm 鋼管類型為48 3 0mm 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 16 8600 12002600 1500 360360360360360 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞 集中力大小為 F 1 20 25 000 0 350 0 500 0 200 1 050kN 1 模板面板計算 面板為受彎結構 需要驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算 靜荷載標準值 q1 25 000 2 600 1 500 0 500 1 500 98 250kN m 活荷載標準值 q2 2 000 1 000 1 500 4 500kN m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 150 00 1 80 1 80 6 81 00cm3 I 150 00 1 80 1 80 1 80 12 72 90cm4 1 抗彎強度計算 f M W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值 N mm2 M 面板的最大彎距 N mm W 面板的凈截面抵抗矩 f 面板的抗彎強度設計值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷載設計值 kN m 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 17 經計算得到 M 0 100 1 2 98 250 1 4 4 500 0 200 0 200 0 497kN m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f 0 497 1000 1000 81000 6 133N mm2 面板的抗彎強度驗算 f f 滿足要求 2 抗剪計算 可以不計算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 2 98 250 1 4 4 500 0 200 14 904kN 截面抗剪強度計算值 T 3 14904 0 2 1500 000 18 000 0 828N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 40N mm2 抗剪強度驗算 T T 滿足要求 3 撓度計算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大撓度計算值 v 0 677 98 250 2004 100 6000 729000 0 243mm 面板的最大撓度小于200 0 250 滿足要求 2 梁底支撐木方的計算 1 梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載 施工活荷載等 荷載的計算 1 鋼筋混凝土梁自重 kN m q1 25 000 2 600 0 200 13 000kN m 2 模板的自重線荷載 kN m q2 0 500 0 200 2 2 600 1 500 1 500 0 447kN m 3 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載 kN 經計算得到 活荷載標準值 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 18 P1 1 000 2 000 1 500 0 200 0 900kN 均布荷載 q 1 20 13 000 1 20 0 447 16 136kN m 集中荷載 P 1 4 0 900 1 260kN 360 360 360 360 360 1 26kN 1 05kN 1 05kN 16 14kN m AB 木方計算簡圖 0 205 0 170 木方彎矩圖 kN m 0 018 0 001 木方變形圖 mm 1 23 1 23 0 180 180 18 3 21 2 87 2 94 3 53 0 63 0 63 3 53 2 94 2 87 3 21 0 180 180 18 1 23 1 23 木方剪力圖 kN 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1 1 228kN N2 6 080kN N3 6 474kN 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 19 N4 6 474kN N5 6 080kN N6 1 228kN 經過計算得到最大彎矩 M 0 204kN m 經過計算得到最大支座 F 6 474kN 經過計算得到最大變形 V 0 0mm 木方的截面力學參數為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 2 木方強度計算 1 木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f 0 204 106 166666 7 1 22N mm2 木方的抗彎計算強度小于13 0N mm2 滿足要求 2 木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強度計算值 T 3 3 534 2 100 100 0 530N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 60N mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求 3 木方撓度計算 最大變形 v 0 0mm 木方的最大撓度小于360 0 250 滿足要求 3 梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算 均布荷載取托梁的自重 q 0 096kN m 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 20 400 400 400 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN AB 托梁計算簡圖 0 453 0 388 托梁彎矩圖 kN m 0 061 0 003 托梁變形圖 mm 2 272 27 4 214 21 3 243 24 3 243 24 4 214 21 2 272 27 托梁剪力圖 kN 經過計算得到最大彎矩 M 0 453kN m 經過計算得到最大支座 F 13 920kN 經過計算得到最大變形 V 0 1mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 頂托梁抗彎強度計算 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 21 抗彎計算強度 f 0 453 106 166666 7 2 72N mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13 0N mm2 滿足要求 2 頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強度計算值 T 3 4208 2 100 100 0 631N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 60N mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求 3 頂托梁撓度計算 最大變形 v 0 1mm 頂托梁的最大撓度小于400 0 250 滿足要求 4 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時 扣件的抗滑承載力按照下式計算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 取8 0kN R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿 無需計算 5 立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 它包括 橫桿的最大支座反力 N1 13 92kN 已經包括組合系數1 4 腳手架鋼管的自重 N2 1 20 0 149 8 600 1 534kN 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 22 N 13 920 1 534 15 454kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 由長細比 l0 i 查表得到 i 計算立桿的截面回轉半徑 cm i 1 60 A 立桿凈截面面積 cm2 A 4 24 W 立桿凈截面抵抗矩 cm3 W 4 49 鋼管立桿抗壓強度計算值 N mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值 f 205 00N mm2 l0 計算長度 m 如果完全參照 扣件式規(guī)范 不考慮高支撐架 由公式 1 或 2 計算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 計算長度附加系數 按照表1取值為1 185 u 計算長度系數 參照 扣件式規(guī)范 表5 3 3 u 1 700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度 a 0 30m 公式 1 的計算結果 l0 1 185 1 700 1 20 2 417m 2417 16 0 151 561 0 305 15454 0 305 424 119 704N mm2 立桿的穩(wěn)定性計算 f 滿足要求 公式 2 的計算結果 l0 1 200 2 0 300 1 800m 1800 16 0 112 853 0 503 15454 0 503 424 72 462N mm2 立桿的穩(wěn)定性計算 f 滿足要求 如果考慮到高支撐架的安全因素 適宜由公式 3 計算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 計算長度附加系數 按照表2取值為1 020 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 23 公式 3 的計算結果 l0 1 185 1 020 1 200 2 0 300 2 176m 2176 16 0 136 405 0 367 15454 0 367 424 99 246N mm2 立桿的穩(wěn)定性計算 f 滿足要求 4 3 1 2 梁側模板計算 1 梁側模板基本參數 計算斷面寬度1500mm 高度2600mm 兩側樓板高度350mm 模板面板采用18厚普通膠合板 內龍骨間距250mm 內龍骨采用100 100mm木方 外龍骨采用雙鋼管 48mm 3 0mm 對拉螺栓布置4道 在斷面內水平間距400 500 500 500mm 斷面跨度方向間距 600mm 直徑20mm 400500500500 2600mm 1500mm 模板組裝示意圖 2 梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值 撓度驗算只 考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 24 其中 c 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新澆混凝土的初凝時間 為0時 表示無資料 取200 T 15 取 3 500h T 混凝土的入模溫度 取20 000 V 混凝土的澆筑速度 取2 500m h H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度 取3 000m 1 外加劑影響修正系數 取1 200 2 混凝土坍落度影響修正系數 取1 150 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1 40 320kN m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1 40 320kN m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 4 000kN m2 3 梁側模板面板的計算 面板為受彎結構 需要驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算 面 板的計算寬度取2 15m 荷載計算值 q 1 2 40 320 2 150 1 4 4 000 2 150 116 066kN m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 215 00 1 80 1 80 6 116 10cm3 I 215 00 1 80 1 80 1 80 12 104 49cm4 200 200 200 116 07kN m AB 計算簡圖 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 25 0 371 0 464 彎矩圖 kN m 9 29 13 93 11 61 11 61 13 93 9 29 剪力圖 kN 0 201 0 016 變形圖 mm 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1 9 285kN N2 25 534kN N3 25 534kN N4 9 285kN 最大彎矩 M 0 464kN m 最大變形 V 0 2mm 1 抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f 0 464 1000 1000 116100 3 997N mm2 面板的抗彎強度設計值 f 取15 00N mm2 面板的抗彎強度驗算 f f 滿足要求 2 抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 26 T 3 13927 0 2 2150 000 18 000 0 540N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 40N mm2 抗剪強度驗算 T T 滿足要求 3 撓度計算 面板最大撓度計算值 v 0 201mm 面板的最大撓度小于200 0 250 滿足要求 4 梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載 通常按照均布荷載連續(xù)梁計算 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到 q 25 534 2 150 11 876kN m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算 400 500 500 500 350 11 88kN m AB 內龍骨計算簡圖 0 950 0 242 內龍骨彎矩圖 kN m 0 448 0 097 內龍骨變形圖 mm 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 27 0 00 4 75 4 69 1 25 2 82 3 12 1 85 4 09 4 16 0 00 內龍骨剪力圖 kN 經過計算得到最大彎矩 M 0 950kN m 經過計算得到最大支座 F 9 436kN 經過計算得到最大變形 V 0 4mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f 0 950 106 166666 7 5 70N mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13 0N mm2 滿足要求 2 內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強度計算值 T 3 4750 2 100 100 0 712N mm2 截面抗剪強度設計值 T 1 30N mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求 3 內龍骨撓度計算 最大變形 v 0 4mm 內龍骨的最大撓度小于500 0 250 滿足要求 5 梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載 按照集中荷載下連續(xù)梁計算 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 28 600 600 600 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN AB 支撐鋼管計算簡圖 1 384 1 510 支撐鋼管彎矩圖 kN m 0 834 0 051 支撐鋼管變形圖 mm 6 92 6 92 2 52 2 52 11 9511 95 9 44 9 44 0 00 0 00 9 44 9 44 11 9511 95 2 52 2 52 6 92 6 92 支撐鋼管剪力圖 kN 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 1 509kN m 最大變形 vmax 0 834mm 最大支座力Qmax 30 824kN 抗彎計算強度 f 1 509 106 9458000 0 159 55N mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205 0N mm2 滿足要求 支撐鋼管的最大撓度小于600 0 150與10mm 滿足要求 6 對拉螺栓的計算 計算公式 N N fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案 29 A 對拉螺栓有效面積 mm2 f 對拉螺栓的抗拉強度設計值 取170N mm2 對拉螺栓的直徑 mm 20 對拉螺栓有效直徑 mm 17 對拉螺栓有效面積 mm2 A 225 000 對拉螺栓最大容許拉力值 kN N 38 250 對拉螺栓所受的最大拉力 kN N 30 824 對拉螺栓強度驗算滿足要求 4 3 24 3 2 1200 27501200 2750 梁高支模設計計算書梁高支模設計計算書 4 3 2 1 梁模板鋼管高支撐架計算 模板支架搭設高度為 8 6 米 基本尺寸為 梁截面 B D 1200mm 2750mm 梁支撐立桿的縱距 跨度方向 l 0 45 米 立桿的步距 h 1 20 米 梁底增加 5 道承重立桿 梁頂托采用 100 100mm 木方 模板為 18mm 厚膠合板 木方規(guī)格 100 100mm 間距 250mm 8600 12002750 1200 375375375375 梁模板支撐架立面簡圖 鋼管類型為48 3 0 計算過程與前面相同 從簡 4 3 2 2 梁側模板計算 軌道交通二期軌道交通二