單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計--混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計.doc

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)，請聯(lián)系網(wǎng)站刪除課 程 設(shè) 計課程名稱： 混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計 設(shè)計題目： 單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計 班 級： * 學(xué) 號： * 姓 名： * 指導(dǎo)教師： 完成時間： 計算說明書A優(yōu)秀B良好C中等D及格E不及格正確性A優(yōu)秀B良好C中等D及格E不及格施工圖A優(yōu)秀B良好C中等D及格E不及格答 辯A優(yōu)秀B良好C中等D及格E不及格綜合成績A優(yōu)秀B良好C中等D及格E不及格*大學(xué)教務(wù)處 制目 錄1. 設(shè)計資料及要求32. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型、結(jié)構(gòu)布置方案確定說明43. 定位軸線54. 計算簡圖確定65. 荷載計算65.1 恒載65.2 屋面活荷載85.3 風(fēng)荷載85.4 吊車荷載96.排架內(nèi)力分析96.1 恒載作用下排架內(nèi)力分析106.2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析116.3 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析136.4 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析147. 內(nèi)力組合188. 柱截面設(shè)計218.1選取控制截面最不利內(nèi)力218.2上柱配筋計算218.3下柱配筋計算228.4柱的裂縫寬度驗算248.5柱的箍筋配置258.6牛腿設(shè)計268.7柱的吊裝驗算269. 基礎(chǔ)設(shè)計289.1作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算289.2基礎(chǔ)尺寸及埋置深度309.3基礎(chǔ)高度驗算319.4基礎(chǔ)底板配筋計算3110. 參考資料35單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計1. 設(shè)計資料及要求(1)工程概況某金工裝配車間為兩跨等高廠房，跨度為24m，柱距均為6m，車間總長度為66m。每跨設(shè)有起重量為吊車各2臺，吊車工作級別為A5級，軌頂標(biāo)高為9.00m。廠房無天窗，采用卷材防水屋面，圍護(hù)墻為240mm厚雙面粉刷磚墻。窗臺標(biāo)高為1.2m，上部窗洞4.8x1.2m，下部窗洞4.8x3.6m，采用鋼窗，室內(nèi)外高差為350mm。建筑平面及剖面分別如圖1和圖2所示。(2)結(jié)構(gòu)設(shè)計原始資料廠房所在地點(diǎn)的基本風(fēng)壓為 ，地面粗糙度為B類；基本雪壓為 。風(fēng)荷載、雪荷載的組合值系數(shù)為，其余可變荷載的組合值系數(shù)均為?；A(chǔ)持力層為粉土，粘粒含量 ，地基承載力特征值 ，基礎(chǔ)埋深-2.0m，基礎(chǔ)以上土的加權(quán)平均重度 ，基礎(chǔ)以下土的重度。 (3)材料基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級為C20；柱混凝土強(qiáng)度等級為C30。柱中受力鋼筋基礎(chǔ)采用HRB335級、箍筋、構(gòu)造筋、基礎(chǔ)配筋采用HPB300級鋼筋。(4)設(shè)計要求分析廠房排架內(nèi)力，并進(jìn)行排架柱和基礎(chǔ)的設(shè)計；繪制排架柱和基礎(chǔ)的施工圖。圖1 廠房平面圖圖2 廠房剖面圖2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型、結(jié)構(gòu)布置方案確定說明因該廠房跨度在1536m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了保證屋蓋的整體性和剛度，屋蓋采用無檁體系。由于廠房屋面采用卷材防水做法，故選用屋面坡度較小而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。普通鋼筋混凝土吊車梁制作方便，當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓坎淮髸r，有較好的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，故選用普通鋼筋混凝土吊車梁。廠房各主要構(gòu)件選型見表1。表1主要承重構(gòu)件選型表構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板04G410-11.5m6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板YWB-2(中間跨）YWB-2s（端跨）1.4kN/m2(包括灌縫重)天溝板04G410-11.5m6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板(卷材防水天溝）TGB68-11.91kN/m2屋架04G415-1預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架（跨度21m）YWJA-24-1Aa106kN/榀0.05kN/m2吊車梁04G323-2鋼筋混凝土吊車梁（吊車工作級別為A1-A5)DL-9Z（中間跨）DL-9B(邊跨）39.5kN/根40.8kN/根軌道連接04G325吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖0.80kN/m2基礎(chǔ)梁04G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁JL-316.7kN/根由上圖可知，吊車軌頂標(biāo)高為9.00m。對起重量為、工作級別為A5的吊車，當(dāng)廠房跨度為24m時，可求得吊車的跨度Lk=22.5m，由附表4可查得吊車軌頂以上高度為2.187m；選定吊車梁的高度，暫取軌道頂面至吊車梁頂面的距離，則牛腿頂面標(biāo)高可按下式計算：牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-=9.001.200.20=7.0m由建筑模數(shù)的要求，故牛腿頂面標(biāo)高取為7.50m。實(shí)際軌頂標(biāo)高=7.50+1.20+0.20=8.90m9.00m?？紤]吊車行駛所需空隙尺寸=300mm，柱頂標(biāo)高可按下式計算：柱頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+吊車高度+=7.50+1.20+0.20+2.187+0.3=11.387m故柱頂（或屋架下弦底面）標(biāo)高取為11.4m。取室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則計算簡圖中柱的總高度、下柱高度和上柱高度分別為=11.4+0.5=11.9m=7.5+0.5=8.0m=11.9-8.0=3.9m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，確定柱截面尺寸，以及由柱的截面尺寸，可求得柱的截面幾何特征及自重標(biāo)準(zhǔn)值，見表2。表2柱截面尺寸及相應(yīng)的計算系數(shù)柱號計算參數(shù)截面尺寸/mm面積/慣性矩/自重/（kN/m）A，C上柱矩4004001.621.31084.0下柱4009001501.875105195.381084.69B上柱矩4006002.4105721086.0下柱140010001501.975105256.341084.943. 定位軸線橫向定位軸線除端柱外，均通過柱截面幾何中心。對起重量為工作級別為A5的吊車，可查得軌道中心至吊車端部距離；吊車橋架外邊緣至上柱內(nèi)邊緣的凈空寬度，一般取值不小于80mm。對中柱，取縱向定位軸線為柱的幾何中心，則=300mm，故 符合要求。對邊柱，對邊柱，取封閉式定位軸線，即縱向定位軸線與縱墻內(nèi)皮重合，則 =400mm，故 符合要求。4. 計算簡圖確定由于該金工車間廠房，工藝無特殊要求，且結(jié)構(gòu)布置及荷載分布（除吊車荷載外）均勻，故可取一榀橫向排架作為基本的計算單元，單元的寬度為兩相鄰柱間中心線之間的距離，即B=6.0m，如圖5(a)所示；計算簡圖如圖5(b)所示。圖3計算單元和計算簡圖5. 荷載計算5.1 恒載屋蓋恒載兩氈三油防水層 0.35kN/ 20mm厚水泥砂漿找平層 20kN/0.02m=0.40kN/100mm厚水泥珍珠巖制品保溫層 4kN/0.1m=0.40kN/一氈兩油隔氣層 0.05kN/20mm厚水泥砂漿找平層 20kN/0.02m=0.40kN/預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫） 1.40kN/屋架鋼支撐 合計 3.05kN/屋架重力荷載為106kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計值為（3.05kN/6m24m/2+106kN/2)=327.12kN吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值（39.5kN+0.8kN/m6m)=53.16kN柱自重重力荷載設(shè)計值A(chǔ)，C柱4kN/m3.9m=18.72kN（上柱）4.69kN/m8.0m=45.024kN（下柱）B柱6kN/m3.9m=28.08kN（上柱）4.94kN/m8.0m=47.424kN（下柱）各項恒載作用位置如圖6所示。圖4 荷載作用位置圖（單位：kN）5.2 屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/，兩者相等，但由于雪荷載組合系數(shù)小于屋面活荷載，故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為0.56m24m/2=50.40kNQ1的作用位置與作用的位置相同，如圖6所示。5.3 風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算，其中，根據(jù)廠房各部分標(biāo)高（圖4）及B類地面粗糙度確定如下：柱頂（標(biāo)高11.4m）=1.036檐口（標(biāo)高13.70m）=1.096屋頂（標(biāo)高15.10m）=1.132如圖7所示，可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為 圖5 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖則作用于排架計算簡圖（圖7）上的風(fēng)荷載設(shè)計值為： 5.4 吊車荷載選擇大連重工起重集團(tuán)QDDQ型吊車可知吊車參數(shù)為：對于AB跨圖6 吊車荷載作用下支座反力影響線根據(jù)及，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖8所示。吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計值： 吊車橫向水平荷載：作用于每個輪子上的吊車橫向水平制動力為： 作用于排架柱上吊車橫向水平荷載設(shè)計值為： 6.排架內(nèi)力分析該廠房為單跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)按下式計算： 式中：第i根排架的抗側(cè)移剛度。其結(jié)果見表3。表3 柱剪力分配系數(shù)柱別A，C柱 B柱 6.1 恒載作用下排架內(nèi)力分析恒載作用下排架的計算簡圖如圖9(a)所示。;:; 如圖9所示，排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力。柱頂不動鉸支座反力計算如下：對于A，C柱，則： 求得 后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖9（b）、（c）。圖9（d）為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號規(guī)定。圖7恒載作用下排架的內(nèi)力計算簡圖及內(nèi)力圖6.2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖10（a）所示其中，它在柱頂及變階處引起的力矩為： ;對于A柱，則對于B柱， 則排架柱頂不動鉸支座總反力為： 將R反向作用于排架柱頂，用下式計算相應(yīng)的柱頂剪力，并于柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即： 排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖10（b）、（c）。圖8 AB跨作用屋面活荷載時排架的計算簡圖及內(nèi)力圖（2）BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用荷載相同，故只需將圖10中各內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖11所示。圖9 BC跨作用屋面活荷載時排架的計算簡圖及內(nèi)力圖6.3 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）左吹風(fēng)時排架計算簡圖如圖12（a）所示對于A，C柱，已知 則： 各柱頂剪力分別為：排架彎矩圖如圖12（b）所示： 圖10左吹風(fēng)時排架的計算簡圖及內(nèi)力圖（） (2)右吹風(fēng)時計算簡圖如圖13（a）所示。將圖12所示A，C柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖13（b）所示。圖11 右吹風(fēng)時排架的計算簡圖及內(nèi)力圖（）6.4 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）作用于A柱計算簡圖如圖14（a）所示其中，吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為：對于A柱，則：對于B柱，則：排架各柱剪力為： 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖14（b）、（c）所示：圖12 作用在A 柱時排架計算簡圖及內(nèi)力圖（2）作用于B柱左計算簡圖如圖15所示其中，吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起，為： 柱頂不動鉸支反力，及總反力分別為： 排架各柱頂剪力為： 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖15（b）、（c）所示。圖13 作用在B柱左時排架計算簡圖及內(nèi)力圖（3）作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與“作用于B柱左”的情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?，如圖16所示圖14 作用在B柱右時排架計算簡圖及內(nèi)力圖（4）作用于C柱同理，將“作用于A柱”的情況的A，C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，可求得各柱的內(nèi)力，如圖17所示圖15 作用在C 柱時排架計算簡圖及內(nèi)力圖（5）作用于AB跨柱計算簡圖如圖18（a）所示對于A柱，查表得，則 同理，對于B柱，查表得，則排架柱頂總反力為：各柱頂剪力為：排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖18（b）所示。圖16 作用在AB跨時排架計算簡圖及內(nèi)力圖（6）作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計算與“作用于AB跨柱”的情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對換，如圖19（b）所示圖17 作用在BC跨時排架計算簡圖及內(nèi)力圖7. 內(nèi)力組合由于排架單元為對稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮A柱截面，荷載內(nèi)力匯總表見表4，內(nèi)力組合見表5，這些表中的控制截面及正號內(nèi)力方向如表4中的例圖所示。對主進(jìn)行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用準(zhǔn)永久值，同時只需要對的柱進(jìn)行驗算。此文檔僅供學(xué)習(xí)與交流表4 A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左風(fēng)右風(fēng)序號M19.360.802.77-55.69-60.2942.98-1.766.7924.345.96-13.53N345.8450.40000000000M-51.12-11.802.77113.06-9.4142.98-1.766.7924.345.96-13.53N39950.400562.49169.60000000M22.16-5.008.45-1.18-133.09131.14-5.36125.8374.26117.78-91.08N444.0250.400562.49169.60000000V9.260.850.71-14.28-15.4611.02-0.4514.886.2422.34-13.88注：M（單位為kNm），N（單位為kN），V（單位為kN）表5 A柱內(nèi)力組合表截面Mmax及相應(yīng)N，VMmax及相應(yīng)N，VNmax及相應(yīng)M，VNmin及相應(yīng)M，VMq，NqM0.9+(+)0.7+0.90.70.679.4510.8+0.80.7+0.6-61.5801.35/1.2 (+)0.7+0.90.7（+）+0.670.863/1.2+0.9+0.7+0.90.7+0.675.665N381.120288.200424.350288.200M/1.2+0.8+0.70.8+0.7+0.70.9+0.692.766+0.9+0.7+0.70.8(+)+0.6-95.659+0.9+0.7(+)+0.90.7+0.663.223/1.2+0.9+0.90.7+0.6-82.253N782.492529.256940.521332.500M+0.7+0.90.7+0.70.9307.746/1.2+0.7+0.90.7+0.70.9-276.166+0.9+0.7（+）+0.70.9+0.6173.454/1.2+0.7+0.90.7(+)304.053N444.020512.145985.541370.017V48.414-24.68220.27846.871MK222.457-165.564119.707222.457NK370.017475.467756.817370.017VK35.684-15.42615.58735.684 注：M（單位為kNm），N（單位為kN），V（單位為kN）8.柱截面設(shè)計A柱，混凝土強(qiáng)度等級為C30，14.3N/，N/；縱向鋼筋采用HRB335級鋼筋，。上、下柱均采用對稱配筋。8.1選取控制截面最不利內(nèi)力A柱：取。則大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞時對應(yīng)的軸向力為：由表5可見，上柱I-I柱底截面共有4組不利內(nèi)力，4組內(nèi)力均滿足，故均為大偏心受壓。對這4組內(nèi)力，按照“彎矩相差不多時，軸力越小越不利；軸力相差不多時，彎矩越大越不利”的原則，可確定上柱的最不利內(nèi)力為，對下柱，截面的有效高度取，則大偏心受壓與小偏心受壓界限破壞是對應(yīng)的軸向壓力為： 對下柱，截面-和-截面有8組不利內(nèi)力，均滿足，對這8組內(nèi)力采用和上柱I-I截面相同的分析方法，可得下柱的最不利內(nèi)力為 ，8.2上柱配筋計算上柱最不利內(nèi)力為：，由附表查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度。附加偏心距取20mm（大于400mm/30=13.3mm）。，由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。，取。 故取進(jìn)行計算：（滿足要求） 選416（ ） 則，滿足要求。由得垂直于排架方向的計算長度，則，。滿足彎矩作用平面外的承載力要求。8.3下柱配筋計算由分析結(jié)果可知，與上柱分析方法類似，選取其中最不利內(nèi)力： （1）查表得，截面尺寸：附加偏心距先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則且 為大偏心受壓構(gòu)件受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，取，則：選418（）（2）驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力滿足要求。8.4柱的裂縫寬度驗算規(guī)范規(guī)定，對的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗算。 上柱 下柱本例對各控制截面荷載按準(zhǔn)永久組合計算時，上柱及下柱的偏心距都有，故不需要進(jìn)行裂縫寬度驗算。8.5柱的箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均選用箍筋。8.6牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖20所示。其中牛腿截面寬度，牛腿截面高度，。圖18牛腿尺寸簡圖（1）牛腿截面高度驗算已知，（牛腿頂面無水平荷載），取，故牛腿截面高度滿足要求。（2）牛腿配筋計算由于，因而牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，。實(shí)際選用414（）。水平箍筋選用。8.7柱的吊裝驗算（1）內(nèi)力計算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊。由附表查得柱插入杯口深度為 ，取 ，則柱吊裝時的總長度為圖19柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（吊裝時，應(yīng)考慮動力系數(shù)=1.5，柱自重的重力荷載分項系數(shù)取1.2），即：在上述荷載作用下，各柱控制截面的彎矩為：由得：令，得，則下柱段最大彎矩為：5（2）承載力和裂縫寬度驗算柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表7表7柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱54.76（45.63）74.84（62.37）70.960.954.76=49.28247.380.974.84=67.36193.6382.630.009540.1取0.10.01130.43-0.300.2取0.233331.91.90.160.2（滿足要求）0.030.2（滿足要求）9. 基礎(chǔ)設(shè)計因為修正后的地基承載力特征值為，在單層排架結(jié)構(gòu)，柱距為6m，吊車起重量為，廠房跨度為，設(shè)計等級為丙級時，要進(jìn)行地基變形驗算，但該單層排架的吊車起重量為，不在500-1000kN之間，故不作變形驗算。則基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級采用C20，下設(shè)100mm厚C10混凝土墊層。9.1作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V以及外墻自重重力荷載。前者由表5中的截面選取，見表8，其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和地板配筋計算，內(nèi)力的正號規(guī)定見圖22（b）。表8 基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第1組307.746444。02048.144222.457370.01735.684第2組-276.166512.145-24.682-165.564475.467-15.426第3組173.454985.54120.278119.707756.81715.587圖20基礎(chǔ)荷載示意圖由圖22(a)可見，每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為，總高度為，墻體為厚雙面粉刷磚墻厚（ ）。鋼框玻璃窗（）基礎(chǔ)梁重量為/根。每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為：厚磚墻鋼框玻璃窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為： 9.2基礎(chǔ)尺寸及埋置深度（1）按構(gòu)造要求擬定高度h柱的插入深度，取 杯底厚度應(yīng)大于，取，則 基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.850m，故基礎(chǔ)埋置深度d為： 杯壁厚度，取；基礎(chǔ)邊緣高度取，臺階高度取，見圖22（b）。（2）擬定基礎(chǔ)地面尺寸 適當(dāng)放大，?。?）計算基底壓力及驗算地基承載力 表9 基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第1組第2組第3組222.457-165.564119.707370.017475.467756.81733.684-15.42615.5871097.0271202.4771456.78764.216-382.582-61.646128.638196.591166.617105.7760.346144.663117.204180128.470180155.066180128.638216196.591216166.6172169.3基礎(chǔ)高度驗算這時采用基地凈反力設(shè)計值和計算，結(jié)果見表10。表10 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算表類別第1組第2組第3組307.746444.0248