梁模板(扣件鋼管架)計算書.doc

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)，請聯(lián)系網(wǎng)站刪除梁模板(扣件鋼管架)計算書egfv工程 ；工程建設(shè)地點：sdghfesgbfx；屬于框架結(jié)構(gòu)；地上3層；地下0層；建筑高度：12m；標準層層高：4m ；總建筑面積：122平方米；總工期：232天。本工程由gdsgf投資建設(shè)，dfsgsg設(shè)計，sgdsg地質(zhì)勘察，sfdh監(jiān)理，gfsj組織施工；由dfgn擔任項目經(jīng)理，xgfcbnc擔任技術(shù)負責人。高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.65；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：35.0；梁底縱向支撐根數(shù)：6；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：2；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：35.00；高度(mm)：50.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (700-120)/(2-1)= 580mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.709+2.8)(700-120)/(2-1)2 = 5.68105Nmm；面板的最大支座反力為: N=0.5ql=0.5(10.709+2.800)(700-120)/(2-1)/1000=3.918 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 5.68105 / 3.33104=17N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =17N/mm2 大于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，不滿足要求！建議增大側(cè)模面板的厚度或者增加次楞根數(shù)！ 2.撓度驗算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (700-120)/(2-1)=580mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 510.709(700-120)/(2-1)4/(38460003.33105) = 7.89 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(700-120)/(2-1)/250 = 2.32mm；面板的最大撓度計算值 =7.89mm 大于 面板的最大容許撓度值 =2.32mm，不滿足要求！建議增大側(cè)模面板的厚度或者增加次楞根數(shù)！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.918/0.500= 7.835kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度35mm，高度50mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 13.555/6 = 14.58cm3；I = 13.5555/12 = 36.46cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.196 kNm，最大支座反力 R= 4.309 kN，最大變形 = 0.925 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.96105/1.46104 = 13.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 13.4 N/mm2 大于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，不滿足要求！建議增大次楞的截面尺寸，或者增加次楞合并根數(shù)！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.925mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.309kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.431 kNm，最大支座反力 R= 2.370 kN，最大變形 = 0.280 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 4.31105/1.02104 = 42.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =42.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.280 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.28mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.300.50=10.890kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=10.890+2.800=13.690kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.110.891302+0.1172.81302=2.39104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.410.890.13+0.452.80.13=0.73kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.110.890.13+1.22.80.13=1.994kN =Mmax/W=2.39104/3.33104=0.7N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =0.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=9.075kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =130.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =130.00/250 = 0.520mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.891304/(10060003.33105)=0.011mm；面板的最大撓度計算值: =0.011mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.52mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.994/0.5=3.988kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=53.53.5/6 = 10.21 cm3；I=53.53.53.5/12 = 17.86 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.9880.52 = 0.1 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.1106/10208.3 = 9.8 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 9.8 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.9880.5 = 1.196 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 31.1961000/(25035) = 1.026 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.026 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6773.9885004 /(1001000017.865104)=0.945mm；方木的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.945 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.730kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=1.994kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.650)/40.500(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.500(0.700-0.120)0.300=0.639kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.809 kN；N2=9.095 kN；最大彎矩 Mmax=0.478 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.23 mm；最大應(yīng)力 =0.478106/5080=94.1 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 94.1 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.809 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.142 kNm ；最大變形 max = 0.372 mm ；最大支座力 Rmax = 0.93 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.142106 /(5.08103 )=27.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 27.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.372mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 9.095 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 1.592 kNm ；最大變形 max = 4.187 mm ；最大支座力 Rmax = 10.459 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 1.592106 /(5.08103 )=313.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 313.3 N/mm2 大于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2,不滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=4.187mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!建議減小立桿縱距。八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=10.459 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =9.095 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =10.459 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1293.3=0.511 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(1.20-0.65)/4)1.000.30+(1.00/2+(1.20-0.65)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.570 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.200-0.650)/41.000=3.570 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=9.095+10.459+0.511+2.57+3.57=26.206 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=26206.382/(0.207489) = 258.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 258.9 N/mm2 大于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，不滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.095 kN ；縱向鋼管的最大支座反力：N2 =10.459 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.129(3.3-0.7)=0.511 kN；N =N1+N2+N3 =9.095+10.459+0.403=19.958 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (