湖北省溇水謝家?guī)X滑坡治理設(shè)計專題報告.doc

湖北省溇水謝家?guī)X滑坡治理設(shè)計專題報告中國水電顧問集團中南勘測設(shè)計研究院2007年11月目 錄1. 概述11.1 滑坡概況11.2 設(shè)計范圍11.3 依據(jù)資料21.4 主要規(guī)程規(guī)范22. 設(shè)計基本資料22.1 邊坡分級與安全系數(shù)22.2 地震烈度32.3 氣象特征32.4 地質(zhì)條件33. 邊坡穩(wěn)定分析53.1 典型斷面選取53.2計算參數(shù)73.2.1 地質(zhì)專業(yè)建議參數(shù)73.2.2 參數(shù)反演計算73.3 穩(wěn)定性計算114. 邊坡排水設(shè)計145. 邊坡加固方案155.1壓腳護坡方案155.2 抗滑樁方案155.2.1 抗滑樁的布置165.2.2 抗滑樁的構(gòu)造175.2.3 抗滑樁推力的計算175.2.4 抗滑樁穩(wěn)定性及地基承載力計算205.2.5 抗滑樁配筋計算215.2.6 抗滑樁方案工程量235.3 格構(gòu)錨固方案245.3.1 錨索的布置245.3.2 格構(gòu)設(shè)計255.3.3 格構(gòu)方案工程量255.4 加固方案比選256. 滑坡防治監(jiān)測266.1施工期監(jiān)測276.2完建期監(jiān)測276.3 滑坡防治監(jiān)測方法277. 施工組織設(shè)計288. 施工技術(shù)要求288.1壓腳護坡288.2抗滑樁及錨索289. 結(jié)論與建議299.1 主要結(jié)論299.2 建議301. 概述1.1 滑坡概況謝家?guī)X滑坡位于江坪河壩址下游右岸約3km處，滑坡體后緣自然坡度1740左右，前緣為江坪河原炸藥庫（該炸藥庫由業(yè)主選址，并委托其它單位設(shè)計）,滑坡上游為一條沖溝，沖溝有常年性流水，流量約為310l/s，沖溝中地形相對平緩，地形坡度約為20左右。沖溝上游緊鄰瓦屋臺邊形巖體，滑坡體地形地貌見圖1.1-1。滑坡堆積體前緣堆渣高程為330m，已塌滑后緣高程為390m，滑坡上部已開裂高程約500m；前緣寬約90100m，已塌滑及堆渣面積約5630m2，體積約3104m3，已開裂滑體縱長約300m，面積約12104m2，體積約80104m3?；麦w原始地形上呈椅狀，主滑方向為N60W?；麦w已塌滑周界比較清晰,后緣以高程390m莊稼地平臺作為邊界，上下游兩側(cè)主要以沖溝為界。后緣上部邊坡高程420m440m、480m500m左右發(fā)育有兩級平臺，綜合地形坡度2025左右，最大寬度達210m。圖1.1-1 謝家?guī)X滑坡地形地貌圖1.2 設(shè)計范圍 設(shè)計范圍包括：謝家?guī)X滑坡體及其周邊影響范圍的安全穩(wěn)定分析及治理設(shè)計。1.3 依據(jù)資料治理設(shè)計主要依據(jù)以下資料進行：1) 滑坡體及其臨近區(qū)域(滑坡體外圍100m)1:1000地形圖；2) 滑坡體區(qū)域地質(zhì)平面圖及沿主滑或主變形方向典型剖面圖；3) 滑坡體區(qū)巖土體物理力學參數(shù)；4) 滑坡體區(qū)域初步監(jiān)測成果。1.4 主要規(guī)程規(guī)范DL51802003 水電樞紐工程等級劃分及設(shè)計安全標準DL/T 5353-2006 水電水利工程邊坡設(shè)計規(guī)范DZ/T0219-2006 滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范GB50330 建筑邊坡工程設(shè)計技術(shù)規(guī)范DL/T5057-1998 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范DL/T5073-2000 水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范DL5077-1997 水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范DL/T5176-2003 水電工程預應力錨固設(shè)計規(guī)范GB500862001 錨桿噴射混凝土支護技術(shù)規(guī)范DL/T50881999 水電水利工程量計算規(guī)定設(shè)計過程中，參考了長江三峽工程庫區(qū)滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)則等資料。2. 設(shè)計基本資料2.1 邊坡分級與安全系數(shù)謝家?guī)X滑坡體位于江坪河水電站下游約3km處，位于下游淋溪河水庫庫，滑坡體下側(cè)為公路，控制著左岸能往壩址區(qū)的交通。據(jù)邊坡所處位置、邊坡重要性和失事后的危害程度，按照DL/T5353-2006水電水利工程邊坡設(shè)計規(guī)范，按B類水庫邊坡級邊坡設(shè)計，地震基本烈度6度，邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)標準見表2.1-1。表2.1-1 抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)標準設(shè)計工況作 用 組 合穩(wěn)定安全系 數(shù)持久設(shè)計工況(1) 自重+正常地下水位水壓力+加固力1.15短暫設(shè)計工況(2) 自重+暴雨(可能的泄流霧化雨)地下水位水壓力+加固力1.10偶然設(shè)計工況(3) 自重+正常地下水位水壓力+地震作用+加固力1.05備 注1) 正常地下水:根據(jù)坡面出水情況，結(jié)合降雨、地質(zhì)條件推測地下水位線。2) 暴雨地下水：滑坡區(qū)位于典型的暴雨區(qū)，按汛期水暴雨時地下水位抬升高至滑面以上24m計算。2.2 地震烈度滑坡區(qū)基本地震烈度小于6度，本工程抗震設(shè)防類別為乙類。邊坡防治設(shè)防烈度為6度，地震水平加速度取0.05g。2.3 氣象特征溇水流域?qū)俑睙釒Ъ撅L氣候區(qū)，雨量充沛，氣候溫和，四季分明。該流域在夏季既受西風帶天氣系統(tǒng)的控制，也受副熱帶系統(tǒng)的影響，有時受兩類系統(tǒng)的共同作用，鋒面活動顯著，氣旋經(jīng)過頻繁，是長江流域著名的暴雨區(qū)之一。鶴峰氣象站及滑坡附近走馬坪氣象站氣象特征值統(tǒng)計見表2.31。表2.31 鶴峰、走馬坪氣象站氣象要素統(tǒng)計表項 目單位鶴 峰走馬坪備 注多年平均降水量mm1684.51871.1歷年最大1d降水量mm277.8265.6多年平均蒸發(fā)量mm1000.5921.8多年平均氣溫15.412.2歷年極端最高氣溫40.0 29.7 歷年極端最低氣溫-10.1-5.6多年平均相對濕度%81 83 多年平均風速m/s0.6 歷年最大風速/風向m/s14.0 ENE16.0/ENE走馬坪實測最大18.0m/s無風向記錄2.4 地質(zhì)條件滑坡體下伏基巖地層為震旦系上統(tǒng)燈影組至寒武系下統(tǒng)滄浪鋪組，燈影組(Zbdn)為灰?guī)r、泥灰?guī)r；筇竹寺組(1q)為頁巖；滄浪鋪組(1c)為蘭灰色泥灰?guī)r、頁巖及泥質(zhì)灰?guī)r。基巖產(chǎn)狀為N020W，SW2030，傾向上游，上游沖溝與巖層走向組合，構(gòu)成順向坡。滑坡區(qū)斷裂構(gòu)造發(fā)育，受斷裂切割，山體顯得較為破碎、單薄，且?guī)r性較軟弱，易于風化。滑坡體為松散的碎（塊）石夾土，滑床巖層為強風化的炭質(zhì)頁巖，為相對隔水層，地表大氣降水易于下滲并易于儲存在滑坡體內(nèi)，因此，滑帶易于飽水。圖2.4-1 滑帶巖芯(19.5m24.5m)照片1圖2.4-2 滑帶巖芯(24.5m32.5m)照片2謝家?guī)X滑坡體巖土力學參數(shù)建議值見表2.4-1。表2.4-1 謝家?guī)X滑坡體巖土力學參數(shù)建議值類 型巖體風化程度容重(KN/m3)抗剪強度變形模量(E0)飽和抗壓強度允許承載強 度泊桑比天然飽和fc(MPa)GPaMPaMPa殘坡積及崩塌堆積層（Qedl、Qcol） 21240.380.040.0150.341L1-1、1c3、Zbdn3+4泥灰?guī)r、薄層灰?guī)r全風化23250.450.50.050.350.10.34強風化25.5260.60.70.20.4241020120.3弱風化26.526.80.70.90.70.8584050340.271q炭質(zhì)頁巖全風化23250.450.50.050.350.34強風化25.5260.50.60.10.211010.34弱風化26.526.80.60.80.50.63625302.530.283. 邊坡穩(wěn)定分析2007年7月溇水流域連降暴雨，7月1日25日，江坪河工程區(qū)累計降雨量超過435mm，僅7月22日25日四天，降雨量高達274mm。溇水水位上漲較快，壩址最大流量達1800m3/s（2007年7月22日8時）。謝家?guī)X滑坡為明顯沿土石分界面的滑坡，由于連降暴雨，致使地下水位抬升，巖土體含水量已處于飽和，從而引起前緣失穩(wěn)，坡體高程390m至500m發(fā)現(xiàn)多組裂縫。3.1 典型斷面選取謝家?guī)X滑坡平面上呈“寶瓶”狀，前緣窄，后緣寬，上下游沖溝切割，沖溝內(nèi)基巖出露，滑坡基本沿土石分界線滑動，變形范圍清晰。前緣寬度90100m，后緣寬度200左右，滑帶為中間厚兩翼薄，參考DZ/T0219-2006滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范，沿主滑方向中部選一條地質(zhì)剖面作為計算典型剖面進行計算，滑坡體形態(tài)及剖面位置見圖3.1-1，計算選用典型剖面見圖3.1-2?；麦w計算縱剖面上布置3個鉆孔，基本可控制整個滑帶。圖3.1-1 謝家?guī)X滑坡平面圖圖3.1-1 謝家?guī)X滑坡工程地質(zhì)縱剖面圖3.2計算參數(shù)3.2.1 地質(zhì)專業(yè)建議參數(shù) 根據(jù)滑坡體巖土體的性狀及前期勘探成果，地質(zhì)專業(yè)建議值如表2.4-1。3.2.2 參數(shù)反演計算本滑坡為土質(zhì)滑坡，由于連降暴雨、前緣邊坡開挖過陡等綜合因素至使前緣失穩(wěn)?；麦w的成分、結(jié)構(gòu)及性狀復雜，均一性差。因此，在地質(zhì)專業(yè)建議值的基礎(chǔ)上，進行巖(土)體力學參數(shù)的反演計算，論證地質(zhì)參數(shù)的合理性并進行修正。底滑面采用地質(zhì)專業(yè)推測的底滑面，由于滑坡已經(jīng)失穩(wěn)，按原地形剖面進行反演分析時，安全系數(shù)取0.981.00；按滑坡后的地形進行反演分析時，由于目前所測水位為枯水期水位，基本影響不到滑面；前緣失穩(wěn)后，坡形再造，前緣較為平緩，起到一定的壓腳作用，鑒于以上兩方面的考慮，安全系數(shù)取1.001.03。根據(jù)計算過程及經(jīng)驗判斷，地質(zhì)專業(yè)建議值中殘坡積及崩塌堆積層，粘聚力0.04MPa偏高，根據(jù)計算過程分析，取0.027MPa較為合適。a) 整體穩(wěn)定性計算前緣失穩(wěn)后，坡面形成多組張拉性裂縫，后緣最高裂縫開展至高程500m左右，說明邊坡整體都在變形,整體的安全裕度不高。 根據(jù)鉆孔資料顯示，基巖以上第四系堆積物性狀明顯較差，可判斷邊坡整體滑移變形為第四系堆積物沿土石分界線滑動。根據(jù)推測滑面形狀，采用折線形滑面，計算參數(shù)取內(nèi)摩擦角為25.5，粘聚力取27kPa，容重為地質(zhì)專業(yè)建議值，局部利用程序搜索進行計算，滑面形狀見圖3.2-1，計算算法采用Morgenstern-price法，計算安全系數(shù)為1.026?；潞缶壐叱虨?00m左右，與坡面裂發(fā)育高程基本一致。圖3.2-1 滑坡整體穩(wěn)定計算圖 b) 失穩(wěn)前穩(wěn)定計算目前前緣已經(jīng)失穩(wěn)，剪出口為人工開挖邊坡，滑面形狀呈典型的圓弧型滑移。因此滑動模式選擇圓弧形滑面，指定滑弧出入口范圍，進行搜索。計算參數(shù)取內(nèi)磨擦角為25.5，粘聚力取27kPa，容重為地質(zhì)專業(yè)建議值，計算方采用簡化Bishop法，邊坡穩(wěn)定系數(shù)為0.998，滑弧形狀及搜索指定的滑弧出入口范圍見圖3.2-2。圖3.2-2 滑坡前緣穩(wěn)定計算圖滑弧最高點高程為392.5m，與邊坡前緣實際滑塌高程390.00m大致相同。由此可判斷在強降水情況下，局部隙水壓力增大或在水的軟化作用下邊坡前緣即有可能失穩(wěn)。同時亦可驗證參數(shù)選取是較為符合實際情況的。c) 參數(shù)敏感性分析為驗證巖土體力學性質(zhì)的合理情及合理取值范圍，進行敏感性分析，敏感性分析按整體穩(wěn)定計算，計算斷面及滑面見圖3.2-1，計算方法采用Morgenstern-price法。參數(shù)基準為內(nèi)磨擦角為25.5，粘聚力取27kPa。敏感性分析成果見表3.2-1。安全系數(shù)Fos關(guān)系見圖3.2-3，安全系數(shù)Fosc關(guān)系見圖3.2-4。表3.2-1 巖（土）體力學參數(shù)敏感性分析成果表 ()c (kPa)24.60 24.83 25.05 25.28 25.50 25.72 25.94 26.16 26.38 25.920.9850.9931.0021.0101.0191.0271.0361.0441.05326.190.9860.9951.0031.0121.0211.0291.0381.0461.05526.460.9880.9971.0051.0141.0221.0311.0391.0481.05626.730.9900.9981.0071.0161.0241.0321.0411.0501.05827.000.9911.0001.0081.0171.0261.0341.0431.0511.06027.270.9931.0021.0101.0191.0271.0361.0441.0531.06127.540.9951.0031.0121.0211.0291.0381.0461.0551.06327.810.9961.0051.0131.0221.0311.0391.0481.0561.06528.080.9981.0071.0151.0241.0321.0411.0491.0581.067圖3.2-3 敏感性分析Fos關(guān)系圖圖3.2-4 敏感性分析Fosc關(guān)系圖敏感性分析結(jié)論：（1）安全系數(shù)Fos與滑裂面凝聚力C和內(nèi)摩擦角均與呈正相關(guān)；（2）滑裂面抗剪強度指標中，內(nèi)摩擦角對滑體穩(wěn)定性影響較凝聚力C大。內(nèi)摩擦角的正切值每提高1%，安全系數(shù)Fos提高約0.0073；凝聚力C每提高1%，安全系數(shù)Fos僅提高0.0016左右。d) 參數(shù)選取 由于滑坡滑帶厚度在23m左右，邊坡安全系對粘聚力不如對內(nèi)磨擦角值敏感，因此可基本確定取c值為27kPa，對應安全系數(shù)在1.001.03時內(nèi)磨擦角為24.8325.61。根據(jù)前緣穩(wěn)定計算情況，取內(nèi)磨擦角為25.50，相應f值為0.477，滑帶容重按地質(zhì)專業(yè)建議值選取。3.3 穩(wěn)定性計算由于滑坡前緣已經(jīng)失穩(wěn)，局部坡比較陡，穩(wěn)定狀態(tài)相對較差，坡體前緣挖沿公路砌筑2m高混凝土擋墻，擋墻內(nèi)側(cè)設(shè)置高5m的鋼筋石籠護坡腳,然后按坡比1:1.75石渣回填修坡(局部需清挖)，每20m高設(shè)置一道2m寬的馬道，坡面采用植被護坡，修坡后典型斷面見圖3.3-1。邊坡穩(wěn)定計算參數(shù)見表3.3-1。路效期77， tern-p圖3.3-1 修坡后典型斷面圖表3.3-1 穩(wěn)定計算參數(shù)表巖(土)體參 數(shù)殘坡積及崩塌堆積層強風化帶石 渣計算參數(shù)濕容重 (kN/m3)21.023.019.0飽和容重(kN/m3)24.025.021.0C (kPa )27.050.05.0 ( )25.526.633.0說明：強風化帶參數(shù)取高值。勘察地下水位枯水期低于滑面，由于沒有監(jiān)測資料,溇水流域暴雨強度較大,最大日降水量達273mm/d。本滑坡體上下游均有沖溝發(fā)育，地下水排泄條件較好，坡外補給少,滑坡周邊設(shè)置截水溝，滑坡體地水下位主要受降水補給?；谝陨蠗l件假定，滑坡土體暴雨季節(jié)空隙占10%，強降水致使水面抬升至推測滑面以上2.73m，較勘測水位抬升了67m。計算分別采用圓弧形滑面及折線形滑面進行搜索相應穩(wěn)定系數(shù)見表3.3-2，滑面形狀分別見圖3.3-24。地下水參數(shù):按地下水位在土石分界面上2.73m。地震作用參數(shù)：地震水平加速度取0.05g，地震重要性系數(shù)取1.0，地震綜合作用系數(shù)取0.25，地震作用于土條重心處，水平加速度分布按矩形分布。表3.3-2 穩(wěn)定計算結(jié)果表工況及滑面類型安全系數(shù)目標安全系數(shù)剩余下滑力(kN/m)持久設(shè)計工況折線形滑面1.0681.152724圓弧形滑面1.1141.15/短暫設(shè)計工況折線形滑面1.0281.102452圓弧形滑面1.0961.10/偶然設(shè)計工況折線形滑面1.0391.05223圓弧形滑面1.0821.05/圖3.3-2 持久設(shè)計工況計算結(jié)果簡圖圖3.3-3 短暫設(shè)計工況計算結(jié)果簡圖圖3.3-4 偶然設(shè)計工況計算結(jié)果簡圖結(jié)論： 本滑坡為土質(zhì)滑坡，滑裂面沿土石分界面的折線形滑面在各工況下計算的安全系數(shù)均為最低，折線形滑裂面為邊坡控制滑裂面，且與邊坡上不同高程多組拉裂縫的特征相符；圓弧形滑裂面多為局部滑面，安全系數(shù)偏高，不作為控制性滑面。 坡腳壓腳起到良好效果，使邊坡的穩(wěn)定系數(shù)在持久工況下由1.026提高至1.068，但尚達不到設(shè)計目標值，因此除了壓腳處理措施外尚需增加其它加固措施。持久設(shè)計工況為邊坡加固力的控制工況，最大剩余下滑力為2724kN/m。4. 邊坡排水設(shè)計由于上游側(cè)沖溝存在，坡體內(nèi)地下水在降水后能迅速排泄，枯水期地下水位線相對較低，基本不影響滑面，因此謝家?guī)X滑坡排水措施主要考慮坡面排水。通過設(shè)置坡面排水溝，將地表水引至上游沖溝。外圍截水溝應設(shè)置在滑坡體或老滑坡后緣最遠處裂縫5m以外的穩(wěn)定斜坡面上，平面上依地形而定。溝底比降無特殊要求，以順利排除攔截地表水為原則。坡面高程每隔30左右設(shè)置一道排水溝，同時可采用“人”字形排水溝連系上下兩級排水溝，在坡面形成排水溝網(wǎng)。排水工程設(shè)計應在滑坡防治總體方案基礎(chǔ)上，結(jié)合工程地質(zhì)、地下水及降雨條件，研究地表排水、地下排水及其二者相結(jié)合方案。邊坡排水量可按20年一遇降雨強度和泄洪霧雨強度綜合比較進行排水量設(shè)計。綜合考慮本滑坡特點，排水流量強度按霧雨強度為9.25mm/h計算。地表排水工程設(shè)計頻率、地表水匯流量計算可根據(jù)中國水利科學院水文研究所小匯水面積設(shè)計流量公式計算。計算公式為： 式6.1-1式中 Qp 設(shè)計頻率地表水匯流量（m3/s）； Sp 設(shè)計降雨雨強（mm/h）； 流域匯流時間（h）； 徑流系數(shù)，建議值0.8；n 降雨強度衰減系數(shù)； F 匯水面積（km2）。 周邊截水溝匯水面積約為20000m2，流量為0.041 m3/s，排水溝匯水面積按5000m2計，流量為0.01 m3/s。地表排水工程水力設(shè)計，應首先對排水系統(tǒng)各主、支溝段控制的匯流面積進行分割計算，并根據(jù)設(shè)計降雨強度、校核標準分別計算各主、支溝段匯流量和輸水量，在此基礎(chǔ)上確定排水溝斷面或校核已有排水溝過流能力。排水溝過流量計算公式為：式中 Q 過流量（m3/s）； R水力半徑(m)； i 水力坡降（）； A 過流斷面面積(m2) ； C 流速系數(shù)(m/s)經(jīng)計算周邊截水溝凈截面積為800mm800mm，坡面排水溝凈截面積為500mm500mm。5. 邊坡加固方案根據(jù)滑坡體或變形形體的地形地質(zhì)情況，治理設(shè)計除了要求作好坡面防護以外，還應著重研究以下加固方案，并進行經(jīng)濟比選：壓腳護坡方案；抗滑樁方案；格構(gòu)錨固方案。5.1壓腳護坡方案由于謝家?guī)X滑坡體前緣局部已經(jīng)失穩(wěn)，失穩(wěn)后局部穩(wěn)定狀態(tài)較差，必須進行清理，方可實施其它加回措施。坡體前緣挖沿公路砌筑2m高混凝土擋墻，擋墻內(nèi)側(cè)設(shè)置高5m的鋼筋石籠護坡腳,然后按坡比1:1.75石渣回填修坡(局部需清挖)，每20m高設(shè)置一道2m寬的馬道，坡面采用植被護坡或噴混凝土護坡，即壓腳方案，該方案較為經(jīng)濟合理，江坪河水電站邊坡開挖石渣料豐富，不需單獨開采，尚可解決棄渣問題。但由于地形限制，堆渣壓腳后尚無法達到邊坡穩(wěn)定設(shè)計值，還需研究其它加固措施。5.2 抗滑樁方案謝家?guī)X滑坡為第四系堆積物滑坡，滑面基本沿土石分界面，滑帶及邊界條件清晰，下盤巖石為炭質(zhì)灰?guī)r及泥灰?guī)r，強風化層厚度不大，采用剛度較大的抗滑樁加固邊坡，具有較高的可靠性，為改善抗滑樁的受力狀態(tài)，樁頂可布置一束2000kN級的預應力錨索。5.2.1 抗滑樁的布置抗滑樁一般布置于滑坡體厚度較薄、推力較小，且嵌巖段地基強度較高地段。滑坡堆力作用下屬于壓彎構(gòu)件。謝家?guī)X滑坡屬于散體結(jié)構(gòu),抗滑樁布置宜布置于一條直線，抗滑樁間距不宜過大，根據(jù)邊坡剩余下滑力情況,在邊坡中下部布置10根抗滑樁,抗滑樁截面2.5m3.7m,樁間距8m(中對中)，樁頂布置一束2000kN級的預應力錨索，俯傾角10。樁體長度包括受荷段和錨固段，樁頂可以略低于地面。錨固長度取決于兩個方面：1) 下盤巖(土)體的性狀，下部基巖為泥灰?guī)r、薄層灰?guī)r，巖體較為完整，但由于巖體強度及彈模不高，軟化系數(shù)低，樁體錨固度不宜過短，以防在樁底形成新的滑動面，樁底計算時按鉸支承處理。2) 抗滑樁屬于被動支護，樁頂設(shè)置預應力錨索，為保證抗滑樁與錨索聯(lián)合受力,抗滑樁支護后變形體變形不能過大。預應力錨索采用高強低松馳鋼絞線，70%的屈服強度張拉伸長率為2.5%，屈服強度伸長率為3.5%，因此樁頂最大位移不宜超過0.3m。參考SJG05-96深圳地區(qū)建筑深基坑技術(shù)規(guī)范等相關(guān)資料樁頂位移一般控制在0.01ht(ht為抗滑樁的全長)，當周邊建筑物對抗滑樁變形較敏感時，則控制在0.005ht,結(jié)合本工程的具體情況，樁頂變形控制在0.005ht。綜合考慮,樁嵌固段長度約為樁長的1/3。滑樁布置見圖5.2-12，抗滑樁幾何參數(shù)見表5.2-1。表5.2-1 抗滑樁參數(shù)表抗滑樁編號樁頂高程(m)推滑底滑面高程(m)嵌固段長(m)樁長(m)KHZ1383.00365.5712.5730.00KHZ2384.00365.4812.4831.00KHZ3386.00365.8612.8333.00KHZ4389.00366.4412.4235.00KHZ5390.00367.3512.3535.00KHZ6391.50368.7212.2235.00KHZ7393.50370.6212.1235.00KHZ8395.00372.6812.6835.00KHZ9395.00374.7713.7734.00KHZ10395.00376.8813.8932.00KHZ11395.00379.0415.0431.00圖5.2-1 抗滑樁布置平面圖圖5.2-2 抗滑樁布置剖面圖5.2.2 抗滑樁的構(gòu)造為保護環(huán)境，樁頂宜埋置于地面以下0.5m1m，樁頂部采用粘土回填至坡面，并夯實。樁身混凝土可采用C30普通混凝土。水泥宜采用普通硅酸鹽水泥，可根據(jù)施工時變形體變形情況，適當添加早強劑。縱向受拉鋼筋應采用級以上的帶肋鋼筋?？v向受拉鋼筋直徑應大于16mm。凈距應在120250mm之間，配筋困難時可適當減少，但不得小于60mm。如用束筋時，每束不多于3根。如配置單排鋼筋有困難時，可設(shè)置2排或3排，排距180mm。鋼筋籠的混凝土保護層應大于50mm。5.2.3 抗滑樁推力的計算依照平面剛體極限平衡法計算滑坡達到設(shè)計穩(wěn)定系數(shù)時所需的支護力，作用于抗滑樁上。 持久工況滑坡剩余下滑力達2724kN/m，由于滑坡推力基本平行于底滑面，按底滑面傾角為26計其水平力分量為2427kN/m，樁體截面巨大，豎向力分量一般對樁體受力有利，忽略不計。由于滑坡體為碎石土，滑坡推力按三角形分布計算。4) 抗滑樁內(nèi)力計算抗滑樁受荷段樁身內(nèi)力應根據(jù)滑坡推力和阻力計算，嵌固段樁身內(nèi)力根據(jù)滑面處的彎矩和剪力按文克爾地基計算?？够瑯肚豆潭蔚鼗娇沽ο禂?shù)按下式計算： 式5.2-1式中： 嵌固段地基系數(shù)，kN/m3； 地基系數(shù)隨深度變化的比例系數(shù)； 與巖土特性有關(guān)的參數(shù)； 抗滑樁樁前滑體厚度，m； 嵌固段底端距滑面深度，m。地基系數(shù)與滑床巖體性質(zhì)相關(guān)，可概括為下列情況： K法：地基系數(shù)為常數(shù)K，即n=0?；矠檩^完整的巖質(zhì)和硬粘土層。 m法：地基系數(shù)隨深度呈線性增加，即n=1，K=my?；矠橛菜馨雸杂驳纳罢惩?、碎石土或風化破碎成土狀的軟質(zhì)巖層。 C法：K值隨深度為外凸的拋物線，0n1。本工程下盤巖體為強風化或弱風化基巖，按k法進行計算，由于底滑面沿土石分界面，前緣無能夠提供抗力土體，按懸臂樁計算。參照DL/T-5353-2006水電水利邊坡設(shè)計規(guī)范及DZ/T0219-2006滑坡防治工程設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范，抗滑地基系數(shù)K的取值：0.25106 kPa/m。根據(jù)抗滑樁的變形系數(shù)判斷抗滑樁屬于剛性樁還是彈性樁，按以下計算式判斷：抗滑樁嵌固段的極限承載能力與樁的彈性模量、截面慣性矩和地基系數(shù)相關(guān)。在進行內(nèi)力計算時，須判定抗滑樁屬剛性樁還是彈性樁，以選取適當?shù)膬?nèi)力計算公式。判定式如下：按“K”法計算，樁的變形系數(shù)為(m-1)： 式5.2-2式中：K 地基系數(shù)(kN/m3) ，0.25106 kN/m3； Bp 樁正面計算寬度(m)，矩形樁Bp=B+1，本工程抗滑樁取3.5m； E 樁的彈性模量(kPa)，C30混凝土，取3.0107kPa； I 樁的截面慣性矩(m4)，10.55m4；判別條件：當h21.0，屬剛性樁；當h21.0，屬彈性樁。=0.162當抗滑樁嵌固段長度大于6.17m時，即按彈性樁計算，本工程所設(shè)計抗滑樁嵌固段長度一般為1012m，均按彈性樁計算。樁身內(nèi)力可按下式計算： 式5.2-3式中：KZ 抗滑樁的彈性剛度矩陣；KT 滑坡面以下土體的彈性剛度矩陣；KT0 滑坡面以下土體的初始彈性剛度矩陣；抗滑樁的位移矩陣；p抗滑樁的荷載矩陣。 樁頂最大變形為112mm，滿足樁頂位移175mm的要求，計算結(jié)果見表4.2-2及圖5.2-3。表5.2-2 抗滑樁內(nèi)力計算表點號距頂距離(m)彎矩(kNm)剪力(kN)位移(mm)土反力(kPa)10.00 00-112021.31 -955.1121882.932-106.16032.31 -2786.7411732.585-101.64043.32 -4424.2991498.368-97.1054.33 -5783.1361180.281-92.56065.34 -6778.604778.325-87.99076.35 -7326.05292.499-83.41087.36 -7340.826-277.197-78.8098.37 -6738.282-930.763-74.160109.38 -5433.768-1668.198-69.5101110.39 -3342.634-2489.503-64.8301211.40 -380.23-3394.677-60.1501312.41 3538.097-4383.722-55.4701413.42 8496.99-5456.636-50.801514.43 14581.103-6613.42-46.1501615.44 21875.084-7854.073-41.5501716.44 30463.594-9178.598-37.0301817.45 40431.266-10586.99-32.601918.46 51862.754-12079.253-28.302019.47 64842.715-13655.385-24.1702120.48 79455.789-15315.387-20.2502221.49 95786.633-17059.258-16.5802322.50 113841.305-18419.584-13.23-1645.882423.50 126808.383-8163.475-10.26-2565.532524.50 130774.305-330.238-7.69-1923.382625.50 127985.8365435.163-5.54-1383.952726.50 120331.4779489.65-3.78-945.1892827.50 109348.18812175.916-2.4-601.1782928.50 96241.89813811.049-1.37-343.3443029.50 81917.29714678.972-0.65-161.4123130.50 67013.60215025.788-0.18-44.1223231.50 51943.90615057.270.0820.2613332.50 36936.15214937.8030.1743.623433.50 22074.68414790.2270.1537.7983534.50 7341.69514696.1070.0614.5333635.00 07341.69500圖5.2-3 抗滑樁內(nèi)力計算簡圖5.2.4 抗滑樁穩(wěn)定性及地基承載力計算抗滑樁的穩(wěn)定性與嵌固段長度、樁間距、樁截面寬度，以及滑床巖土體強度有關(guān)，由于巖體為三向受力狀態(tài)，其抗壓強度較雙向受壓有所提高，參考鐵道部第二勘測設(shè)計研究院科學技術(shù)研究所抗滑樁設(shè)計與計算參考資料，樁身作用于圍巖的側(cè)向應力，其容許值 按下式計算： 嵌固段圍巖最大側(cè)向壓力值(MPa)；K 根據(jù)巖層構(gòu)造在水平方向的巖石容許容許承載力換算系數(shù)，取0.51.0；C 折減系數(shù)，根據(jù)巖石的裂隙、風化及軟化程度，取0.30.5；R 巖石單軸抗壓強度極限強度,(MPa)。根據(jù)巖石力學試驗，試塊飽和抗壓加度平均值為1020MPa，嵌固段為強風化及弱風化層,取15MPa，構(gòu)造發(fā)育，K值取0.5，C值取0.4， 3MPa。 計算結(jié)果表明，抗滑樁最大側(cè)向壓應力為2.57Mpa，滿足基礎(chǔ)應力要求。5.2.5 抗滑樁配筋計算 抗滑樁配筋根據(jù)抗滑樁內(nèi)力按DL/T5057-1998水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范配筋計算，抗滑樁樁頂變形按樁長的0.5%控制。矩形抗滑樁縱向受拉鋼筋配置數(shù)量應根據(jù)彎矩圖分段確定，其截面積按如下公式計算： 式5.2.5-1或 式5.2.5-2S、S計算系數(shù)由下式給定： 式5.2.5-3 式5.2.5-4 式5.2.5-1式中 AS 縱向受拉鋼筋截面面積(mm2)； M 抗滑樁設(shè)計彎矩(Nmm)； fy 受拉鋼筋抗拉強度設(shè)計值(N/mm2)； fcm 砼彎曲抗壓強度設(shè)計值(N/mm2)； h0 抗滑樁截面有效高度(mm)； b 抗滑樁截面寬度(mm)； K1 抗滑樁受彎強度設(shè)計安全系數(shù)，取1.2。 矩形抗滑樁應進行斜截面抗剪強度驗算，以確定箍筋的配置，可按如下公式計算： 式5.2.5-6且要求滿足條件 式5.2.5-7式中 V 抗滑樁設(shè)計剪力(N)； VCS 抗滑樁斜截面上砼和箍筋受剪承載力(N)； fc 砼軸心抗壓設(shè)計強度值(N/mm2)； fyv 箍筋抗拉設(shè)計強度設(shè)計值(N/mm2)，取值不大于310N/mm2； h0 抗滑樁截面有效高度(mm)； b 抗滑樁截面寬度(mm)； ASV 配置在同一截面內(nèi)箍筋的全部截面面積(mm)； s 抗滑樁箍筋間距(mm)； K2 抗滑樁斜截面受剪強度設(shè)計安全系數(shù)，取1.3。 表5.2-3 抗滑樁配筋計算表點號距頂距離(m)面?zhèn)瓤v筋(mm2)背側(cè)縱筋(mm2)箍筋(mm2)10.00185001850057221.31185001850057232.31185001850057243.32185001850057254.33185001850057265.34185001850057276.35185001850057287.36185001850057298.371850018500572109.3818500185005721110.3918500185005721211.4018500185005721312.4118500185005721413.4218500185005721514.4318500185005721615.4418500185005721716.4418500232975721817.4518500310365721918.4618500401275722019.4718500507516522120.4818500631358942221.49185007756911482322.50185009436713462423.50185001070625722524.50185001110645722625.50185001082445722726.50185001006495722827.5018500900965722928.5018500779816753029.5018500652688013130.5018500525628523231.5018500401928563332.5018500283038393433.5018500185008183534.5018500185008043635.001850018500572說明：箍筋間距200mm。5.2.6 抗滑樁方案工程量 抗滑樁方案與壓腳護坡方案工程量見表5.2-4。表5.2-4 主要工程量表項目單位工程量備注壓腳護坡土方明挖m37400鋼筋石籠基礎(chǔ)、坡面腐質(zhì)土清挖鋼筋石籠m33600回填石渣m319787抗滑樁及錨索抗滑樁豎井開挖m34439混凝土C30m33386樁身混凝土護壁混凝土C15m3999護壁及鎖口鋼筋制安t326.69主要受力筋采用 級鋼，箍筋及構(gòu)造筋采用級鋼。2000kN預應力錨索(粘結(jié)式)束10長度50m60m2000kN預應力錨索(無粘結(jié)式)束1長度50m60m，監(jiān)測錨索截(排)水溝土石方槽挖m32764混凝土C20m31024坡面平整地表裂縫封閉、局部平整項1為減少耕作地表水入滲，建議坡面農(nóng)作物種植為旱地作物，居民生活用水合理排放。5.3 格構(gòu)錨固方案預應力錨索是對滑坡體主動抗滑的一種技術(shù)。通過施加預應力，增強滑帶的法向應力和減少滑體下滑力，有效地增強滑坡體的穩(wěn)定性。由于滑坡體為堆積層或土質(zhì)滑坡，預應力錨索應與鋼筋混凝土梁、格構(gòu)組合作用。格構(gòu)錨固技術(shù)是利用漿砌塊石、現(xiàn)澆鋼筋混凝土或預制預應力混凝土進行坡面防護，并利用錨桿或錨索固定的一種滑坡綜合防護措施?；路€(wěn)定性差，且坡度較陡，當滑坡穩(wěn)定性差，且滑坡體較厚，下滑力較大時，可采用混凝土格構(gòu)預應力錨索進行防護，并須穿過滑帶對滑坡阻滑。采用格構(gòu)錨固技術(shù)進行邊坡加固時，應選根據(jù)滑坡推力或所需支護力，計算所需錨索的數(shù)量，布置錨索，根據(jù)錨索布置情況設(shè)計格構(gòu)。5.3.1 錨索的布置根據(jù)地形地質(zhì)和潛在滑面的埋藏情況，在保證提供等效總錨固力的前提下，盡量將錨索均勻布置在滑面埋藏較淺或下盤巖體完整的地段。由于坡體為松散結(jié)構(gòu)，錨索噸位不宜過大，根據(jù)工程經(jīng)驗，錨索采用1500kN級，俯傾角10，錨索間距6m，錨索長度50m60m。錨索所提供的抗滑力可分為兩部分，平行滑面分量，直接提供抗滑力，滑面法向分力，增加滑面的正應力，增大按摩擦力來提供抗滑力，底滑面角度按26計算，單根錨索可提供的抗滑力為：1500kN/6mcos(10+26)+ 1500kN/6msin(10+26) tan(25.5)=280kN/m邊坡剩余下滑力為2724，需預應力錨索9排。5.3.2 格構(gòu)設(shè)計每榀格構(gòu)尺寸為12m12m，分別有橫向縱向主梁各2根，主梁為500mm500mm，次梁為300mm300mm，在主梁節(jié)點處設(shè)置1500kN級的預應力錨索，每榀格構(gòu)共布置4束1500kN級預應力錨索。格構(gòu)按文克爾彈性地基梁模型進行配筋計算。格構(gòu)混凝采用混凝土C25。5.3.3 格構(gòu)方案工程量表5.3-1 主要工程量表項目單位工程量備注壓腳護坡土方明挖m37400鋼筋石籠基礎(chǔ)、坡面腐質(zhì)土清挖鋼筋石籠m33600回填石渣m319787格構(gòu)及錨索土方明挖m36048格構(gòu)部位腐質(zhì)土清挖,坡面平整混凝土C25m3465.92錨桿28,L=9m根588自鉆式錨桿鋼筋制安t82.61500kN級預應力錨索束112長度5060m，含監(jiān)測錨索截(排)水溝土石方槽挖m32764混凝土C20m31024坡面平整地表裂縫封閉、局部平整項15.4 加固方案比選由于謝家?guī)X滑坡體前緣局部已經(jīng)失穩(wěn)，失穩(wěn)后局部穩(wěn)定狀態(tài)較差。壓腳方案為經(jīng)濟合理，江坪河水電站邊坡開挖石渣料豐富，不需單獨開采，尚可解決棄渣問題。但由于地形限制，堆渣壓腳后尚無法達到邊坡穩(wěn)定設(shè)計值，還需其它加固措施，目前主要比選方案為抗滑樁方案與格構(gòu)錨固方案。表5.4-1 加固方案對比表 方 案比選參數(shù)抗滑樁方案格構(gòu)錨固方案工程造價優(yōu)點滑坡體為堆積物與基巖界面滑坡，滑帶厚度不大，下盤巖體穩(wěn)定性較好，適宜布置抗滑樁?？够瑯稙榇蠼孛鎵簭潣?gòu)件，再加上預應力錨索的作用，其受力合理，能充分發(fā)揮材料的強度。抗滑樁截面剛度較大，抗滑樁本身雖然為被動受力結(jié)構(gòu)，但加上預應力錨索作用，已屬于主動受力結(jié)構(gòu)，能很好控制邊坡變形。身定謝家?guī)X滑坡體前緣局部已經(jīng)失穩(wěn)，失穩(wěn)后局部穩(wěn)定狀態(tài)較差，不而 本方案主要受力結(jié)構(gòu)為抗滑樁，抗滑樁鋼筋在混凝土的保護下，耐久性好,運行期基本上不需維護。施工快速，施工條件較好。下盤為基巖，內(nèi)錨段處于良好位置，錨索質(zhì)量施工質(zhì)量有一定保證。 加固力分散布置，能有效防止次生滑面的發(fā)生。缺點 大截面抗滑樁豎井開挖施工相對較慢，在