橋式起重機起升機構(gòu)設計【全套CAD圖紙+畢業(yè)答辯論文】

買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 摘 要 橋式起重機是在建筑工地、工廠等場所廣泛使用的一種機械裝置，它的廣泛應用是現(xiàn)代化生產(chǎn)特點的標志 。 設計一個結(jié)構(gòu)合理、適用方便、工作可靠的橋式起重機起升機構(gòu)在實際生產(chǎn)中具有非常積極的現(xiàn)實意義。 由于現(xiàn)在室內(nèi)運行的橋式起重機基本上是采用電力驅(qū)動，且電動機容量的選擇與各機構(gòu)的尺寸布置和運轉(zhuǎn)的經(jīng)濟性有密切關(guān)系， 所以剛開始 進行 起升機構(gòu) 設計， 先 對動力系統(tǒng)進行計算、選擇及校驗。電動機的選擇主要是熱容量的選擇，而校驗主要是對電動機的過載能力 進行 校驗和發(fā)熱校驗。橋式起重機 起升機構(gòu) 設計主要包括 鋼絲繩的選取及校 核、卷筒的設計選擇、吊鉤的選擇、吊鉤橫軸確定、浮動軸、電動機、滑輪組的設計選擇、減速器和制動器的選取及相關(guān)校核 。在設計中， 先 確定傳動設計方案 ，再根據(jù)動力傳動方向進行設計和計算 ，力求工作可靠。 本文完成了橋式起重機起升機構(gòu)動力部分、傳動部分的設計。功能實現(xiàn)合理，結(jié)構(gòu)相對比較簡單，工作比較可靠。 關(guān)鍵詞 ：橋式起重機；起升機構(gòu)；起升機構(gòu)零部件。橋式起重機起升機構(gòu)的設計 2 he is in so of is It a to be to in s s on at of on to s is is to s s s In on to s is 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 目 錄 摘 要 . 1 . 2 目 錄 . 3 引 言 . 7 1 起升機構(gòu)傳動設計 . 8 . 8 . 9 . 9 . 11 . 11 . 14 . 14 . 16 . 17 . 18 . 19 . 20 . 21 . 21 間驗算 . 22 2 軸的設計計算 . 25 . 25 . 26 3 用壓板固定鋼絲繩的計算 . 27 . 27 . 27 總 結(jié) . 29 參考文獻 . 30 后 記 . 29 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 4 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 6 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 引 言 為了完成將物品從空間的某一地點搬運到另一地點這一作業(yè)，起重機一般有使物品沿空間的三個方向運動的機構(gòu)。其中作上下移動的起升機構(gòu)是不可缺少的。平面運動可以用兩種不同的運動組合來實現(xiàn)。按照這種組合方式不同，起重機可分為兩大類型：橋式起重機和回轉(zhuǎn)類型起重機。驅(qū)動起重機運動的是運行機構(gòu)，用來起吊貨物的是起升機構(gòu)。為了實現(xiàn)這些運動、安放這些機構(gòu)并承受載荷，起重機必須有足夠的強度和剛度的金屬結(jié)構(gòu)，有驅(qū) 動機構(gòu)運動并實現(xiàn)運動控制的動力控制系統(tǒng)；以及，為保證起重機安全并可靠運轉(zhuǎn)的安全和信號指示裝置。 橋式起重機的特點在于：它不占建筑物內(nèi)的地面 空間 ， 卻能夠在空間的范圍內(nèi)實現(xiàn)一系列的功能，非常的利于對空間的合理應用。 此外，橋式起重機 可以 以 較低的 價格實現(xiàn)借助控制盤和操縱盤進行自動控制、或半自動控制、內(nèi)撞電腦的程序控制?？梢哉f，設置在室內(nèi)的起重機中，橋式起重機約占 90%。 對橋式起重機，特別是大功率的橋式起重機的需要量日以增加。隨著現(xiàn)代科學技術(shù)的發(fā)展，各種新技術(shù)、新材料、新結(jié)構(gòu)、新工藝在橋式起重機上得到廣泛的應用。所 有這些因素都有里地促進了工程起重機的發(fā)展。根據(jù)國內(nèi)外現(xiàn)有橋式起重機產(chǎn)品和技術(shù)資料的分析，近年來橋式起重機的發(fā)展趨勢主要體現(xiàn)在以下幾個方面： 1）通用型起重機以中小型為主，專用起重機向大型大功率發(fā)展 為了提高建設工程的裝卸和安裝作業(yè)的機械化程度，工程起重機的發(fā)展，仍然是以輕便靈活的中小型起重機為主。 2）重視 “三化 ”，逐步過渡采用國際標準 三化是指：標準化、系列化、通用化 3）發(fā)展一機多用產(chǎn)品 為了充分發(fā)揮工程起重機的作用，擴大其使用范圍，有的國家在設計起重機是重視了 產(chǎn)品的多用性。 4）采用新技術(shù)、新材料、 新結(jié)構(gòu)、新工藝 為了減輕起重機的自重，提高起重機的性能，保證起重機可靠地工作，現(xiàn)在都多采用新技術(shù)、新材料、新結(jié)構(gòu)和新工藝。橋式起重機起升機構(gòu)的設計 8 1 起升機構(gòu)傳動設計 定起升機構(gòu)傳動方案 橋式起重機的起升機構(gòu)通常是以省力鋼絲繩滑輪組作為執(zhí)行機構(gòu)，滑輪組采用三個滑輪的形式，從卷筒出來的鋼絲繩直接下放與吊鉤聯(lián)系，這時為了防止吊鉤在鋼絲繩收、放過程中水平移動，通常采用雙聯(lián)滑輪組，滑輪組倍率取為 =3。起升機構(gòu)的傳動形式隨機器房的布置要求而定，一般總是由電動機通過聯(lián)軸器、齒輪減速器帶動卷筒。在高速軸上裝有制動器，以便將貨物 安全地停止于懸空狀態(tài)。對于上面的傳動機構(gòu)簡圖，是一種通用的傳動形式。電動機通過聯(lián)軸器與減速器聯(lián)系，減速器的低速軸直接與卷筒聯(lián)系，這樣可以減少在空間上的橫向尺寸。在這一傳動方式中，如果空間上布置的限制，使電動機緊靠減速器，為了補償由于電動機及減速器底座高程誤差或底架受力時的變形，聯(lián)軸器要采用調(diào)節(jié)性能較好的彈性聯(lián)軸器。聯(lián)軸器靠減速器側(cè)帶有制動輪，以便使制動器能可靠的制動住懸掛的貨物。在本次設計時，根據(jù)結(jié)構(gòu)緊湊的原則，起升機構(gòu)采用帶浮動軸的傳動方案，如圖 1所示。在布置上有較大的空間，因此可以將電動機與減速器間的距 離加大，可以用彈性柱銷齒式聯(lián)軸器和帶制動輪彈性柱銷齒式聯(lián)軸器，兩聯(lián)軸器之間用浮動軸聯(lián)系（見圖1）。這種方式可以允許有較大的安裝誤差。 123456789圖 1 起升機構(gòu)計算簡圖 吊鉤組可以查有關(guān)標準選用，因缺乏現(xiàn)成資料， 查 起重機械 表 3吊鉤組質(zhì)量為： 330 原QQ (1買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 與起重量原 30 102100 N (1絲繩的選用 雙聯(lián)卷筒的鋼絲繩最大靜拉力為： 2 5 a x 組 (1式中組為升降滑輪組的效率，根據(jù) m 值的大小查機械設計手冊輔助資料表 3于中級工作制，查機械設計手冊表 鋼絲繩的安全系數(shù) n=6 。 鋼絲繩計算用鋼絲破斷拉力的總和 ： a x b 起重機械 表 2用 376 型鋼絲繩。 查機械設計手冊 8918擇 637 鋼絲繩，公稱抗拉強度 1670徑為 d=14鋼絲繩最小破斷拉力0F=108 b。標記如下： 鋼絲繩： 147S+670Z B/T 8918 解釋為：公稱直徑為 14面狀態(tài)為光面鋼絲，結(jié)構(gòu)形式為 6 股，每股 37 絲西魯式天然纖維芯，鋼絲公稱抗拉強度 1670向為右交互捻，鋼絲最小破斷拉力為108 筒的設計計算 卷筒最小直徑（槽底） 2661412011 ( 1 式中 機構(gòu)工作級別和鋼絲繩結(jié)構(gòu)有關(guān)的系數(shù)，查機械設計手冊 3 根據(jù)鋼絲繩直徑， 取卷筒直徑 D =400 卷槽尺寸： R=6 卷筒長度： 210(1式中： 0D 卷筒計算直徑，由鋼絲繩中心算起的卷筒直徑 0； D 卷筒名義直徑（卷筒槽底直徑）； 滑輪組倍率； 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 10 0L是卷筒有螺旋部分長； 1L 無繩槽卷筒端部尺寸，由結(jié)構(gòu)需要決定； 2L 固定繩所需長度， 2 ； m 中間光滑部分長度，實際長 度在繩偏角允許范圍內(nèi)可以增減，根據(jù)鋼絲繩允許偏角確定，暫取為 100 1Z 為固定鋼繩的安全系數(shù)， Z ，取 21Z ； 1500022322 10m a 1550L 卷筒厚度： 鑄鐵卷筒 筒壁厚可先按經(jīng)驗公式初步確定，然后進行強度驗算， = 10=00+（ 6 10） =14 18 =15 材料為 度為 15壓強度極限 750N/拉強度極限 250N/ 卷筒壁壓應力驗算： 4ma x 壓壓 (1式中： t繩槽槽距； y抗壓強度極限。 m a x 壓壓 N/故卷筒壓縮強度足夠。 由于 ，需驗算由彎矩和扭矩產(chǎn)生的應力（因扭轉(zhuǎn)應力很小，一般忽略不計），卷筒受力和所受彎矩如圖 2 所示。 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 圖 2 卷筒受力和彎矩簡圖 卷筒斷面抗彎模量計算公式 : 1 4 5 9 7400 4444 3m a x 10120812 1001500172592 N 1 4 5 9 7 101 2 0 8 1 3 彎 N/ 225052505拉壓彎壓拉壓彎故卷筒的強度足夠。 卷筒轉(zhuǎn)速： m in/ t 鉤及其附件的選擇計算 鉤 根據(jù)機械設計手冊表 應與 起重量為 10t 的情況，吊鉤用 M 級強度級別的鋼材（相當于 20 號優(yōu)質(zhì)鋼），吊鉤號為 10，吊鉤尺寸如圖 3 所示：吊鉤材料采用度極限 b=420服強度 0 極限 s=2 335久極限 鉤軸徑螺紋尺寸為公制螺紋 ，內(nèi)徑 d=式起重機起升機構(gòu)的設計 12 驗算吊鉤截面 的強度。 截面 拉伸計算： M P 524 壓 進行更精確的計算時則驗算吊鉤徑部的疲勞載荷。 圖 3 直柄吊鉤 鉤身主彎曲截面（水平截面） 危險截面。截面 ，內(nèi)外側(cè)邊界最大應力應滿足以下條件： 內(nèi)( 1 外( 1 式中 1e 截面 心至截面內(nèi)邊的距 離（ 2e 截面 心至截面外邊的距離（ 0R 截面 心軸線至曲率中心 O 點距離（ 截面 面積（用等值梯形截面代替實際截面）（ 截面 形狀系數(shù)； 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 6 3 2 52 11030852 21 10302853 221211 bb 12 0 s 2 5 因： 外 即 符合要求； 同理因： 內(nèi) 即 符合要求； 當?shù)跛骱豌U垂線成 45角度時求截面 的應力： 吊鉤拉伸力： 5 0 0 0 02102 45 502 ； 截面內(nèi) 的最大拉伸應力為 ： 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 14 2 5 0 0 010121 因為 截面 尺寸大致相等，所以兩截面的參數(shù)近似相等，取成相等，以簡化計算。 截面 的剪切應力： 2 510 5 據(jù)第三強度理論求截面 的合應力； 222 1 內(nèi) ： 可知 即滿足要求。 鉤螺母 首先，螺母的高度不得不小于 H： Pd 22644 ( 1 式中： t螺距（ 8 P 許用擠壓應力。鋼對鋼時 p=3035母材料采用 45 號鋼）。 104644 22 522 Pd 母的高度選用 60制螺母的寬為 ： D= d 慮放止動片的尺寸，取螺母寬度 120D 鉤橫梁 吊鉤橫梁采用 45 鋼，正火處理 850，調(diào)質(zhì)處理硬度 230拉強度極限b =640服強度極限 s =355曲疲勞極限 1 =275切疲勞極限1 =155用彎曲應力 1 =60計吊鉤橫梁如圖 4 所示： 下面來驗算該橫梁是否能達到要求 : 中間截面 最大彎曲應力的計算公式為 : 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 2 ( 1 12( 1 式中 : 2 動載系數(shù) , L 吊鉤拉板中心之間的距離； 1d 吊鉤與拉板配合的尺寸； 拉板厚度， =30 d吊鉤孔徑； h 吊鉤與拉板配合的高度； B 橫梁的寬度； 56 (工作時有相對轉(zhuǎn)動，對中小起重量取小值，大起重量去大值 ) 34 (工作時無相對轉(zhuǎn)動，對中小起重量取小值，大起重量去大值 )； 圖 4 吊鉤橫梁 252 即符合要求。 02 51 7153555 因為： 綜上可知，該吊鉤橫梁能達到要求。 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 16 輪組的設計計算 滑輪直徑的大小對與鋼絲繩的使用壽命影響很大，增大滑輪直徑可以降低鋼絲的彎曲應力和擠壓應力，有利于提高鋼絲繩的使用壽命。實驗證明，卷筒和松開鋼絲繩時，在鋼絲上產(chǎn)生彎曲疲勞，特別是擠壓疲勞對鋼絲的折斷起了決定性作用。為了提高鋼絲繩的使用壽命，滑輪的直徑不能過小。根據(jù)起重機設計規(guī)范的規(guī)定，滑輪的最小卷筒直徑不能小于下式規(guī)定的數(shù)值： 式中：鋼絲繩中心計算的滑輪最小卷繞直徑（ h 與機構(gòu)工作級別和鋼絲繩機構(gòu)有關(guān)的系數(shù)，查起重機械表 32 選得：h ； d 鋼絲繩的直徑（ i 圖 5 滑輪圖 滑輪直徑按下式計算： ； 取： 350D 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 鉤拉板的設計計算 圖 6 拉板簡圖 拉板的簡圖如圖 6 所示，采用 45 號鋼的材料，其上有軸孔的水平截面 垂直截面 危險截面。下面對這些截面一一驗證。 水平截面 內(nèi)側(cè)孔邊最大應力為： ( 1 式中：j截面集中系數(shù)，查起重機設計手冊圖 3418 得， 2.2j； b 拉板寬度； d 拉板與拉板的配合尺寸； 拉板厚度； 1 拉板的凸臺高度； s ： 7.1 s滿足要求。 水平截面 內(nèi)側(cè)孔邊最大應力為（切向 ): 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 18 式中：0h孔中心到拉板底邊的長度； s s即符號要求。 軸孔處的平均擠壓應力為 則： d Q 12( 1 0251 d ： 所以符合要求。 輪軸的設計計算 根據(jù)滑輪和拉板的尺寸，滑輪軸受力和彎矩圖如圖 7 所示，則從圖中可以發(fā)現(xiàn)該滑輪軸受彎矩最大為： 18531302 210 因： 33 所以： 85 13m a x d 文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 3531 ?。?100d 圖 7 滑輪軸受力彎矩圖 動機選擇計算 電動機靜功率的計算，公式為： 1 0 0 060 j( 1 式中： 為機構(gòu)總效率， 。在此， 985.0z 為滑輪組效率； 為卷筒效率， d 導向滑輪效率，見起重機械表 695.0e為傳動效率，見起重 機 械 表 6 采 用 閉 式 圓 柱 齒 輪 傳 動 作 初 步 計 算 時 ， 。 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 20 即： 線型異步電動機的穩(wěn)態(tài)平均功率為： 式中： G 為穩(wěn)態(tài)負載平均系數(shù)，見起重機械表 66得， , %40查連續(xù)運動機械表 33擇 號，功率 步轉(zhuǎn)速 750r/載轉(zhuǎn)速 n=722r/大轉(zhuǎn)矩倍數(shù) 子轉(zhuǎn)動慣量 量 340 起升機構(gòu)電動機過載能力按下式進行校驗： 6000Mn u 1 式中：準接電持續(xù)率時的電動機的額定功率； u電動機臺數(shù)； M 基準接電持續(xù)率時，電動機轉(zhuǎn)矩的允許過載倍數(shù)； H 考慮電壓降及轉(zhuǎn)矩允差以及靜載試驗超載的系數(shù)，線繞異步電動機取 則： P 所以該起升機構(gòu)電動機能滿足不過熱條件。 速器的選擇計算 起升機構(gòu)傳動比： 式中： n 電動機額定轉(zhuǎn)速（ r/ 卷筒轉(zhuǎn)速（ r/ 查減速器標準，選擇 C 減速器 （ 外嚙合漸開線圓柱齒輪減速器） ，i=40，極限偏差： (符合要求。 卷筒實際速度： i m/ 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 動器的選擇 起升機構(gòu)制動器的制動轉(zhuǎn)矩必須大于由貨物產(chǎn)生的靜轉(zhuǎn)矩，在貨物處于懸吊狀態(tài)時具有足夠的安全裕度，制動器應滿足下式要求： i 2 0( 1 則： 0 i Nm 查機械設計手冊表 用 制動器。 軸器的選擇 依據(jù)所傳遞的扭矩、轉(zhuǎn)速和被連接的軸徑等參數(shù)選擇聯(lián)軸器的具體規(guī)格，起升機構(gòu)中的聯(lián)軸器應滿足下式要求： ( 1 式中： T 所傳遞的扭矩的計算值（ Nm）； 按第 類 載 荷 計 算 的 傳 動 軸 的 最 大 扭 矩 。 對 高 速 軸 T a x ；在此 M 為電動機轉(zhuǎn)矩允許過載倍數(shù) 電動機額定轉(zhuǎn)矩， 9550(Nm)， n 為電動機的額定轉(zhuǎn)速（ r/m）。對低速軸 2T 2T； 2 為起升載荷動載系數(shù)，查老師的資料表 1 2=1+T 為鋼絲繩最大靜拉力作用于卷筒的扭矩（ Nm）； T 聯(lián)軸器許用扭矩（ Nm）； 1K 聯(lián)軸器重要程度系數(shù)。對起升機構(gòu)， ； 3K 角度偏差系數(shù)。除齒輪聯(lián)軸器外， 13K ； 417722 5 a m。 查機械設計手冊表 凸緣 聯(lián)軸器和 帶制動輪彈性柱銷齒式聯(lián)軸器。 接中間軸彈性柱銷齒式聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩 630Nm，轉(zhuǎn)動慣量 量 8動輪直徑 0D =250帶制動輪彈性 齒式聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩 1600Nm，轉(zhuǎn)動慣量 量 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 22 動和制動時間驗算 機構(gòu)起動和制動時，產(chǎn)生加速度和慣性力。如起動和制動時間 太 長， 而 加速度 太 小，就會 影響 到 起重機的生產(chǎn)率 。如果 起動制動時間 太 短，加速度 太 大，金屬機構(gòu)和傳動部件就會受到比較大的 動載荷，因此，必須把 起動 時間 和制動時間控制在一定的 允許值 之內(nèi)。 起動時間和起動平均加速度驗算： (1) 9550( 1 式中：動機的平均啟動轉(zhuǎn)矩（ Nm），見起重機械 6 電動機靜阻力矩，按下式計算： j 20（ Nm） 推薦起動時間（ s），見起重機械表 6 J 機構(gòu)運動質(zhì)量換算到電動機軸上的總轉(zhuǎn)動慣量（ Kg按下式計算： 22204015.1 電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量（ Kg在電動機樣 本中查??； 制動輪聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量； 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量； m m s 通常 3 80t 通用橋式起重機，起動時間 1 2s，上述起動時間符合電動機起動要求。 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 (2) qq m/式中 :q起動平均加速度 (m/ 平均升降加 (減 )速度推 薦值 (m/見起重機械表 6 m/ qq m/以起動平均加速度符合要求。 (3) 滿載下制動時間： 1n 滿載下降時電動 機轉(zhuǎn)速（ r/通常取 ； 制動器制動轉(zhuǎn)矩（ Nm）； 1載下降時制動軸靜轉(zhuǎn)矩（ Nm）；按下式計算： j 201（ Nm） 1J 下降時換算到電動機軸上的機構(gòu)總轉(zhuǎn)動慣量（ kg按下式計算： 2201 4015.1 推薦制動時間（ s），可取 qz ； 01 Nm； 2232201 = 11 s 查表知 1 2s 之間，所以符合要求。 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 24 制動時間長短與起動機作業(yè)條件有關(guān)。制動時間過短，會引起物件上下跳動，難以準確定位。制動時間過長，會產(chǎn)生 “溜鉤 ”現(xiàn)象，影響吊鉤工作。 制動平均減速度： zj m/式中： 1v 滿載下降速度（ m/s） ,可取 ； 1 zj m/表 6 m/以符合要求。買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 2 軸的設計計算 筒軸的設計計算 圖 8 卷 筒 軸受力 彎矩圖 卷筒軸受力彎矩如圖 8 所示（由于扭矩很小可以不用考慮），則從圖中可以發(fā)現(xiàn)該滑輪軸受彎矩最大為： 1 9 297.0 m a xm a x 因： 33 所以： 3 m a xm a x d ： 3 m a x Fd ： 85d 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 26 動軸的設計計算 由上節(jié)對電動機的選擇可知浮動軸所傳遞的扭矩為： m 因為浮動軸只承受扭矩，查機械設計表 151，軸的材料為 45，調(diào)質(zhì)，硬度 230拉強度極限 B =640服強度極限s=355曲疲勞極限 1 =275切疲勞極限 1 =155用彎曲應力 1 =60： 2 式中： T 許用扭轉(zhuǎn)切應力，查機械設計表 153 得 T =30 所以： 33 2 T 取 d =40 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 尾固定處的拉力 為了減 少鋼絲繩固定處的拉力，鋼絲繩在卷筒上應有 3 圈的安全圈，利用鋼絲繩與卷筒之間的摩擦，減少繩尾固定處的拉力，根據(jù)歐拉公式，繩尾固定處拉力 (N) ( 3 式中： 鋼絲繩與卷筒表面之間 的摩擦系數(shù)， = 安全圈在卷筒上包角（通常取 3 圈）； e 自然對數(shù)的底數(shù)， e 取： 4, ； 則： 1 2 5 m a xm a x N 旋預緊力 P 壓板槽為半圓形，若不考慮鋼絲繩與卷筒摩擦力的影響，經(jīng)分析，則壓板固定的實際安全系數(shù)可提高近一倍。 則有： 224 旋強度驗算 壓板螺栓除受預緊力 P 的拉伸作用外，還受由墊圈與壓板之間的摩擦力 螺栓彎曲引起的拉力，故螺栓的最大拉力為： 31121 ( 3 式中： z 固定鋼絲繩用的螺栓數(shù)量，一般不少于兩個； 1d 螺栓螺紋內(nèi)徑（ 1 墊圈與繩壓板之間的摩擦系數(shù)，可 ； t 1P 力的作用力臂； 橋式起重機起升機構(gòu)的設計 28 螺栓許用拉應力，取 s s螺栓屈服強度。 選用螺栓的性能等級為 機械設計表 5：抗拉強度極限 s=500機械設計指導表 9 則： s 因為： 所以：螺栓強度完全符合要求。 買文檔送全套 紙 Q 號交流 414951605 含 紙和論文 最新答辯完整資 料 總 結(jié) 經(jīng)過將近幾個月的設計，從毫無頭緒到設計的完成，讓我對自己，對設計有了更新的認識，更加了解設計要做到仔細，要有嚴謹?shù)膽B(tài)度 ， 了解了設計人員的困難與艱辛。設計產(chǎn)品，這一個從無到有的過程，需要參考許多的文獻和大量的計算，你要學會不煩工作量太大、太雜，