學生宿舍工程塔吊基礎方案.doc

此文檔收集于網(wǎng)絡，如有侵權，請聯(lián)系網(wǎng)站刪除目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)3三、塔吊布置3四、塔吊基礎計算4五、塔吊基礎基本要求4六、質量保證措施5七、安全文明施工措施6附件： 4#塔式起重機基礎設計計算書（管樁基礎）7此文檔僅供學習與交流一、工程概況本標段工程為廣東技術師范學院新校區(qū)一期工程（之二）建設項目施工總承包。廣東技術師范學院新校區(qū)位于廣州市白云區(qū)江高鎮(zhèn)中心區(qū)域，東面是武廣鐵路客運專線，南面是規(guī)劃道路環(huán)鎮(zhèn)西路，西鄰廣清高速公路，北接規(guī)劃道路白云五線。用地總面積839904，其中可建設用地面積為643037平方米，用地中部東西向30規(guī)劃路將校園分為兩部分。新校區(qū)主入口設置在南面規(guī)劃道路環(huán)鎮(zhèn)西路上；有市政公路與新校區(qū)連接；“A5A9棟學生宿舍”坐落在整個校區(qū)的北側位置；校區(qū)內已修筑臨時磚碴施工便道連接“A5A9棟學生宿舍”施工區(qū)?！癆5A9棟學生宿舍”建筑面積約54323.9m2；A5至A9棟學生宿舍為地上6層，建筑面積10202.7 m2至12253.2m2，建筑高度均為 21.9米；鋼筋混凝土框架結構，天然基礎。E型學生宿舍平面圖三通一平情況：臨時施工用水、用電接駁點在施工場區(qū)旁邊；進入施工區(qū)域的道路基本連通；場區(qū)內地面已基本平整；基本滿足施工要求。根據(jù)設計圖紙本工程的長寬尺寸、建筑高度、現(xiàn)場場地情況和施工實際需要，在滿足施工材料垂直運輸?shù)那闆r下，本工程設置四臺塔吊，自編號分別為1#、2#、3#、4#塔吊；1#、3#塔吊的搭設高度約為40m；2#、4#塔吊的搭設高度是45m。具體位置詳見本工程施工總平面布置圖。二、編制依據(jù)塔式起重機設計規(guī)范（GB/T13752-1992）建筑地基基礎設計規(guī)范 （GB50007-2002）建筑結構荷載規(guī)范 （GB50009-2001）建筑安全檢查標準（JGJ59-99）混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）（2006 年版）建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-2003）塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程（JGJ/T187-2009)塔吊生產廠家提供的塔式起重機使用說明書廣東技術師范學院工程巖土工程勘察報告本方案按業(yè)主提供的施工圖紙編制，如施工圖發(fā)生變化，應對方案進行調整。三、塔吊布置擬在施工區(qū)內設置四臺塔吊進行吊運。1臺QTZ100（廣東省建筑機械廠生產）、3臺QTZ80（6010）（廣州五羊建設機械有限公司生產）。1#塔吊選用QTZ100型號；2#、3#、4#塔吊選用QTZ80（6010）型號。QTZ100型塔吊機最大工作幅度55米，獨立起升高度為40m。QTZ80（6010）塔吊機，最大工作幅度60米，獨立起升高度為45米。4#塔吊置設在距離A5棟E型宿舍“A5-M”軸線9米的北側位置；塔吊位置及覆蓋平面示意見總平面布置圖，塔吊具體軸線定位見塔吊承臺定位圖。四、塔吊基礎計算根據(jù)工程巖土工程勘察報告，4#塔吊位于ZK107鉆孔附近。根據(jù)鉆孔地質數(shù)據(jù)及塔吊相關技術參數(shù)，對塔吊基礎地基承載力及抗傾翻計算、基礎配筋計算（詳細四臺塔吊基礎設計計算書見附件），經計算四臺塔吊均選用預應力混凝土管樁基礎，樁身直徑D=500mm，壁厚t=125mm，樁身混凝土強度等級C80，選用AB型樁，塔吊承臺尺寸為550055001500 mm。五、塔吊基礎基本要求塔式起重機地基基礎是保證塔吊安全使用的必要條件，采用HPC-500，AB，臂厚125mm的高強預應力管樁及樁承臺基礎，其基本要求如下：1）基礎下土質應堅固并夯實后澆C15墊層100厚。2）基礎砼強度等級C35。3）基礎鋼筋保護層厚度40mm。4）混凝土基礎表面應校水平，平面度允許偏差小于1/500。5）塔吊基礎配筋按計算書承臺配筋大樣進行綁扎，拉筋間距及綁扎質量必須符合圖紙要求。6）塔吊基礎預埋固定支腿按廠家提供的圖紙進行施工，安裝尺寸必須按圖預埋并固定，澆砼后對固定支腿位置進行復核，在兩個方向的中心線掛鉛垂線，保證預埋固定支腿及基礎面平整度符合要求。預埋固定支腿的砼必須振搗密實，充填率必須達95%以上。7）防雷接地按廠提供的接地大樣進行施工，塔吊基礎防雷在墊層澆筑前，先打入L5050角鋼到地下土內，并測量接地電阻，不得超過4歐姆，打入土內的角鋼應與承臺鋼筋及塔吊預埋支腿接通，澆筑混凝土后應重新測試按地電阻是否符合要求，不符合要求者必須重新另外再打入角鋼并連接，直至達到防雷要求為止。六、質量保證措施1、承臺鋼筋施工除了按照方案要求綁扎鋼筋外，還要進行塔吊標準節(jié)定位固定（承臺內預埋固定支腿，由塔吊生產廠家負責施工，定位尺寸詳見塔吊使用說明書）、防雷焊接等，完成后需要進行隱蔽驗收。2、澆搗混凝土時需安排經驗豐富的工人打振動棒，嚴防出現(xiàn)孔洞、蜂窩等不良現(xiàn)象。3、鋼筋在加工過程中，如發(fā)現(xiàn)脆斷或機械性能有顯著異常的現(xiàn)象，應進行化學成分檢驗或其他專項檢驗。4、鋼筋需準確開料、墊層表面平整度需符合要求以保證鋼筋的保護層符合規(guī)范要求。5、澆筑混凝土應連續(xù)進行，異常情況間歇時間較長需留設施工縫時應征得設計和現(xiàn)場監(jiān)理人員的同意，不允許隨意出現(xiàn)工作面接口冷縫。6、澆筑混凝土時應測試商品混凝土的坍落度并按規(guī)定預留混凝土試件。7、混凝土施工完畢后，采用濕麻包袋覆蓋，淋水養(yǎng)護，減小溫度變化對混凝土的影響。七、安全文明施工措施1、如果挖土過程中發(fā)現(xiàn)地質條件惡劣不適宜施工，應及時上報另做處理。2、澆搗承臺砼時要留試件，以便進行強度試壓。當試壓強度達到80%后，方可開始塔吊的安裝。切忌在砼強度達不到要求的情況下安裝塔吊。3、遵守工地現(xiàn)場管理，做到安全、文明施工。4、鋼筋隱蔽驗收后，承臺混凝土必須一次性連續(xù)澆灌。5、塔吊安裝前應編制可行的專項安裝方案，對安裝順序、吊車行走路線、對基坑施工的影響等問題作出詳細的考慮。6、各塔吊吊臂相互之間應有不少于5m的高差，并在臂端設置信號燈。塔吊指揮人員需特別留意塔吊旋轉時相互間的平面距離，嚴防塔臂發(fā)生碰撞。7、塔吊工作環(huán)境溫度為-2040。塔吊工作時，風速低于6級，如遇到雷電，大暴雨和濃霧等天氣，塔吊應停止工作。如天氣預報有10級以上大風時，塔機應用纜風繩加固。起重臂高度大于50m時，塔頂應安裝風向風速儀。8、每月或連續(xù)大雨后，應及時對混凝土基礎進行全面檢查，檢查其中是否有不均勻沉降。附件： 4#塔式起重機基礎設計計算書（管樁基礎）4#塔吊機是型號QTZ80（6010）塔吊吊機；選地質條件ZK107鉆孔資料作為4#塔吊機的計算依據(jù)。1.計算參數(shù) （1）基本參數(shù)采用1臺QTZ80（6010）塔式起重機，塔身尺寸1.80m,地下開挖深度為-1.80m；現(xiàn)場地面標高0.00m，承臺面標高-0.30m；采用預應力管樁基礎，地下水位-4.00m。1）塔吊基礎受力情況荷載工況基礎荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態(tài)659.0027.001720.00320.00非工作狀態(tài)590.0080.001930.000比較樁基礎塔吊的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的受力情況，塔吊基礎按非工作狀態(tài)計算如圖Fk=590.00kN,Fh=80.00kNM=1930.00+80.001.40=2042.00kN.mFk，=590.001.35=796.50kN,Fh，=80.001.35=108.00kNMk=(1930.00+80.001.40)1.35=2756.70kN.m2）樁頂以下巖土力學資料（參考地質資料中ZK107號孔的柱狀圖）序號地層名稱厚度L(m)極限側阻力標準值qsik(kPa)極限端阻力標準值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系數(shù)iiqsiki(kN/m)1填土1.8022.0039.600.4015.842粉質粘土5.8026.00150.800.70105.563粉砂2.2024.0052.800.5026.404粗砂5.1074.00377.400.50188.705粉質粘土8.8026.00228.800.70160.166粉砂1.9074.00140.600.5070.307粗砂1.0074.003500.0074.000.5037.00樁長26.60qsik*Li1064.00iqsik*Li603.963）基礎設計主要參數(shù)基礎樁采用4根500預應力管樁,樁頂標高-1.70m；樁混凝土等級C80,fC=35.90N/mm2 ,EC=3.80104 N/mm2；ft=2.22N/mm2,樁長26.60m,壁厚125mm；鋼筋HRB335，fy=300.00N/mm2,Es=2.00105N/mm2承臺尺寸長(a)=5.50m,寬(b)=5.50m,高(h)=1.50m；樁中心與承臺中心1.80m,承臺面標高-0.30m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,砼=25kN/m3Gk=abh砼=5.505.501.5025=1134.38kN塔吊基礎尺寸示意圖2.樁頂作用效應計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(FkGk)/n=(590.00+1134.38)/4=431.10kN2）偏心豎向力作用下按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=2042.00kN.m，yi=1.8020.5=2.55mNk =(FkGk)/nMxyi/yi2=(590.00+1134.38)/4(2042.002.55)/(22.552)=431.10400.39Nkmax=831.49kN, Nkmin=30.71kN (基樁不承受豎向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=80.00/4=20.00kN3.單樁允許承載力特征值計算管樁外徑d=500mm=0.50m，內徑d1=500-2125=250mm=0.25m，hb=1.00hb/d=1.00/0.50=2.00,p =0.162.00=0.32（1）單樁豎向極限承載力標準值計算Aj=(d2-d12)/4=3.14(0.502-0.252)/4=0.15m2,Apl=d12/4=3.140.252/4=0.05m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3.140.501064.00=1670.48kNQpk=qpk(Aj+pApl)=3500.00(0.15+0.320.05)=581.00kN，Quk= QskQpk=1670.48+581.00=2251.48kNRa=1/KQuk=1/22251.48=1125.74kN(2)樁基豎向承載力計算1）軸心豎向力作用下Nk=431.10kNRa=1125.74kN,豎向承載力滿足要求。2）偏心豎向力作用下Nkmax=831.49kNRa=1.21125.74=1350.89kN,豎向承載力滿足要求。4.樁基水平承載力驗算(1)單樁水平承載力特征值計算I=(d4-d14)/64=3.14(0.504-0.254)/64=0.0029m4EI=EcI=3.801070.0029=110200kN.m2查表得:m=6.00103kN/m4, Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=1.13m=1130mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.0010001.13/110200)0.2=0.57L=0.5726.60=15.164,按L=4,查表得:x=2.441RHa=0.75(3EI/x)oa=0.75(0.573110200/2.441)0.01=62.70kN（2）樁基水平承載力計算Hik=20.00kNRha=62.70kN,水平承載力滿足要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標準值計算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4(1.802+0.50)4603.96=2476.24kNTuk=iqsikuiLi=603.963.140.50=948.22kN(2)抗拔承載力計算Ggp=Ggp1Ggp2=5.505.502.2018.80/45.505.5024.30(18.80-10)/4=1929.95kNGp=Gp1Gp2=0.152.30250.1524.30(25-10)=63.30kNTgk/2+Ggp=2476.24/2+1929.95=3168.07kNTuk/2+Gp=948.22/2+63.30=537.41kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。6.抗傾覆驗算a1=5.50/2=2.75m,bi=5.50/2+1.80=4.55m傾覆力矩M傾=MFhh=1930+80.00(1.800.30)=2050.00kN.m抗傾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(590.00+1134.38)2.75+2(948.22/2+63.30)4.55=9632.48kN.mM抗/M傾=9632.48/2050.00=4.70抗傾覆驗算4.701.6,滿足要求。7.樁身承載力驗算(1)正截面受壓承載力計算按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=2756.70kN.m，yi=1.8020.5=2.55mNk=(Fk1.2Gk)/nMxyi/yi2=(796.50+1.21134.38)/4(2756.702.55)/(22.552) =539.44540.53Nkmax=1079.97kN，Nkmin=-1.09kNc=0.85,cfcAj=0.8535.9010000.15=4577.25kN正截面受壓承載力=4577.25kNNkmax=1079.97kN,滿足要求。(2)預制樁插筋受拉承載力驗算插筋采用HRB335，fy=300.00N/mm2，取622，As=6380=2280mm2fyAs=3002280=684000N=684.00kN fyAs=684.00kNNkmin=1.09kN,正截面受拉承載力滿足要求。M傾/(4x1As)=2050.001000/(41.802280)=124.88N/mm2M傾/(4x1As)=124.88N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。(3)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算F=F1.2Qik=Fk，=796.50kN，ho=1.50-0.10=1.40m=1400mmhp=1.0+(2000-1500)/(2000-800)(0.9-1.0)=0.960=1.80-0.50/2-1.80/2=0.65m,=0/ho=0.65/1.40=0.460=0.84/(+0.2)=0.84/(0.46+0.2)=1.27um=4(1.80+1.40)=12.80mhp0umftho=0.961.2712.801.5710001.40=34301.46kN承臺受沖切承載力=34301.46kNF=796.50kN,滿足要求。2)角樁向上沖切力承載力計算N1=Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=796.50/4+2756.702.55/(22.552)=739.65kN1x=1y=0/ho=0.65/1.40=0.46,c1=c2=0.95+0.25=1.20mV=2Nk，=2739.65=1479.31kN1x=1y=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.46+0.2)=0.851x(c2+1y/2)+1y(c1+1x/2)hpftho=0.85(1.20+0.65/2)20.961.5710001.40=5470.38kN角樁向上沖切承載力=5470.4kNV=1479.31kN,滿足要求。3)承臺受剪切承載力驗算Nk，=Fk，