鵬程旅館設(shè)計(jì)畢業(yè)論文.doc

鵬程旅館設(shè)計(jì)畢業(yè)論文79目 錄第一章 建筑設(shè)計(jì)21.1 工程概況21.2 建筑平面設(shè)計(jì)21.3 建筑剖面設(shè)計(jì)21.3.1層數(shù)和層高21.3.2室內(nèi)外高差21.4 建筑立面設(shè)計(jì)21.5 防火21.6 關(guān)于建筑構(gòu)造考慮和設(shè)計(jì)21.6.1墻體21.6.2屋面做法21.6.3樓面做法21.6.4地面做法21.6.5散水做法21.6.6變形縫設(shè)置21.7 本設(shè)計(jì)特點(diǎn)2第二章 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì)22.1 設(shè)計(jì)資料22.1.1工程概況：22.1.2.氣象條件:22.1.3.工程地質(zhì)條件：22.1.4.屋面及樓面做法：22.1.5.其他說(shuō)明22.2結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型22.2.1.確定結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖22.2.2.主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算22.2.3 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及梁柱線剛度計(jì)算22.3恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算22.4 活荷載及其內(nèi)力分析22.5風(fēng)荷載及其內(nèi)力分析22.6內(nèi)力組合22.6.1.框架梁內(nèi)力組合22.6.2.框架柱內(nèi)力組合22.7截面設(shè)計(jì)22.8框架柱截面設(shè)計(jì)22.9板的配筋計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽。2.10鋼筋混凝土板式樓梯設(shè)計(jì)錯(cuò)誤！未定義書簽。2.10.1建筑設(shè)計(jì)錯(cuò)誤！未定義書簽。2.10.2樓梯梯段板計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽。2.10.3 平臺(tái)板計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽。2.10.4 平臺(tái)梁計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽。2.11基礎(chǔ)設(shè)計(jì)22.11.1邊柱獨(dú)立基礎(chǔ)22.11.2中柱聯(lián)合基礎(chǔ)錯(cuò)誤！未定義書簽。第三章 施工組織設(shè)計(jì)23.1工程概況23.2施工部署23.2.1.施工設(shè)想23.2.2 施工原則23.2.3工程施工流程23.3工程施工方案23.3.1施工總程序23.3.2施工段的劃分23.3.3主要項(xiàng)目施工方法及施工順序23.3.4主體結(jié)構(gòu)工程23.3.5屋面工程23.3.6樓面和裝修工程23.4工程量計(jì)算23.5質(zhì)量、安全、消防、節(jié)約、冬雨期施工措施23.5.1質(zhì)量管理措施23.5.2安全管理措施23.5.3防護(hù)管理措施23.5.4節(jié)約措施23.5.5冬季、雨季施工措施2結(jié) 束 語(yǔ)2參 考 文 獻(xiàn)2致 謝2附 錄錯(cuò)誤！未定義書簽。第一章 建筑設(shè)計(jì)1.1 工程概況本設(shè)計(jì)為七層旅館,高23.95米,建筑面積6862平方米,其中客房面積3688.32平方米占53%,公用部分及輔助部分占47%，共有客房105 間，共282個(gè)床位。客房布置：?jiǎn)稳朔浚?4間，24個(gè)床位占8.5% ， 客房尺寸3.68.1米，面積29.16平方米。雙人房：78間，96個(gè)床位占27.6% ，客房尺寸3.97.2米,面積28.081平方米。三人房：18間，90個(gè)床位占21.4% ，客房尺寸7.27.2米，面積51.84平方米。套 房：6間，6個(gè)床位占2.4% ，客房尺寸7.87.2米，面積56.16平方米。底層設(shè)有大型餐廳（372.93平方米）和廚房(205.92平方米),超市（120.96平方米），美發(fā)中心（28.08平方米），大廳為（219.96平方米），洗衣房，庫(kù)房均為28.08平方米。二層設(shè)有咖啡廳（103.68平方米），六間辦公室（168.48平方米）、三間小會(huì)議室（84.24平方米），娛樂(lè)廳（416.88平方米）、中會(huì)議室（108平方米）、大會(huì)議室(112.32平方米)，中會(huì)議室（56.16平方米）。1.2 建筑平面設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)裙房與主體為一體，主體平面也采用L形。主題有八層。走廊采用內(nèi)廊式，兩邊布置客房，整個(gè)建筑平面，使得平面類型交通線路簡(jiǎn)捷明確，客房設(shè)計(jì)緊湊、經(jīng)濟(jì)、構(gòu)件規(guī)整便于施工，建筑進(jìn)深大，有利于節(jié)地節(jié)能。建筑朝向?yàn)槟媳毕?，平面布置滿足長(zhǎng)寬比小于5，采用縱向7.8m、7.2m、6.3m,橫向5.7m、7.6m、5.7m的柱距，滿足建筑開(kāi)間模數(shù)和進(jìn)深的要求。每一個(gè)客房?jī)?nèi)設(shè)衛(wèi)生間，尺寸為2.12.4米。其他輔助房間儲(chǔ)藏室、洗衣房、員工休息室、廚房、餐廳、美容美發(fā)廳、會(huì)議室等設(shè)于一，二層。二至七層為客房部分。大體布置如下：一層平面：大廳（219.96平方米）設(shè)有服務(wù)臺(tái)。超市，餐廳，廚房，庫(kù)房，洗衣房，美容美發(fā)室，醫(yī)務(wù)室等。二層平面：娛樂(lè)廳，會(huì)議室，咖啡廳，辦公室。三八層平面：設(shè)客房23間，其中13間為雙人房、6間為單人房、3間三人房、1間套間、樓梯、電梯等。走道寬.2.4米。1.3 建筑剖面設(shè)計(jì)1.3.1層數(shù)和層高層數(shù)：旅館主體7層。層高：層高的確定必須考慮使用功能、技術(shù)經(jīng)濟(jì)和建筑藝術(shù)等方面的要求。在滿足前面幾個(gè)方面的前提下盡可能降低層高，通過(guò)結(jié)構(gòu)布置和計(jì)算?。褐黧w第一,二層層高為4.2米，第37層層高為3.3米。1.3.2室內(nèi)外高差為防止室外雨水倒流和墻體受潮，要求室內(nèi)外存在一定的高差，取室內(nèi)外高差為450mm。1.4 建筑立面設(shè)計(jì)不同功能要求建筑物的類型具有不同的內(nèi)部空間組合特點(diǎn)，建筑物的外部形象也相應(yīng)地表現(xiàn)在這些建筑類型的特征，外墻面根據(jù)98J1工程做法選用淺綠色水刷石墻面，柱子采用大理石飾面，以增強(qiáng)美感。女兒墻部分的墻面采用裝飾玻璃，用以增強(qiáng)現(xiàn)代感。1.5 防火防火等級(jí)為二級(jí)，安全疏散距離滿足房門至外部出口或封閉樓梯間最大距離小于35m，大房間設(shè)前后兩個(gè)門，小房間設(shè)一個(gè)門，滿足防火要求；室內(nèi)消火栓設(shè)在走廊兩側(cè),每層兩側(cè)及中間設(shè)3個(gè)消火栓，最大間距25m,滿足間距50m的要求。1.6 關(guān)于建筑構(gòu)造考慮和設(shè)計(jì)1.6.1墻體本建筑所有墻體采用實(shí)心粘土磚（客房浴室部分的墻體采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊），外墻和內(nèi)墻都為240厚，客房?jī)?nèi)衛(wèi)生間隔墻為120厚雙面粉刷。外墻外部粉刷采用淺綠色水刷石墻面，內(nèi)部及內(nèi)墻均采用新型飾面涂料噴塑涂料1.6.2屋面做法30厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層三氈四油防水層20m厚1：2.5水泥砂漿找平層100m厚（2找坡）水泥珍珠巖保溫找坡100m厚現(xiàn)澆樓板15mm厚天棚抹灰1.6.3樓面做法15厚水磨石地面20mm厚水泥砂漿找平層100mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板；15mm厚天棚抹灰1.6.4地面做法10厚1：2水泥砂漿抹面 15厚1：3水泥砂漿打底80厚C15砼素土夯實(shí)1.6.5散水做法室外散水寬900mm，3%找坡1：2水泥沙漿抹面100厚C15混凝土80厚砂土碎磚素土夯實(shí)1.6.6變形縫設(shè)置本工程抗震設(shè)防烈度為6度，且全長(zhǎng)56.14m，考慮設(shè)置變形逢。在距1軸16.8m處設(shè)置一道寬度為100mm的變形縫。采用雙柱雙墻的形式。1.7 本設(shè)計(jì)特點(diǎn)本設(shè)計(jì)充分利用地理位置優(yōu)勢(shì)，平面布置簡(jiǎn)單，人流無(wú)交叉干擾，使用方便，房間布置靈活多樣，且有利于動(dòng)靜分離，互相干擾少，便于管理此建筑將成為該路段的又一亮點(diǎn)。整個(gè)設(shè)計(jì)符合民用建筑設(shè)計(jì)通則、簡(jiǎn)明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)，多層建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范，鋼筋混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范等，設(shè)計(jì)深度達(dá)到設(shè)計(jì)任務(wù)書的規(guī)范要求。第二章 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì)2.1 設(shè)計(jì)資料2.1.1工程概況：1.本工程為湘潭中心的鵬程旅館，是七層的全現(xiàn)澆式框架結(jié)構(gòu)。建筑平面為一型，底層層高為4.2m，二層4.2m,三至七層各層層高為3m，女兒墻高為0.55m。2.1.2.氣象條件:溫度: 年最高氣溫為39，最低溫度為0；主導(dǎo)風(fēng)向: 常年主導(dǎo)風(fēng)向東北風(fēng)，基本風(fēng)壓為0.4KN。風(fēng)雪條件: 基本風(fēng)壓為：0.4kN/m22.1.3.工程地質(zhì)條件：地面粗糙類別為C，類建筑場(chǎng)地 上部為1m自然地表填土，填土下層為4m厚紅粘土，再下層為礫石層。紅粘土允許承載力標(biāo)準(zhǔn)值為250KN。礫石層允許承載力標(biāo)準(zhǔn)值為350KN地下水位：地表以下3m ，無(wú)侵蝕。地震設(shè)防烈度：6度設(shè)防。2.1.4.屋面及樓面做法：屋面（不上人）：30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層三氈四油防水層20mm厚水泥砂漿找平層100mm厚2膨脹珍珠巖保溫找坡100mm厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板15mm厚天棚抹灰樓面做法：15厚水磨石地面20mm厚水泥砂漿找平層100mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板；15mm厚天棚抹灰2.1.5.其他說(shuō)明材料：板：混凝土C30，梁、柱混凝土C30，梁柱中箍筋和板及基礎(chǔ)底板內(nèi)鋼筋用HPB235級(jí)，梁柱中縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)。樓梯結(jié)構(gòu)：樓梯采用板式樓梯，鋼筋混凝土現(xiàn)澆。過(guò)梁：過(guò)梁采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆?；A(chǔ)：由于地基承載能力好，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。2.2結(jié)構(gòu)置方案及結(jié)構(gòu)選型2.2.1.確定結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖(1) 三個(gè)假設(shè)：平面結(jié)構(gòu)假定：認(rèn)為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)，垂直于該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不受力；樓板在自身平面內(nèi)在水平荷載作用下，框架之間不產(chǎn)生相對(duì)位移；不考慮水平荷載作用下的扭轉(zhuǎn)作用。(2).計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置圖,選定第(1115)軸線間作為計(jì)算單元. 如圖2.1所示圖2-1 結(jié)構(gòu)計(jì)算單元簡(jiǎn)圖2.2.2.主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算1主要構(gòu)件選型（1）梁板柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)（2）墻體采用：粘土磚砌塊（3）墻體厚度：外墻：240mm，內(nèi)墻：240mm,浴室隔墻采用120mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊?；A(chǔ)采用：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)2. 梁柱截面尺寸估算主要承重框架梁：橫向框架梁：??；??；截面尺寸取 邊上框架梁由于跨度較小，截面尺寸取為?？v向框架梁：取；取。截面尺寸取次梁：?。蝗?。截面尺寸取框架柱：根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比來(lái)確定：取。板厚度（采用雙向板）：，取100mm。2.2.3 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及梁柱線剛度計(jì)算1）.梁柱的計(jì)算高（跨）度梁的計(jì)算跨度：應(yīng)取柱截面形心的距離，在這里為了計(jì)算方便近似取軸線間距離。即邊跨梁為5.7m，中間跨梁為7.6m。柱高計(jì)算：底層柱高：H=4.2m+0.45m+1m=5.65m,其中4.2m為底層層高，0.45m為室內(nèi)外高差，1m為基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度。中間層柱高：H=3.0m。框架幾何尺寸見(jiàn)圖2.2。2）.框架計(jì)算簡(jiǎn)圖 框架在豎向荷載作用下，可忽略節(jié)點(diǎn)位移，按剛性方案設(shè)計(jì)。在水平荷載作用下，不能忽略節(jié)點(diǎn)位移，按彈性方案設(shè)計(jì)。相對(duì)線剛度計(jì)算柱線慣性矩：底層柱線剛度： Nm其他層柱線剛度： Nm 邊跨梁的慣性矩：邊跨梁線剛度： Nm中間跨梁的慣性矩：中間跨梁線剛度： N圖2.2 框架幾何尺寸圖設(shè) 得計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖（圖2.3）所示圖2.3 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖2.3恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 屋面恒載 30mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 0.03m24kN/m3=0.72 kN/ 三氈四油防水層 0.40kN/20mm厚水泥砂漿找平層 0.02m20kN/m3=0.40kN/100mm厚水泥珍珠巖保溫找坡保溫 0.1m11kN/m3 =1.1kN/100mm厚現(xiàn)澆樓板 0.10m25kN/m3=2.5kN/15厚天棚抹灰 0.015m17kN/m3=0.26kN/屋面恒載 = 5.38kN/m22.樓面恒載 15mm厚水磨石地面 0.33kN/m2 20mm厚水泥砂漿找平層 0.02m 20kN/m3=0.40kN/100mm厚現(xiàn)澆樓板 0.10m25kN/m3=2.5kN/15mm厚天棚抹灰 0.01517=0.26kN/樓面恒載 =3.49 kN/m23.構(gòu)件自重： 橫向框架梁自重：（邊跨） （邊跨）bh=200mm500mm： 0.2m30.5m325 kN/m3=2.5kN/m （中跨）bh=300mm700mm： 0.3m30.7m325 kN/m3=5.25kN/m 縱向框架梁自重：bh=300mm600mm： 0.6m30.3m325 kN/m3=4.5kN/m柱自重：bh=600mm600mm (其他層)柱自重： 0.6m30.6m325 kN/m333.0m=27.00kN/m （底層）柱自重 0.6m30.6m325 kN/m335.65m=50.85kN/m外墻重：（墻體為240mm厚粘土磚，外墻面為水刷石墻面0.5 kN/m2，內(nèi)墻為20mm厚抹灰） （其他層） （ 0.24m319kN/+0.5 kN/m2+17 kN/m230.02m）3(3.0m-0.7m)=12.42kN/m (首層) （0.24m319kN/+0.5 kN/m2+17 kN/m230.02m）3（4.65m-0.7m）=21.33kN/m 內(nèi)墻重：（內(nèi)墻為240mm厚粘土磚，兩側(cè)均為20mm厚抹灰） （其他層） （0.24m319kN/+17 kN/m230.02m32）3（3.0 m-0.7m）=12.28kN/m (首層) （0.24m319kN/ +17 kN/m230.02m32）3（4.65m-0.7m）=21.09 kN/m窗自重 0.5 kN/門自重 0.2 kN/屋頂女兒墻（0.24m319kN/+0.5 kN/m2+17 kN/m230.02m）31m=5.4kN/m邊跨框架梁承擔(dān)的由屋面板，樓面板傳來(lái)的荷載形式為梯形，如圖2.4所示，為計(jì)算簡(jiǎn)便，按支座彎距等效原則，將其簡(jiǎn)化為矩形分布。其中a=屋面梁上線荷載：樓面梁上線荷載： 框架中各層恒荷載作用分布圖如圖2.5所示 圖2.4 梯形荷載與三角形荷載分布等效 圖2.5 恒荷載作用分布圖4.恒荷載作用下框架的固端彎矩計(jì)算表2-1 恒荷載作用下框架的固端彎矩計(jì)算表A邊跨框架中間跨框架梁頂層 kNmkNm底層及標(biāo)準(zhǔn)層 kNmkNm5.節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算頂層分配系數(shù)計(jì)算過(guò)程如下（其他層計(jì)算方法相同，見(jiàn)表2-2）節(jié)點(diǎn)A：，節(jié)點(diǎn)B：，表2-2 節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算表節(jié)點(diǎn)A各桿端分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)B各桿端分配系數(shù)頂層A7B70.30B7A70.16A7A60.70B7B60.36B7C70.48標(biāo)準(zhǔn)層A6B60.18B6A60.11A6A70.41B6C60.35A6A50.41B6B50.27B6B70.27底層A1A20.51B1A10.13A1A00.27B1B20.31A1B10.22B1B00.16B1C10.406.恒荷載作用下內(nèi)力分析 恒荷載作用下內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法計(jì)算框架內(nèi)力，傳遞系數(shù)為，各節(jié)點(diǎn)分配二次即可。 其計(jì)算步驟和結(jié)果參見(jiàn)下圖表，恒載內(nèi)力圖見(jiàn)圖2.6表2-3 恒載作用下內(nèi)力計(jì)算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.70.30.160.360.48偏心矩-52.7052.700.00-101.1336.8915.817.7517.4323.2514.313.877.917.34-11.62-12.73-5.46-0.58-1.30-1.7438.47-38.4767.7723.47-91.240.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0218.4514.312.996.288.727.34-9.51-14.65-14.65-6.43-1.41-3.46-3.46-4.4932.4128.27-60.6880.6519.9318.54-119.120.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.312.996.287.34-9.51-7.09-7.09-3.11-0.45-1.11-1.11-1.4435.8321.53-57.3681.6120.9013.56-116.0710.766.78層數(shù)邊跨梁端剪力中跨梁端剪力柱剪力跨中彎距AB邊跨中間跨755.466.7550.3260.60079.84-12.8-7.825.9160.45673.4710.6569.9776.970101.80-20.2-12.834.0474.3573.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78473.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78373.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78273.4710.5269.8177.130101.80-14.3-9.034.3374.78173.4710.0669.2277.720101.80-13.7-8.235.2177.35表2-4 恒荷載跨中彎距及梁端剪力與柱剪力表跨中彎距：柱剪力：2.4 活荷載及其內(nèi)力分析1.屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)荷載規(guī)范查的不上人屋面 0.5kN/m2邊跨（AB，CD）框架梁承受的由屋面板，樓面板傳來(lái)的活荷載形式仍然為梯形，與恒荷載相同，為計(jì)算簡(jiǎn)便，可按支座彎距等效原則將其簡(jiǎn)化為矩形分布，得屋面梁上線荷載：q1= 2.樓面活荷載旅館樓面活荷載為：2.0 kN/m2同屋面荷載的簡(jiǎn)化方法，可得樓面梁上線荷載：q2= 屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮. 框架各層活荷載作用分布如圖2.7：3.內(nèi)力分析 框架結(jié)構(gòu)在樓面，屋面活荷載作用下采用滿布荷載法（恒荷載遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于活荷載），其內(nèi)力計(jì)算方法與恒荷載相同，采用力矩二次分配法，對(duì)跨中彎距計(jì)算結(jié)果需進(jìn)行調(diào)整，分配系數(shù)同表2-2。固端彎距計(jì)算見(jiàn)表2-5，內(nèi)力計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2-6，內(nèi)力圖見(jiàn)圖2.8圖2.6 恒荷載作用下內(nèi)力計(jì)算分析表2-5 活荷載作用下框架的固端彎矩計(jì)算表邊跨框架梁中間跨框架梁頂層=4.28 kNm8.28底層及標(biāo)準(zhǔn)層=17.06 kNm33.12圖2.7 活荷載內(nèi)力分析圖表2-6 活載作用下內(nèi)力計(jì)算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.70.30.160.360.48偏心矩-4.284.280.00-8.283.001.280.641.441.923.500.320.642.17-0.96-2.67-1.15-0.30-0.67-0.893.82-3.825.272.94-8.210.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.621.503.500.881.540.722.17-2.81-2.41-2.41-1.06-0.18-0.44-0.44-0.566.088.08-14.1620.184.626.07-30.870.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.500.881.542.17-2.81-1.80-1.80-0.79-0.10-0.24-0.24-0.318.705.20-13.8920.266.264.09-30.622.602.05層數(shù)邊跨梁端剪力中跨梁端剪力柱剪力跨中彎距AB邊跨中間跨74.500.254.254.7506.54-1.27-0.981.874.21617.961.0616.9019.02026.14-4.72-3.568.4218.80517.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29417.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29317.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29217.961.0616.9019.02026.14-3.46-2.708.3318.29117.961.1216.8419.08026.14-3.31-2.468.5119.05表2-7 活荷載跨中彎距及梁端剪力與柱剪力表圖2.8 活載彎矩圖（單位kNm）2.5風(fēng)荷載及其內(nèi)力分析1.風(fēng)荷載計(jì)算 基本風(fēng)壓值：00.4kN/m2;風(fēng)振系數(shù)Z值：由于建筑物總高度不超過(guò)30m，所以Z=1.0 。查荷載規(guī)范得風(fēng)荷載體型系數(shù)S值：迎風(fēng)面S=0.8，背風(fēng)面S=-0.5，所以取S=1.3。風(fēng)壓高度變化系數(shù)Z值：Z= ，5mZ400m, 如表2-8所示。 表2-8 Z值的計(jì)算離地面高度（m）Z離地面高度(m)Z4.650.7517.850.808.850.6520.850.8511.850.6623.850.9014.850.74得風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。如下表2-9所示表2-9 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值與線荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)ZZS011.00.751.30.40.393.0421.00.651.30.40.342.6531.00.661.30.40.342.6541.00.741.30.40.382.9651.00.801.30.40.423.2861.00.851.30.40.443.4371.00.901.30.40.473.67為簡(jiǎn)化計(jì)算，將矩形分布的風(fēng)荷載折算成接點(diǎn)集中力。第7層：第6層：第5層：第4層：第3層：第2層：第1層： 風(fēng)荷載作用下荷載分布圖如圖2.9。2.各柱的D值及剪力分配系數(shù)計(jì)算 風(fēng)荷載作用下需考慮框架節(jié)點(diǎn)側(cè)移，采用“D”法。各柱的D值及剪力分配系數(shù)見(jiàn)表2-10。 圖 2.9 風(fēng)荷載作用下荷載分布圖 表2-10 側(cè)移剛度D值及剪力分配系數(shù)表層位及層高層高(m)柱號(hào)KD=(kN/m)七 - 三層3.0A1.720.460.471.880.25B1.730.460.470.25C1.730.460.470.25D1.720.300.470.25二 層4.2A1.720.460.240.960.25B1.730.460.240.25C1.730.460.240.25D1.720.460.240.25 一 層5.65A0.800.460.070.360.19B3.240.710.110.31C3.240.710.110.31D0.800.460.070.19其中K、的計(jì)算方法：對(duì)柱腳固定的框架底層柱，對(duì)框架的其他層柱：對(duì)于中柱 邊柱 3.各柱的反彎點(diǎn)位置，剪力，柱端彎距計(jì)算4框架在風(fēng)荷載（從左向右吹）下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計(jì)算。其步驟為：求各柱反彎點(diǎn)處的剪力值；求各柱反彎點(diǎn)高度（查表，并采用插入法求得）；求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；求各柱的軸力和梁剪力。第i 層第m柱所分配的剪力為： V im=D im V j /D, Vi=Wi ,框架柱反彎點(diǎn)位置， , 框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計(jì)算，柱頂端彎矩： 柱底端彎矩：中梁彎矩 ， 邊梁彎矩 框架各柱的反彎點(diǎn)位置，剪力，柱端彎距計(jì)算見(jiàn)表2-11。表2-11 各柱反彎點(diǎn)位置、剪力（kN）、柱端彎矩(kNm)層號(hào)柱號(hào)（kN/m）Viy0yu/mm7A、D0.251.887.521.500.3700.371.672.84B、C0.252.260.3700.372.514.276A、D0.251.8818.183.640.4200.424.596.33 B、C0.255.450.4200.426.889.485A、D0.251.8828.255.650.4500.457.639.32B、C0.258.480.4500.4511.4513.994A、D0.251.8837.617.520.4200.429.4813.08B、C0.2511.280.4200.4214.2119.633A、D0.251.8846.039.210.4200.4211.6016.03B、C0.2513.810.4200.4217.4024.032A、D0.250.9657.1611.430.5000.5012.0012.00B、C0.2517.150.5000.5018.0118.011A、D0.190.3669.1113.130.6500.6535.8419.30B、C0.3121.420.5500.5549.4840.48注：y0：框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。y1：為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。y2、y3：為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。Y：框架柱的反彎點(diǎn)高度比。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無(wú)修正。4.梁端彎距的計(jì)算 梁端彎距的計(jì)算根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡理論，按各節(jié)點(diǎn)上梁的線剛度大小進(jìn)行分配。以第七六層為例，梁端彎距計(jì)算見(jiàn)表2-12。第7層： A節(jié)點(diǎn) kN/m 則 kN/m B節(jié)點(diǎn) kN/m 則 kN/m kN/m第6層：A節(jié)點(diǎn) 已知 kN/m kN/m kN/m B節(jié)點(diǎn) 已知N/m kN/m kN/m kN/m表2-12 梁端彎距計(jì)算表層數(shù)節(jié)點(diǎn)A梁端彎距M（kN.m）節(jié)點(diǎn)B梁端彎距M（kN.m）七六五四三二一5.風(fēng)載作用下內(nèi)力圖 圖2.10 風(fēng)載作用下內(nèi)力圖（kNm）2.6內(nèi)力組合為保證結(jié)構(gòu)安全，必須求出構(gòu)件截面的最不利荷載內(nèi)力，并以此作為構(gòu)件配筋計(jì)算的依據(jù)，為了找出控制截面的最不利內(nèi)力，應(yīng)進(jìn)行內(nèi)力組合。各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)有地震作用時(shí)，應(yīng)分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合、由永久荷載效應(yīng)控制的組合及重力荷載代表值與地震作用的組合，并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。1.按三種內(nèi)力組合方式進(jìn)行組合：（1） 1.2恒載+1.40.7活載（2） 1.2恒載+1.4活載+1.40.6風(fēng)（3） 1.2恒載+1.40.7活+1.4風(fēng)2. 控制截面的選擇：（1）、柱：控制截面為柱頂、柱底兩個(gè)截面；（2）、橫梁：控制截面為支座及跨中截面。圖2.11 梁控制截面的選擇3、柱上控制截面最不利內(nèi)力類型為：（1） Mmax及相應(yīng)的軸力N與剪力V；（2） -Mmax及相應(yīng)的軸