武漢萬達中央文化區(qū)K4地塊二期標準層模板專項施工方案.docx

武漢東湖中央文化區(qū)K4地塊二期工程標準層模板專項施工方案 編制： 審核： 審批： 中建八局武漢中央文化旅游區(qū)項目經(jīng)理部2016年 7月 18日第一章 編制依據(jù)1第二章 工程概況22.1 工程主要情況22.2 設計簡介22.3 墻柱簡介2第三章 施工安排33.1 工程施工目標33.1.1 工期目標33.1.2 質(zhì)量目標33.1.3 安全目標3第四章 施工準備與資源配置計劃44.1 施工準備44.1.1 技術(shù)準備44.1.2 現(xiàn)場準備44.1.3 主要工程材料44.1.4 工程施工主要周轉(zhuǎn)材料和施工機具配置計劃6第五章 施工方法及工藝要求75.1 施工工藝75.1.1 支撐架主要參數(shù)75.1.2 支撐架主要參數(shù)85.1.3模板組拼95.1.4模板定位95.1.5支撐體系搭設95.2 模板支撐體系設計、支撐方法及模板演算105.2.1標準層樓板模板支撐105.2.2標準層梁模板支撐235.2.3墻模板支撐515.2.4柱模板支撐595.2.5 梁側(cè)模：695.2.6剪力墻門窗洞口模板、預留洞口模板設計775.3 模板拆除785.3.1 模板拆除原則785.3.2墻模板拆除785.3.3樓板模板拆除79第六章 質(zhì)量標準及技術(shù)控制措施796.1進場材料的質(zhì)量標準796.3模板工程質(zhì)量控制846.4 質(zhì)量通病及預防措施856.5 材料節(jié)約措施866.6 成品保護86第七章 安全、文明施工、環(huán)境與職業(yè)健康措施87第八章 應急救援預案888.1 應急救援預案的目的888.2 預案的適用范圍888.3 應急救援指揮機構(gòu)的設置898.3.1 指揮機構(gòu)的設置和職責898.3.2 項目應急救援小組名單及應急救援報警和聯(lián)絡方式898.4 應急救援搶險隊伍人員、物資設備908.5 事故處理程序918.6 教育、訓練918.7 互相協(xié)議928.8 應急救援措施928.9 架體搭設安全事故預防措施9597 / 100第一章 編制依據(jù)建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ 130-2011；混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB 50204-2015；建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準 GB 50300-2013；鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)技術(shù)與施工規(guī)程；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008；建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）；施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46-2005）；建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程（JGJ33-2012）；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2012）；建設工程安全生產(chǎn)管理條例；關(guān)于印發(fā)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質(zhì)200987號文；本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；第二章 工程概況2.1 工程主要情況序號項目主要內(nèi)容1工程名稱武漢中央文化區(qū)K4地塊二期2建設工程地點項目位于武漢市武昌區(qū)東臨中北路，西臨沙湖路，南至東沙大道，北臨樂業(yè)路3建設規(guī)模總建筑面積約315568（其中地上面積233068，地下車庫及設備用房建筑面積82500）；住宅199938，避難層3000，配套設施2500，底商27630，地下室825004結(jié)構(gòu)形式框架結(jié)構(gòu)；5建筑層數(shù)2棟52層、4棟53層住宅樓，3棟12層獨立商鋪（一二層均為銷售商鋪），3棟2層住宅底商（一二層均為銷售商鋪）6建設單位武漢萬達東湖置業(yè)有限公司7設計單位武漢和創(chuàng)建筑工程設計有限公司8監(jiān)理單位廣州宏達工程顧問有限公司9勘察單位中南勘察設計院（湖北）有限責任公司10總承包單位中國建筑第八工程局2.2 設計簡介本工程3層以上為標準層，層高3150，板厚100、120、150，采用扣件模板式支撐體系，與外防護腳手架分開，梁及墻柱截面尺寸見下表：1）、柱截面尺寸簡介：200*400、400*400、500*500、400*600、600*600、500*1500、500*1600、500*2000。2.3 墻柱簡介2）、剪力墻厚度為600mm，500mm， 400mm， 250mm， 200mm；3）、梁截面尺寸見下表：表2.2-1 梁截面尺寸KL6-1500*580XL6-1200*650L6-1200*650LL6-1500*1200KL6-2200*600XL6-2200*650L6-2200*550LL6-2500*730KL6-3200*400XL6-3200*650L6-3250*600LL6-3250*600KL6-5300*600XL6-4200*650L6-4200*420LL6-4500*1200KL6-6200*400XL6-5200*650L6-5150*400LL6-5500*1200KL6-7300*600L6-6200*400LL6-6500*1200KL6-8200*400L6-7200*550LL6-7500*1200KL6-9200*550L6-8200*400LL6-8500*1200KL6-10400*580L6-9200*400LL6-9500*1200KL6-11250*400L6-10LL6-10400*780KL6-12300*670L6-11LL6-11500*730KL6-13200*650L6-12LL6-12600*780KL6-14200*580L6-13LL6-13600*730KL6-15200*580LL6-14500*1200KL6-16200*400LL6-15600*730KL6-17500*600KL6-18200*500KL6-19200*400KL6-23200*400KL6-24300*400KL6-25500*580第三章 施工安排3.1 工程施工目標3.1.1 工期目標按照施工部署要求按期完成。3.1.2 質(zhì)量目標一次性驗收合格。3.1.3 安全目標達到武漢市安全文明示范樣板工地要求。第四章 施工準備與資源配置計劃4.1 施工準備4.1.1 技術(shù)準備（1）組織工程技術(shù)人員熟悉圖紙，對照規(guī)范，熟悉、掌握本工程施工組織設計及模板施工方案。（2）對照圖紙及本方案，對模板工程需要的各種材料數(shù)量的進行計算、校核,及時提出模板工程材料采購計劃及材料租賃計劃,明確進場時間、數(shù)量、規(guī)格。（3）組織對施工班組的技術(shù)交底。4.1.2 現(xiàn)場準備（1）中心線和位置線的放線：首先用經(jīng)緯儀引測建筑物的柱軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。模板放線時，應先清理好現(xiàn)場，然后根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，墻模板要彈出模板的內(nèi)、外邊線，以便于模板安裝與校正。（2）標高測量：根據(jù)模板實際標高的要求用水準儀把建筑物水平標高直接引測到模板安裝位置。（3）墻柱部位交接處剔鑿：為了能使墻柱混凝土與下樓層的混凝土很好的接合，在其交界處剔鑿。另外，在外墻、外柱部位，繼續(xù)安裝模板前，要設置模板承墊帶，并用儀器校正，使其平直。（4）設置模板定位基準：采用鋼筋定位，即根據(jù)構(gòu)件斷面尺寸加工定位卡環(huán)綁扎在柱根部，以保證鋼筋與模板位置的準確。（5）隱檢：檢查水、電管線預埋情況，預埋件、預留孔洞埋設的牢固程度和準確性，辦完鋼筋、水電的隱檢手續(xù)，再進行模板安裝。4.1.3 主要工程材料（1）設計要求在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。（2）模板材料1）標準層墻體模板：采用15mm 厚膠合板、50100 木方和鋼管作楞，配套對拉螺栓（16）使用。外墻采用止水片（40403）的對拉螺栓。2）框架柱模板：采用15mm 厚木膠合板在木工棚內(nèi)制作施工現(xiàn)場組拼，背楞采用50100方木，加固采用483 鋼管圍檁加固，配套對拉螺栓（16）使用。4）頂板及梁模板：采用15mm 厚木膠合板和50100木方現(xiàn)場拼制，48鋼管頂撐現(xiàn)場拼制，支撐采用扣件式鋼管頂撐腳手架，由立桿、橫桿、縱橫向剪刀撐、掃地桿、縱橫向水平桿、50*100木方墊塊支座、支托組成。50100 木方作楞。后澆帶內(nèi)免拆模板采用鋼筋骨架鋼絲網(wǎng)片圍封。5）樓梯： 底模采用木膠合板，木方作楞，鋼管頂撐；踏步采用定型化鋼模板。支模體系立桿間距水平桿步距同樓板，混凝土澆筑三天后可拆除中部橫向水平桿。4.1.4 工程施工主要周轉(zhuǎn)材料和施工機具配置計劃 1、材料計劃主要材料配備計劃表序號名 稱規(guī)格數(shù)量備 注115mm多層板18090cm52000張模板2鋼管48335000米支撐、腳手架3扣件直角，對接，萬向30000只模板、腳手架4方木50100400m3模板及支撐5腳手板3000504002000塊6對拉螺栓1680000根7止水片4040336000片8脫模劑5T水性劑9鐵釘16T10止水鋼板30034000m2、中小型機械需用計劃主要機械設備及進場計劃表 序號機械名稱型 號功率數(shù)量備 注1平刨機MT1043KW8臺開工前進場2交流電焊機BX1-31515KVA 12臺開工前進場3木工圓盤鋸MJ1064KW12臺開工前進場4壓刨機MB10428臺適時進場5砂輪機12臺適時進場6小型電器若干適時進場7其它設備若干適時進場第五章 施工方法及工藝要求5.1 施工工藝5.1.1 支撐架主要參數(shù)模支撐類型截面尺寸梁（板）跨度（mm）支撐架高度（mm）支撐架基礎梁兩側(cè)立桿間距（梁寬+600）梁兩側(cè)立桿和梁底頂撐立桿沿梁跨方向間距梁底帶頂托立桿根數(shù)小梁（木方）根數(shù)或間距主梁（鋼管）根數(shù)縱橫水平桿步距縱橫掃地桿離地高度備注梁150*400、200*400、200*420、200*500、200*550、200*580、200*600、200*650、250*400、250*600、300*400、300*600、300*670、400*580、400*78060003150鋼筋混凝土樓板800 900 100010001200212002001、支撐架主材：鋼管、扣件、頂托要做見證取樣復檢報告。2、支撐架搭設要分階段檢查和逐級檢查驗收（班組、項目、公司）。3、梁底木方間距100，主梁采用兩根鋼管是頂托居中受力，梁底立桿400寬以下的梁一根，400以上的據(jù)情況增加，梁立桿與板支撐系統(tǒng)連為整體。4、水平剪刀撐每四步且不大于4m設置一道，寬度四至六米。5、高支模區(qū)域架體四周必須滿設豎向剪刀撐，剪刀撐寬度不超過四跨且宜為四至六米。500*580、500*600、500*730、500*1200600*730、600*780600031501100 12001000210021200板100 1201200/150212005.1.2 支撐架主要參數(shù)測量定位放線安裝豎向模板安裝支撐體系校正模板垂直度并復核模板標高穿插安裝對拉螺桿檢查驗收綁扎豎向鋼筋測量定位放線搭設滿堂支模架安裝梁底模和其中一側(cè)模板安裝梁另一側(cè)模板安裝樓板模板綁扎梁鋼筋復核模板技術(shù)參數(shù)檢查驗收模板質(zhì)量進入下道工序進入下道工序圖1.1-1 豎向結(jié)構(gòu)模板安裝流程圖圖1.1-2梁板結(jié)構(gòu)模板安裝工藝流程5.1.3模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸進行組拼，并進行編號，非標準層模板采用同部位的標準層模板，不足之處適當加以補充；模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，拼裝要求詳見下表。序號項目允許偏差1兩塊模板之間拼縫12相鄰模板之間高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差35.1.4模板定位1）中心線和位置線的放線當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸?1.2MPa)， 即用手按不松軟、無痕跡，方可上人進行軸線投測。首先引測建筑的邊柱或墻軸線并以該軸線為起點，引出每條軸線。根據(jù)軸線位置彈出用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。2）標高測量當墻混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據(jù)該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻上。3）找平工作模板承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿?？捎迷跐沧㈨徘霸趬w鋼筋上焊接短鋼筋間距1.5m以確定砼的澆注高度，在砼初凝時將砼刮平。4）設置模板定位基準 墻體模板根據(jù)構(gòu)件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋焊成定位梯子支撐筋，焊在墻體兩根豎筋上，起到支撐作用，間距1200mm；柱模板，在基礎和柱模上口用鋼筋焊成井字形套箍撐位模板并固定豎向鋼筋。5）基層處理模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內(nèi)側(cè)模板必須刷脫模劑。5.1.5支撐體系搭設1. 梁和板的立柱，縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。2. 木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調(diào)支托，U型支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。3. 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在820m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。4、滿堂模板在外側(cè)周圈應設置由下至上豎向連續(xù)剪刀撐，中間縱橫向每隔10米左右設置由下至上豎向連續(xù)剪刀撐，其寬度宜為46米，并在剪刀撐頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560度。當支架立柱高度超過5m時，應在外側(cè)周圈立柱和中間有結(jié)構(gòu)柱的部位，按水平間距69米，豎向間距23米與建筑結(jié)構(gòu)設置一個固結(jié)點。5. 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm3鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用搭接，并應用鐵釘釘牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，用兩個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。5.2 模板支撐體系設計、支撐方法及模板演算5.2.1標準層樓板模板支撐扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 13020112、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-20035、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013二、計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)150樓板邊長L(m)8樓板邊寬B(m)5模板支架高度H（m）3.15主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1.2立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1.2水平桿步距h(m)1.2頂步水平桿步距(m)0.7立桿自由端高度a(mm)300次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)300主梁懸挑長度b1(mm)300可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)/結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型483荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.02是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市湖北(省)武漢市(市)地面粗糙度類型/簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.42.51=8.378kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.40.72.51=7.938kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(8.378,7.938)=8.378kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1=5.488kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= 0.199kNm=Mmax/W=0.199106/24000=8.308N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.065kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0.002mm=200/400=0.5mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.42.5200/1000=1.676kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000=1.588kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(1.676,1.588)=1.676kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=0.976kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+（G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=1.099kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 1.094kNm=Mmax/W=1.094106/(83.333103)=13.127N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= 3.793kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.79310362.5103/(341.333104510)=1.389N/mm2= 2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=0.813kN/m （圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)max=0.16mm=1.21000/400=3 mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=1.256kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.40.71.5200/1000)=1.252kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.256,1.252)=1.256kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=0.813kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=1.642kNRkmax=1.063kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=65.3/1000=0.065kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 1.159kNm=Mmax/W= 1.159106/(8.9861000)=129.026N/mm2f= 205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax= 5.113kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.11310006.084103/(21.5661041.210)=12.02 N/mm2=120 N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=0.061 mm=1.2103/400=3mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=10.902kN六、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a)=11.714(1.2+2300/1000)=3.085ml02=k2h =12.4921.2=2.99m取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.085,2.99)=3.085m=l0/i=3.0851000/(1.5910)=194=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=3.0851000/(1.5910)=194根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.191N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2=12.076kNf=N1/(A)=12.0761000/(0.191(4.24100)=149.117N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.075根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2+0.91.23.150.205=12.774kNf=N3/(A)=12.7741000/(0.203(4.24100)=148.516N/mm2=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=10.902 kNN=10.902 kNN=150kN 滿足要求5.2.2標準層梁模板支撐標準層梁構(gòu)件截面尺寸見下表：150*400200*400250*400300*400400*580500*580600*730200*420250*600300*600400*780500*600600*780200*500300*670500*730200*550500*1200200*580200*600200*650根據(jù)梁寬將梁模板支撐分為兩類設計，500寬以下為一類，500及以上為第二類分別取400*780,500*1200的梁作為驗算對象。1）對400*780的梁進行演算扣件式梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20113、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20125、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-20036、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20131、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)780混凝土梁寬b(mm)400混凝土梁計算跨度L(m)6新澆筑混凝土結(jié)構(gòu)層高FH(m)3.15計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度150斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)1垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h(m)1.2梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)1.2梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)1.2立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4次梁懸挑長度a1(mm)300結(jié)構(gòu)表面要求表面外露架體底部布置類型墊板材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格483荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.02是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市湖北(省)武漢市(市)地面粗糙度類型/2、施工簡圖（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)780/1000)1+1.42.51=27.968kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)780/1000)1+1.40.72.51=29.977kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(27.968,29.977)=29.977kN/m（圖3）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)780/1000)1=24.468kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖4）面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)780/1000)1=27.527kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖5）面板簡圖（圖6）面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.171kNm=Mmax/W=0.171106/24000=7.127N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)780/1000)1=20.39kN/m（圖7）簡圖（圖8）撓度圖=0.002mm=400/(4-1)400)=0.333mm滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)780/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/(4-1)=3.729kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)780/1000)400/1000/(4-1)+1.40.72.5400/1000/(4-1)=3.997kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(3.729,3.997)=3.997kN/m計算簡圖：（圖9）簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)780/1000)400/1000/(4-1)=3.18kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖10）簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.3+(24+1.1)780/1000)400/1000/(4-1)=3.578kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖11）簡圖1、強度驗算（圖12）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.193kNm=Mmax/W=1.193106/(85.3331000)=13.982N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖13）次梁剪力圖(kN)Vmax=4.454kNmax=VmaxS/(Ib)=4.45410362.5103/(341.333104510)=1.631N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=(0.3+(24+1.1)780/1000)400/1000/(4-1)=2.65kN/m（圖14）變形計算簡圖（圖15）次梁變形圖(mm)max=0.177mm=11000/400=2.5mm滿足要求四、主梁驗算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.5根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)780/1000)400/(4-1)1000)+1.41.5400/(4-1)1000)=3.159kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)780/1000)400/(4-1)1000)+1.40.71.5400/(4-1)1000)=3.447kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(3.159,3.447)=3.447kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)780/1000)400/(4-1)1000)=2.692kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=3.674kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=2.869kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖16）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.553kNm=Mmax/W=0.553106/(8.9861000)=61.539N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖17）主梁剪力圖(kN)Vmax= 6.512kNmax=QmaxS/(Ib)=6.51210006.084103/(21.5661041.210)=15.309N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖18）主梁變形圖(mm)max=0.002mm=11000/(1+1)/400=1.25mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.871kN非端支座最大支座反力為：R2=13.023kN五、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.871kNN=8kN滿足要求六、可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=13.023kNN=150kN滿足要求七、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h+2a)=11.501(1.2+2400/1000)=3.002ml02=k2h=12.3991.2=2.879m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.002,2.879)=3.002m=l0/i=3.0021000/(1.5910)=188.805=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=1.1551.501(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=218.07根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2=13.418kN由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.871kN由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=14.289kNf=NA/(A)=14.2891000/(0.203(4.24100)=166.011N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=1.1552.3991.21000/(1.5910)=209.12根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.166此處還應考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載NC=NA+1.2Hgk=14.289+1.20.065(2.37+(780-150)/1000)=14.524kNf=NC/(A)=14.5241000/