油藏工程常用計(jì)算方法

1、油藏工程常用計(jì)算方法目錄1、地層壓降對氣井絕對無阻流量的影響及預(yù)測 12、利用指數(shù)式和二項(xiàng)式確定氣井無阻流量差異性研究 13、預(yù)測塔河油田油井產(chǎn)能的方法 14、確定氣井高速湍流系數(shù)相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式 25、表皮系數(shù)分解 26、動態(tài)預(yù)測油藏地質(zhì)儲量方法簡介 36.1 物質(zhì)平衡法計(jì)算地質(zhì)儲量 36.2水驅(qū)曲線法計(jì)算地質(zhì)儲量 56.3產(chǎn)量遞減法計(jì)算地質(zhì)儲量 66.4Weng旋回模型預(yù)測可采儲量76 .5試井法計(jì)算地質(zhì)儲量 87、油井二項(xiàng)式的推導(dǎo)及新型 IPR 方程的建立 138、預(yù)測凝析氣藏可采儲量的方法 139、水驅(qū)曲線 149.1 甲型水驅(qū)特征曲線 149.2 乙型水驅(qū)特征曲線 1510、巖石壓縮系數(shù)

2、計(jì)算方法 1511、地層壓力及流壓的確定 1611.1利用流壓計(jì)算地層壓力 1711.2利用井口油壓計(jì)算井底流壓 1711.3利用井口套壓計(jì)算井底流壓 1811 . 4利用復(fù)壓計(jì)算平均地層壓力的方法（壓恢） 2011.5地層壓力計(jì)算方法的篩選 2012、ARPS遞減分析 2113、模型預(yù)測方法的原理 2214、采收率計(jì)算的公式和方法 2315、天然水侵量的計(jì)算方法 2315.1 穩(wěn)定流法 2515.2 非穩(wěn)定流法 2516、注水替油井動態(tài)預(yù)測方法研究 3217、確定縫洞單元油水界面方法的探討 361、地層壓降對氣井絕對無阻流量的影響及預(yù)測如果知道了氣藏的原始地層壓力pi和其相應(yīng)的絕對無阻流量q

3、：F ,就可以用下式計(jì)算不同壓力Pr下的氣井絕對無阻流量：qAOF二QaOF PR； Pi彳。2、利用指數(shù)式和二項(xiàng)式確定氣井無阻流量差異性研究指數(shù)式確定的無阻流量大于二項(xiàng)式確定的無阻流量，且隨著無阻流量的增大兩者差別越明顯。當(dāng)無阻流量小于50萬時(shí)，兩者相差不大。3、預(yù)測塔河油田油井產(chǎn)能的方法油井的絕對無阻流量:q AOFR蟹（流壓為）0.543 KhJo 采油指數(shù)，J7r 平均地層壓力（關(guān)井靜壓），MPa；reInG 0.5 +S 丿FE -流動效率,0.87 mSFE =1 -P R - P wf2.12qB。Kh %油嘴產(chǎn)量公式一（類達(dá)西定理推導(dǎo)）2q。= cdPt - ph2bPtd油嘴

4、產(chǎn)量公式三（試驗(yàn)+經(jīng)驗(yàn)）q。0.5GORPt 油壓，MPa； Ph 回壓，MPa； d 油嘴，mm； GOR 氣油比，m3/m3。參 數(shù)c，a和b可以通過擬合得到。4、確定氣井高速湍流系數(shù)相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式數(shù)據(jù)回歸：八111.3878-=1.470610 K -一：氣體高速湍流系數(shù)，m-1 , K 滲透率，mD理論推導(dǎo)：12 23.55910 h rwBZT YgB二項(xiàng)式直線關(guān)系的斜率，T氣藏溫度，K5、表皮系數(shù)分解打開程度表皮系數(shù)S1：Si= 2.9482.498 C -3.884 C 2 1 .586 C 3 - 0.339 In hD -1c 打開程度，hp h ；hDKh射孔表皮系數(shù)S2：

5、s2a . b _L b二 10 L d r dh perfrperfL perfK H K V ，rD2hperf1.Kv Kha p lg a?， b 丨 b?e/a5h0060-Z 091a 045 35.131 3LB67 2180-2.0250.094 33.037 3L8I1 5120-2.0)80.063 41.613 &L777 090-1. 9050. 103 8L567 4L564-.89S0. 102 31 365 41. 649 045-L78g0* 239 81 19) 5L 639 227110 二 0 b高速湍流表皮系數(shù)S3： S3 =Dq。= q。（油）丄。hg

6、KS3= Dq o（氣）9.45 gi Psc 門0.3878 q g 九 hpTsJwK鉆完井污染表皮系數(shù) S4: S4= St S1-S2 - S3。6、動態(tài)預(yù)測油藏地質(zhì)儲量方法簡介目前，國內(nèi)外廣泛用于油藏地質(zhì)儲量評價(jià)的動態(tài)法有物質(zhì)平衡法、水驅(qū)曲線法、產(chǎn) 量遞減法、旋回模型法及試井法（壓力恢復(fù)曲線擬合法、壓降法和壓力恢復(fù)法、試井綜 合法）等。探測半徑法是試井法中運(yùn)用的主要方法，物質(zhì)平衡法是常用的地質(zhì)儲量動態(tài) 計(jì)算方法，這些方法適用于不同的油藏地質(zhì)和開發(fā)條件。下面分別簡單介紹：6.1物質(zhì)平衡法計(jì)算地質(zhì)儲量如果知道原始地層壓力和累計(jì)采出量， 試井中測到了目前地層壓力，或者測試到了 階段壓降和階

7、段采出量，就可以使用這種方法計(jì)算儲量。這是物質(zhì)平衡定律最直接體現(xiàn)。其實(shí)，在試井計(jì)算儲量的其它方法中都遵循這個(gè)定 律，只是表現(xiàn)的形式不同罷了。油藏按驅(qū)動能量可劃分為不同驅(qū)動類型。 不管哪種驅(qū)動類型的油藏中的原始流體的 總量必然遵守物質(zhì)守恒的原則，其主要用途為：根據(jù)開發(fā)過程中的實(shí)際動態(tài)資料和流體 物性資料預(yù)測各種類型油氣藏的地質(zhì)儲量，預(yù)測油藏天然水侵量，開發(fā)過程中定產(chǎn)條件下的壓力變化以及油藏最終采收率。以下以Np表示累積產(chǎn)油量（104t），Wp表示累積產(chǎn)水量（104t），Wi表示累積注水 量（104t），We表示水侵量（104t），Bw、Bo、Bg分別為目前地層條件下水、原油及天 然氣體積系數(shù)，B

8、wi、BoBgi分別為原始地層條件下水、原油及天然氣體積系數(shù)，Swi表示束縛水飽和度，Rp、Rs、Rs：分別表示生產(chǎn)油氣比和溶解油氣比及原始溶解油氣比， 原油兩相體積系數(shù)Bt =Bo （Rp -Rs）Bg，假定原始兩相體積系數(shù)Bti = Boi，Cf和C w Swi + C fC t = C o 1一九 分別為巖石壓縮系數(shù)和綜合壓縮系數(shù)，1/MPa, G表示氣頂區(qū)天然 氣地面體積，厶P表示地層壓降，MPa。（1）未飽和油藏的物質(zhì)平衡法計(jì)算儲量A .封閉型彈性驅(qū)動油藏N地質(zhì)儲量為：NpBoBoiCjP(104t)(1)B.天然水驅(qū)和人工注水的彈性水壓驅(qū)動油藏N PB _W +(Wi _Wp) B

9、wBoiCt.F地質(zhì)儲量為：N = ( 104t)(2)飽和油藏物質(zhì)平衡法計(jì)算儲量A 溶解氣驅(qū)油藏地質(zhì)儲量為：NNpBt (Rp -Rs)Bg(Bt Bti )(104t)C w S wi * C fBti()：P1 S wi(3)B.氣頂氣和溶解氣驅(qū)動油藏 地質(zhì)儲量為：(BtGBgiNBoiNpBt (Rp -Rs)BgmBt-Bti)-(BgBgiC w Swi + C f-Bg)(1 m)Bti().：P1 Swi(104t)(4)為氣頂區(qū)天然氣氣地下體積與含油區(qū)原油地下體積之比C 溶解氣驅(qū)和人工注水驅(qū)動動油藏 地質(zhì)儲量為：NpB(Rp -RsJBg -Wp)BWN -C w Swi +

10、 C f(Bt - Bt) Bt ( 一)：P1 _Swi(104t)(5)特別地，對于彈性水壓驅(qū)動油藏，計(jì)算步驟如下：C-1公式法求解動態(tài)儲量首先計(jì)算彈性產(chǎn)率。對于封閉的未飽和油藏，即無邊水時(shí),地質(zhì)儲量為BoiCrP，或?qū)憺?(6)N pB。-(Wp -Wi)Bw = NBoiCf F 二匚:PK1為彈性產(chǎn)率，單位地層壓降下的產(chǎn)量，m3，彈性產(chǎn)率可以衡量油田彈性能量的大小。采出液體的體積與注入水的體積之差(即地下虧空)與總壓降成直線關(guān)系，稱為 假想壓降線，根據(jù)其斜率可以求出彈性產(chǎn)率。進(jìn)而計(jì)算邊水的水侵量。不封閉的未飽和油藏，如果有邊水存在，并能彌補(bǔ)一定的地下虧空時(shí)，壓降與虧空 曲線不是一條直

11、線。并不是產(chǎn)率增大，而是邊水入侵的影響。邊水水侵量為：We 二 NpB。_（Wp _Wi）Bw Kp（ 7）C-2圖解法求解動態(tài)儲量：,NPB。 Wp -作一 -與Np關(guān)系曲線圖，利用成直線測點(diǎn)的斜率直線與縱軸截距為動態(tài)儲 BoCP量。進(jìn)一步利用彈性產(chǎn)率求解動態(tài)儲量，如果在開發(fā)初期，邊水入侵速度小，甚至可以 忽略，則彈性水壓驅(qū)動的方程式可簡化為；N pBo Wp =CtBo：PN =K.：P（8）在圖上如果沒有邊水入侵，隨著虧空體積的不斷增加，對于一個(gè)封閉的油藏其地下 虧空體積與壓降之間是直線關(guān)系。 在座標(biāo)原點(diǎn)引出的實(shí)際虧空切線， 稱這條直線為假想 壓降線。根據(jù)其斜率可求出其彈性產(chǎn)率 K。水侵

12、量公式為：We 二 N pBo Wp - K . ：P（9）彈性水壓驅(qū)動油藏的動態(tài)儲量：NpBo -We （Wi -Wp）Bw N - p -（ 10）BoiCQP物質(zhì)平衡法適用性條件：該方法不僅適用于均質(zhì)油藏儲量計(jì)算， 也適用于非均質(zhì)油 藏儲量計(jì)算，尤其對裂縫性油藏計(jì)算儲量精度較其它動態(tài)方法高。 但是前提是一是必須 求準(zhǔn)地層壓力，二是地層壓力變化要波及到整個(gè)油藏， 三是保證累計(jì)產(chǎn)量是由同一油藏 供給。6.2水驅(qū)曲線法計(jì)算地質(zhì)儲量水驅(qū)曲線法適合于高含水油田開發(fā)中后期計(jì)算原始地質(zhì)儲量。普通水驅(qū)曲線有甲、乙、丙、丁型四種，開發(fā)人員比較了解，現(xiàn)在介紹新型水驅(qū)曲 線，利用新型水驅(qū)曲線基本關(guān)系式：log

13、 門 p = a bN p（ 11）式中，門p為累積產(chǎn)液量，104t，N p為累積產(chǎn)油量，104t。當(dāng)水驅(qū)開發(fā)油田進(jìn)入中期含水之后（含水率 40流右），油田的累積產(chǎn)液量 p和累 積產(chǎn)油量N p，在半對數(shù)坐標(biāo)紙上呈直線關(guān)系。 經(jīng)線性回歸求得直線的斜率后 b，由下式測算油田的地質(zhì)儲量：N二巴生（12）2.303 bmw為油水相對滲透率常數(shù)，sOi原始含油飽和度，分?jǐn)?shù)。適用條件：水驅(qū)曲線應(yīng)用的條件，從曲線來看是出現(xiàn)直線段，從油田生產(chǎn)看，則要 求生產(chǎn)保持相對穩(wěn)定，無重大調(diào)整措施，在油田生產(chǎn)是否相對穩(wěn)定，無重大調(diào)整措施時(shí), 雖未出現(xiàn)直線段也可以校正后使用。水驅(qū)曲線不但可以以油田、油藏為單元使用，也可 以

14、一單井或某些井組合使用。6.3產(chǎn)量遞減法計(jì)算地質(zhì)儲量油田開發(fā)實(shí)踐表明，無論何種儲層類型、驅(qū)動方式，以及采用什么開發(fā)方式開發(fā)的 油田，在其開發(fā)全過程中，產(chǎn)量一般要經(jīng)歷逐步上升、相對穩(wěn)定和逐漸下降三個(gè)階段， 構(gòu)成油田的開發(fā)模式圖。油田何時(shí)進(jìn)入產(chǎn)量遞減階段，主要取決于油藏的儲層類型、驅(qū) 動類型、穩(wěn)產(chǎn)階段的采出程度，以及開發(fā)調(diào)整和提高采油工藝技術(shù)和效果。統(tǒng)計(jì)表明， 水驅(qū)開發(fā)油藏當(dāng)采出可采儲量的 60%左右時(shí)，就開始了產(chǎn)量遞減階段。遞減方式一般有 指數(shù)遞減、雙曲遞減和調(diào)和遞減。其中指數(shù)遞減主要適用于彈性驅(qū)動和重力驅(qū)動的油藏。（1）指數(shù)遞減某一開發(fā)階段時(shí)間t （年）產(chǎn)量與累積產(chǎn)量如下：(13)-Dtq 二

15、q：epi(14)q , q：分別為時(shí)間t （年）時(shí)產(chǎn)量和參考時(shí)間（年）原油產(chǎn)量（10t）N p,N p分別為t （年）時(shí)累積產(chǎn)量和截止參考時(shí)間（年）累積產(chǎn)量。t和D分別為時(shí)間（可以用年或月等）和遞減率（常數(shù)，小數(shù)）。由（14）式可看出，年產(chǎn)量與累積產(chǎn)量關(guān)系在直角坐標(biāo)上存在一條直線，在丫軸截距即為可采儲量。一般含水率高達(dá) 90%以后，直線段發(fā)生彎曲，遞減率變小。因此應(yīng)用 以上公式預(yù)測有一定的偏差，略低于實(shí)際可采儲量，預(yù)測的參數(shù)只能作為可采儲量的下 限。（2）雙曲遞減當(dāng)油田產(chǎn)量隨時(shí)間的關(guān)系曲線在直角坐標(biāo)上呈雙曲線形態(tài)變化時(shí)，其遞減類型稱之為雙曲線遞減。主要適用于各種水驅(qū)油田，遞減速度比指數(shù)遞減要

16、緩慢一些。q：q =D n(1 t)n(15)1q n 咚 ()(qi nD n 1nn -q )(16)式中遞減指數(shù)1 : n ：:。(3)調(diào)和遞減調(diào)和遞減是遞減指數(shù)n =1時(shí)特定條件下的遞減類型。產(chǎn)量遞減速度低于雙曲線遞減 的速度，適用于遞減階段的后期。1q =q,1 Dt) (17)DN log q =log q：2.303 q：(18)適用性條件：與水驅(qū)法一樣，適用于油田開發(fā)后期無重大調(diào)整措施，尤其是用調(diào)和 法預(yù)測極限可采儲量時(shí)，如何確定極限采油量是一個(gè)很難解決的問題。6.4Weng旋回模型預(yù)測可采儲量對于資源有限體系，其初期、中期和后期開采的全過程可以用翁氏旋回模型表述。 油田年產(chǎn)量

17、：Q二Atne、t二丄仏CQ為油氣田年產(chǎn)量，104年；t為翁氏時(shí)間，年； y油氣田某一生產(chǎn)年份；y0油氣田某一生產(chǎn)參考年份 n、C為模型常數(shù)n1令 B =AC 、a1C(19)(21)則得到可采儲量：Nr二Ba 4 (n - 1) ( 10)(22)式中-(n -1)為Gamm函數(shù)。經(jīng)過簡化則有關(guān)系：log( Qt -t(23)(24):-=log B-0.4343 a將產(chǎn)量數(shù)據(jù)按log( Qt J -t進(jìn)行求解，選擇合適的n值，直至獲得較好的直線段，對直線進(jìn)行回歸后，得到直線截距:和斜率由此求得a和B,最后得到Weng旋 回模型計(jì)算的油田可采儲量。適用性條件：該方法也是適用于油田開發(fā)所有時(shí)期

18、， 但是必須是中間過程中沒有增 加開發(fā)井?dāng)?shù)和開發(fā)層位等。6.5試井法計(jì)算地質(zhì)儲量-此部分為項(xiàng)目中摘出部分動態(tài)儲量是根據(jù)井生產(chǎn)取得的測試信息（如產(chǎn)量、累積采出量和壓力數(shù)據(jù)）計(jì)算出 來的。它與許多計(jì)算靜態(tài)儲量的物理參數(shù)（如面積、厚度、孔隙度等參數(shù)）沒有直接關(guān) 系。這就是說，一組合格的測試信息所對應(yīng)的儲量是確定的。當(dāng)使用解釋模型去擬合這 組信息時(shí)，改變厚度、或者孔隙度時(shí)，計(jì)算出來的儲量總是確定的。例如，當(dāng)厚度變小 時(shí)，模擬系統(tǒng)就會增大面積來彌補(bǔ)。使用科學(xué)的語言的來描述，它遵循物質(zhì)平衡定律。 從儲層中索取了多少，就有一個(gè)對應(yīng)的信息即壓力作出相應(yīng)的反映，它是唯一的。就試 井計(jì)算儲量的方法來說，儲層的孔隙

19、空間是由壓力和產(chǎn)量信息所唯一確定的。除了測試信息以外，影響試井計(jì)算儲量的參數(shù)是含油飽和度和綜合壓縮系數(shù)，故需要認(rèn)真仔細(xì)確定。對于可動油飽和度變?yōu)榱愕膮^(qū)域，即進(jìn)入到邊底水范圍，這部分儲量在計(jì)算時(shí)應(yīng)該 排除。所以對于動態(tài)儲量，特別是試井計(jì)算的儲量都要注意是否含有水儲量，這個(gè)水儲 量是多大，必須認(rèn)真對待，需要想辦法排除。6.5.1壓降曲線法計(jì)算儲量在試井計(jì)算儲量的方法中，首推該種方法。因?yàn)?，這種方法在理論上是精確的，我 們通過油藏?cái)?shù)值模擬的方法對該種方法進(jìn)行過驗(yàn)證，計(jì)算誤差小于1%當(dāng)油氣井以穩(wěn)定產(chǎn)量開井生產(chǎn)，所測試的井底流動壓力隨開井生產(chǎn)時(shí)間的關(guān)系曲 線，稱為壓降曲線。其按壓力隨時(shí)間的動態(tài)變化，可以

20、劃分為非穩(wěn)定階段、過渡階段和 擬穩(wěn)定階段。對于封閉油氣藏可以無量綱時(shí)間tDe分成三個(gè)階段界限，非穩(wěn)定階段與過渡階段的界限為tDe=0.1 ；過渡階段與擬穩(wěn)定階段的界限為tDe=0.25。無量綱時(shí)間關(guān)系式3.6 匯10Kt為：tDe2護(hù)Ce式中：K為地層有效滲透率，m2 ； t為壓降時(shí)間，hr; 為地層有效孔隙度，小數(shù)；J為粘度，mpas； Ct為綜合壓縮系數(shù)，1/MPa； 油藏半徑，m在下面過程中用到探測半徑方法。 這種方法是指試井過程中沒有測到任何邊界，可以通過計(jì)算探測半徑來計(jì)算探測范圍中的儲量。探測半徑為：-0.12 Kt (m。9探測半徑是指井不穩(wěn)定過程在沒有遇到不滲透邊界或定壓邊界的情

21、形下所影響到 的最大范圍。在探測半徑處壓力變化為零。1、非穩(wěn)定階段,Kt非穩(wěn)定階段根據(jù)探測半徑關(guān)系式“ J12。計(jì)算探測范圍地質(zhì)儲量。在非穩(wěn)定階段根據(jù)井底流動壓力與時(shí)間半對數(shù)關(guān)系曲線的斜率m（ MPa/cycle）可求得地層有效滲透率：K fBmh綜合壓縮系數(shù)為:C t = C o Si C w S wi C fCtoCtSoi得到控制地質(zhì)儲量為:0.0959 q ot十一八N二 Mo，對于氣體：G1920 q g p it*:（油氣藏工程實(shí)mC tom Ct用方法416頁）。式中q。為壓降期間穩(wěn)定日產(chǎn)油量，t/d。2、過渡階段過渡階段，又稱為非穩(wěn)定階段的晚期，它存在于非穩(wěn)定階段和擬穩(wěn)定階段之

22、間，整 個(gè)地層內(nèi)的壓力變化動態(tài)，尚未進(jìn)入擬穩(wěn)定條件。該階段的長短，主要取決于封閉的油 氣藏大小和地層導(dǎo)壓系數(shù)的數(shù)值。油氣藏越小，而地層導(dǎo)壓系數(shù)越大，則過渡段越短。 將測試數(shù)據(jù)繪成log（ Pwf - Pr）二a -bt曲線，通過迭代計(jì)算可求得pR,a,b值。0 11156 q2230 q p.該階段預(yù)測油井控制的地質(zhì)儲量為：N二一a仏，對于氣體：G二一一一（油10 abC to10 bCt氣藏工程實(shí)用方法418頁）。3、擬穩(wěn)定階段該階段又稱為半穩(wěn)定階段。當(dāng)探測半徑達(dá)到油氣藏邊界之后，隨著生產(chǎn)時(shí)間的延續(xù)， 其壓力動態(tài)已偏離無限大作用地層的特征，當(dāng)油氣井控制的油氣藏范圍內(nèi)任一點(diǎn)的地層 壓力降（包括

23、井底流動壓力）達(dá)到同步速率下降，油氣井的壓力動態(tài)已由過渡階段轉(zhuǎn)入 擬穩(wěn)定階段，此時(shí)井底流動壓力隨時(shí)間變化呈直線關(guān)系。將測試數(shù)據(jù)繪成Pwf犬t曲線（如圖1），可求得直線斜率 m （ MPa/hr）該階段預(yù)測油井控制的地質(zhì)儲量為：N二 上（油氣藏工程實(shí)踐189頁）m * Ct,0.08334 q g p i對于氣體：G（油氣藏工程實(shí)踐189頁）。m Ct過期不穗定期圖1壓力降落曲線示意圖對于油氣藏中多井同時(shí)生產(chǎn)情況下， 當(dāng)達(dá)到擬穩(wěn)定流時(shí)，可用該方法進(jìn)行整個(gè)油氣 藏地質(zhì)儲量計(jì)算，但公式中所用產(chǎn)量為全油氣藏整個(gè)平均日產(chǎn)量。壓力降落法適用性條件：壓力降落法計(jì)算儲量適用于定容有限封閉油氣藏開發(fā)的早、中、后

24、期。6.5.2壓力恢復(fù)曲線法計(jì)算儲量對于有限圭寸閉的油氣藏，油井若以定原油產(chǎn)量q。（t/d ）開井生產(chǎn)，當(dāng)其壓力動態(tài)達(dá)到非穩(wěn)定階段，或過渡階段，或擬穩(wěn)定階段之后，將井關(guān)閉測試壓力恢復(fù)曲線，可分 以下三種情況。A. 關(guān)井前的壓力動態(tài)處于非穩(wěn)定階段該階段未受到邊界影響，預(yù)測油井控制的地質(zhì)儲量為：N539 %屯moCto在確定時(shí)間ts （hr）數(shù)值時(shí)，可先由Horner法外推求得原始地層壓力Pi ;再將MDH法的直線外推到R,得到相應(yīng)的時(shí)間，即可作為屯的數(shù)值。B. 關(guān)井前的壓力動態(tài)處于過渡階段0.11156 qoN-*-a10 bC to該階段預(yù)測油井控制的地質(zhì)儲量為：將測試數(shù)據(jù)繪成log( Pr

25、一 Pws)二a _bt曲線，通過反復(fù)迭代計(jì)算方法可求得PR,a,b 值。Pr和Pws分別為地層壓力和關(guān)井恢復(fù)壓力，MPaC. 關(guān)井前的壓力動態(tài)處在擬穩(wěn)定階段該階段預(yù)測油井控制地質(zhì)儲量:0.00763 CAqo. ：tpmCto其中m為壓力恢復(fù)半對數(shù)曲線斜率(MPa/cycle)，Ca為油藏形狀因子，無量綱。 Eg ACaK壓力恢復(fù)法的適用條件與壓力降落法相同 6.5.3壓力曲線擬合法計(jì)算儲量這種方法特別適合于壓力恢復(fù)試井，因?yàn)樵诜忾]油藏中一口井關(guān)井測恢復(fù)沒有擬穩(wěn) 態(tài)，只有穩(wěn)定態(tài)即地層壓力達(dá)到穩(wěn)定。壓力曲線擬合包括雙對數(shù)曲線擬合、半對數(shù)曲線 擬合和壓力史曲線擬合(見圖2-4)，通過與封閉油藏模

26、型擬合可以確定油藏的面積 A， 然后用容積法公式計(jì)算儲量。N = Ah So o / Bo。式中為原油比重，a為油藏面積，m。從上式中看起來和靜態(tài)計(jì)算儲量的公式是一樣的，但擬合的面積會隨著輸入的厚度 或孔隙度變小而變大。即擬合的孔隙體積是恒定的，是由測試信息所確定的，已經(jīng)包含 在測試信息中。壓力曲線適用性條件：適用于封閉有限油氣藏，即探測到整個(gè)邊界或部分邊界，對 于部分邊界情況，除了恢復(fù)數(shù)據(jù)外，還有壓力歷史數(shù)據(jù)，即通過整個(gè)壓力史擬合確定其 它邊界。prmswe cznge and 口卑i-n二二(pg-1。-亠 1E I ape w-dl Twi*r C h r fl 圖2雙對數(shù)擬合曲線7SO

27、O72007JOCsaoo rSAOO曰工口 口eq 口 nFirnslIIRF1 OOO00-0耳中 QO卻 OQQ冃叩nsdriDHi Tim冃（STI3/D）圖3半對數(shù)擬合曲線圖WLIrp (pgc-一700 一BOOO 111W(?JOOg.700之甘 X|匚 I Qp 如 dQ T f r 令hi 臼6.5.4試井綜合法測試過程中只測到了部分邊界，許多情況下需要將試井分析結(jié)果與地質(zhì)資料（包 括構(gòu)造圖）結(jié)合起來確定含油氣面積，再用容積法計(jì)算儲量。許多試井資料只能用這種 方法計(jì)算儲量，特別是測到油水邊界的情況下需要進(jìn)行綜合分析。例如，構(gòu)造上傾部位 測到了兩條夾角相交的不滲透斷層， 低部位

28、測到了油水邊界，只能根據(jù)這些邊界組合的 幾何形狀，計(jì)算含油面積，然后使用上式計(jì)算儲量。只要輸入到解釋系統(tǒng)中的參數(shù)與計(jì) 算儲量的參數(shù)是一致的，那么計(jì)算的儲量是唯一的。變小解釋系統(tǒng)的厚度，就會增大邊 界距離?？傊?，正如開始所說的，一組測試信息，對應(yīng)的儲量總是唯一的。只有改變含 油飽和度或綜合壓縮系數(shù)，才會改變試井計(jì)算的儲量。適用性條件：適用于任何類型油氣藏，但要有相應(yīng)的試井解釋模型。7、油井二項(xiàng)式的推導(dǎo)及新型IPR方程的建立一點(diǎn)法確定的油井無阻流量:q AOF6q。P R P wf.148 VPr8、預(yù)測凝析氣藏可采儲量的方法凝析油氣體當(dāng)量體積 GE： GE。= 24056 ?/M。， M凝析油的

29、分子量凝析氣藏的干氣摩爾分量fg： fgGEoGOR凝析氣井總井流相對密度:wtgGOR 830 oGOR GE可用下式計(jì)算總井流的擬臨界壓力和臨界溫度：2Ppc =4.8677 - 0.3565 wt 一 0.07653 w （ MPR2T pc =103.8889183.3333 wt -39.72222 w （ K）偏差系數(shù)（見油層物理-何更生106頁）：求得擬臨界壓力和臨界溫度后就可以求得擬對比壓力和擬對比溫度，通過查圖版求得Z值?；蛘咄ㄟ^下面的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算:=a cp prexp( b)0.5= 1.39 Tpr -0.92- 0.36Tpr -0.101= 0.62 -0.23Tp

30、.5T pr0.0660.037Tpr -0.862Ppr60.32 Pprexp 20 .72 Tpr -1= 0.132 -0.32 Ig Tpr二exp 0.7153 -1.1285 Tpr 0.4201 T凝析油含量的計(jì)算方法:GOR GE9、水驅(qū)曲線甲乙丙型水驅(qū)曲線的理論推導(dǎo)、地層含水飽和度和水油比關(guān)系式的推導(dǎo)、油田含水率和累計(jì)產(chǎn)油量的關(guān)系式推導(dǎo)、測算可采儲量和采收率的關(guān)系式推導(dǎo)。水驅(qū)特征曲線是指油田注水(或天然水驅(qū))開發(fā)過程中，累積產(chǎn)油、累積產(chǎn)水和累 積產(chǎn)液量之間的某種關(guān)系曲線。應(yīng)用于天然水驅(qū)和人工注水開發(fā)油田的水驅(qū)曲線很多， 經(jīng)過多年的實(shí)踐應(yīng)用，普遍認(rèn)為其中四種水驅(qū)特征曲線具有較

31、好的實(shí)用意義，即甲型、 乙型、丙型和丁型水驅(qū)特征曲線。本次計(jì)算用到了甲型、乙型水驅(qū)特征曲線，現(xiàn)列出這 兩種水驅(qū)特征曲線的關(guān)系式：9.1甲型水驅(qū)特征曲線甲型水驅(qū)特征曲線：In Wpb! N PWp 累積產(chǎn)水量，104m3； N p 累積產(chǎn)油量，104t;， S 與曲線有關(guān)的系數(shù)。通過推導(dǎo)可得:fw含水率。式中 c a1 Tn 6 。當(dāng)油田極限含水率取0.98時(shí)，可得油田可采儲量的計(jì)算公式：Nr = 1 (3.8918 -c1)b1利用甲型水驅(qū)特征曲線可以得到油田的地質(zhì)儲量的相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式：N =16 .905 S9 , N 地質(zhì)儲量，104t。9.2乙型水驅(qū)特征曲線乙型水驅(qū)特征曲線：In Lp “

32、2 bgLp 累積產(chǎn)液量，104m3; a2 , b2 與曲線有關(guān)的系數(shù)。通過推導(dǎo)可得：N p =丄lg- C2b2 I 1 - fWJ式中 c2 = a2 In b2。當(dāng)油田極限含水率取0.98時(shí)，可得油田可采儲量的計(jì)算公式:1N R =(3.912 -c2)b210、巖石壓縮系數(shù)計(jì)算方法目前計(jì)算巖石有效壓縮系數(shù) C f的主要方法有：Hall經(jīng)驗(yàn)公式，Newman公式,李傳亮公式。a、Hall經(jīng)驗(yàn)公式1953年，H. N . Hall通過大量的實(shí)際測量數(shù)據(jù)，統(tǒng)計(jì)出來巖石壓縮系數(shù)與孔隙度之間的關(guān)系曲線，得出經(jīng)驗(yàn)公式如下：2.5846 X10 -Cf0.4358p式中，為巖石孔隙度，百分?jǐn)?shù)值;b

33、.Newma n 公式Newman (1991) 推導(dǎo)如下關(guān)系式：I)砂巖類的巖石孔隙度計(jì)算公式：-3- 1 .42859C f = 14. 11510/( 1 55. 8721)II )石灰?guī)r類的巖石孔隙度計(jì)算公式：.6 兒 0 9299C f = 123 . 754429/( 1 - 2 . 4766410)其中，為巖石孔隙度，百分?jǐn)?shù)值;C.李氏推導(dǎo)公式2003年李傳亮提出的巖石壓縮系數(shù)計(jì)算公式如下：CfCS其中一巖石孔隙度，百分?jǐn)?shù)值；Cs 固體骨架的壓縮系數(shù),為一常數(shù)。在彈性變形條件下，固體物質(zhì)的壓縮系數(shù)可以用下式計(jì)算:3(1 2v)CsEs式中v固體物質(zhì)的泊松比，無量綱；es固體物質(zhì)的

34、彈性模量,MPa。由于巖石的彈性模量（E）容易測得，可以通過下式計(jì)算巖石的平均彈性模量EsEEs1巖石固體骨架物質(zhì)的泊松比V 一般在0.3左右，彈性模量Es 一般在（1 10 ） 10 4 MPa之間。（注：根據(jù)李傳亮推導(dǎo)公式也可以為:3 1 _2v)Ed. c f的試驗(yàn)測定e.巖石壓縮系數(shù)計(jì)算方法比較Hall圖版經(jīng)驗(yàn)公式法、李氏法和目前確定巖石壓縮系數(shù)的方法主要有實(shí)驗(yàn)測量法、 Newman經(jīng)驗(yàn)公式方法。三種計(jì)算方法比較：鑒于實(shí)測巖心資料中，Cf的范圍大概在：821 x 10-4MPa- 1, 以上三種方法中，Hall經(jīng)驗(yàn)公式所得值范圍變化較小，孔隙度在 510%時(shí)比較接近實(shí) 測值。Newma

35、n公式所得值范圍變化偏大，而李氏公式中，所得巖石壓縮系數(shù)明顯偏小。 李傳亮認(rèn)為Hall圖版顯示了錯(cuò)誤的關(guān)系曲線（李傳亮編著的油藏工程原理中有詳述），但實(shí)際應(yīng)用表明Hall方法比其它方法可靠.由于巖石壓縮系數(shù)的數(shù)值通常較小，有 2種處理方法，一是忽略巖石的壓縮系數(shù)， 以免對動態(tài)儲量的計(jì)算結(jié)果造成不必要的影響，二是嚴(yán)格計(jì)算出或測試出巖石壓縮系數(shù)值。11、地層壓力及流壓的確定要進(jìn)行物質(zhì)平衡計(jì)算必須有可靠的地層壓力。 獲得地層壓力可以通過實(shí)際靜壓來得 到，但目前測試靜壓井的非常少，這時(shí)可以通過復(fù)壓解釋得到，實(shí)際油田開發(fā)中測試復(fù) 壓的資料也比較少。因此，需要研究如何利用其它相關(guān)數(shù)據(jù)（如流壓、油壓、產(chǎn)量等

36、數(shù)據(jù)）確定目前生產(chǎn)狀況下的地層壓力，應(yīng)用井口油套壓力計(jì)算井底壓力，然后估算地層 壓力。11.1禾I用 流壓計(jì)算地層壓力應(yīng)用現(xiàn)有的流壓計(jì)算地層壓力：利用已測得的流壓計(jì)算地層壓力， 計(jì)算時(shí)要用到產(chǎn)能方程：q =J （ Pr 一 Pwf ）。在實(shí)際應(yīng)用時(shí)也可以變換寫成：pwf -q prJ（已知流壓和日產(chǎn)量也可以通過Pwf -q曲線圖確定采油指數(shù)和地層壓力）方法思想：注意到上面給出的產(chǎn)能方程，有兩個(gè)已知數(shù)（日產(chǎn)量 q和井底流壓Pwf ）兩個(gè)未知數(shù)（采油指數(shù)J和地層壓力pr ），由于日產(chǎn)量和流壓是變化的，要想求出地層 壓力必須建立方程組，從而我們把采油指數(shù)和地層壓力看成是暫時(shí)不變的值，為了保證 這一點(diǎn)

37、，我們在實(shí)際計(jì)算的過程中就要注意， 選取日產(chǎn)量和對應(yīng)流壓的時(shí)候就要盡量找 日產(chǎn)量有明顯變化而時(shí)間間隔小的兩個(gè)或多個(gè)生產(chǎn)段（保證每個(gè)生產(chǎn)段內(nèi)日產(chǎn)量穩(wěn)定，選取的生產(chǎn)段越多，計(jì)算的結(jié)果越精確）。11.2利用井口油壓計(jì)算井底流壓實(shí)際數(shù)據(jù)中已測得的流壓值是有限的， 只有部分井有流壓值，對于那些沒有實(shí)測流 壓值的井來說，就要考慮利用地面上的數(shù)據(jù)來折算井底流壓，考慮到每天都可以得到產(chǎn) 量和井口油、套壓，所以可以根據(jù)油壓和套壓來計(jì)算，下面這種方法首先就利用了井口 油壓。方法思想：由于多相垂直管流中每相流體的參數(shù)及混合密度和流速等都隨壓力和溫 度而變，因而沿程壓力梯度并不是常數(shù)。因此，多相管流需要分段計(jì)算，并預(yù)

38、先求得相 應(yīng)段的流體物性參數(shù)。然而，這些參數(shù)又是壓力和溫度的函數(shù)，壓力卻又是計(jì)算中需要 的未知數(shù)。所以，多相管流通常采用迭代法進(jìn)行計(jì)算，即深度迭代和壓力迭代。下面是深度迭代的計(jì)算步驟：（1）任一點(diǎn)（井口或井底）的壓力p作為起點(diǎn)，任選一個(gè)合適的壓力降5作為計(jì)算壓力的間隔。一般選p =500-1000 kPa。具體數(shù)值應(yīng)根據(jù)流體流量（油井的氣、液 產(chǎn)量）、管長（井深）及流體性質(zhì)確定。（2）估計(jì)一個(gè)對應(yīng)于.-：p的深度.-：h，以便根據(jù)溫度梯度估算該段下端的溫度Ti（1）計(jì)算出該管段的平均溫度及平均壓力，并確定在該溫度和壓力下的全部流體 性質(zhì)。（2）計(jì)算該段的壓力梯度dPdh（3） 計(jì)算對應(yīng)于:的該

39、段管長為；:：h = .ip/（竺）dh（1）將第5步計(jì)算的與第2步中估計(jì)的3進(jìn)行比較，若兩者之差超過允許范 圍，則以計(jì)算的.-：h作為估計(jì)值，重復(fù)進(jìn)行 2-5的步驟，直到計(jì)算的與估計(jì)的 之差 在允許的范圍內(nèi)為止。n（2） 計(jì)算該段下端對應(yīng)的深度 Li及Pi:Pi=Po+/P、i=1,2,3.ni 土以Li處的壓力為起點(diǎn)，重復(fù)第2-7的步驟，計(jì)算下一段的深度和壓力，直到各段的累加深度等于或大于管長時(shí)為止。對于單相流：當(dāng)油井的井口壓力大于飽和壓力的時(shí)候，油管內(nèi)流體就是單相流，這時(shí)利用垂直管流計(jì)算井底流壓公式：Pwf = Ph PfrPwh式中：Pwf 井底流壓 MPa Pfr 摩擦阻力MPa P

40、wh 井口油壓MPa從公式可以看出要計(jì)算流壓，就要知道Ph， Pfr和Pwh三個(gè)數(shù)據(jù)，但在實(shí)際數(shù)據(jù)里可以找到的只有Pwh。而對于單相管流而言，Ph也可以求得。公式為：Ph =油管內(nèi)單相流的密度kg/m3 H井深m最后一個(gè)參數(shù)Pfr不容易確定，可以利用實(shí)測流壓求出摩擦阻力。在利用摩擦阻力 計(jì)算本井其他時(shí)間的流壓。11.3利用井口套壓計(jì)算井底流壓井內(nèi)各相流體分布如圖：井內(nèi)各相流體分布實(shí)際資料中流壓數(shù)據(jù)非常少，氣柱高度一般沒有實(shí)測值，需要建立流壓、套壓及氣 柱高度的關(guān)系，再利用這三者之間的關(guān)系得到更多的流壓。從井口的套壓折算到井底的流壓實(shí)際分三部分 （依次是井口套壓，氣體造成的壓力, 混合液體造成的

41、壓力）?？捎茫?-12）式表示：Pwf二Pc P氣巾液根據(jù)油氣藏氣體部分流壓計(jì)算公式：2 sPce4622sm丄 1.2893 *10 FQwgTaZaP/e m 1)5D公式：Pwf 氣二Pce得到我們只涉及油管生產(chǎn)的情形，上式中Q =0,得到油井套管內(nèi)氣體部分流壓計(jì)算所以，（1-26）式可寫成：Pwf = pf液式中. p：es = Pc + P氣0.03415 * ghS；氣二ghTZUp液= 0.00981 w(H -h)；式中：Pc 井口套壓，MPa； g 氣柱內(nèi)氣體相對密度，空氣為 1；T氣體區(qū)平均溫度,K ； Z 為平均氣體偏差系數(shù);h氣柱高，m； H 井深，m。Pwf 二 Pc

42、 0.00981 i(H -h) gh其中i11.4利用復(fù)壓計(jì)算平均地層壓力的方法（壓恢）通過研究已有的各種地層壓力計(jì)算方法，優(yōu)化出了 Arps-Smtih法，Hassan-Kabir法和Kuchuk法能較好地應(yīng)用于塔河油田，其中 Kuchuk法又分為徑向流和線性流兩種。 有關(guān)方法的原理如下：1）胡氏法（修正的 Hassan-Kabir 法）：Pws =+b Pws _ Pwf（0）At由上式可以看出，在普通直角坐標(biāo)紙上，以關(guān)井恢復(fù)壓力為縱坐標(biāo)，以（ pws-pwf） / t為橫坐標(biāo)，作出pws與（pws-pwf） / t的關(guān)系圖，將得到一條直線，該 直線外 推到（pws-pwf） / t=0

43、時(shí)，縱坐標(biāo)軸上的截距即為油井泄油面積內(nèi)的平均地層壓力。2) Hassan-Kabir 法:p ws ab +At上式表示一條水平漸進(jìn)線為a的等軸雙曲線，本公式不受邊界條件的影響。作pws與1/ （b+A t）的關(guān)系圖可線性回歸得到a，b和c值。用試錯(cuò)法假定不同的b可得到正確 的直線段。在無限大的關(guān)井時(shí)間里，井底壓力趨近于平均地層壓力Pavg =a。3） Kuchuk法（徑向流）對于徑向流有:Pws ( At) = Pavg.：t作Pws與1/ A t的關(guān)系圖可線性回歸得到Pavg和-b值4） Kuchuk法（線性流）b對于線性流有：Pws （=t） = Pavg t作Pws與1/ （ A t）

44、 A0.5的關(guān)系圖可線性回歸得到Pavg和-b值11.5地層壓力計(jì)算方法的篩選在以上幾種壓力計(jì)算可以分為兩部分：一種方法是利用有關(guān)資料直接計(jì)算地層壓 力；另一種方法是要根據(jù)地面上的數(shù)據(jù)先把井底流壓計(jì)算出來進(jìn)一步計(jì)算得到地層壓 力。要把地層壓力計(jì)算的很準(zhǔn)確，就需要實(shí)測的數(shù)據(jù)很精確，總結(jié)這上述幾種方法，得 出以下結(jié)論：（1）只要實(shí)測的流壓數(shù)據(jù)符合是在產(chǎn)量平穩(wěn)的時(shí)間段測得的，對應(yīng)每個(gè)流壓數(shù)據(jù)的平均日產(chǎn)量要和其他數(shù)據(jù)的有明顯變化，保證每個(gè)時(shí)間段應(yīng)該至少平穩(wěn)1個(gè)月且間隔不能太長（一般為10天左右），那么利用已測得的流壓計(jì)算得到的地層壓力就很準(zhǔn)確了。（2）利用油壓計(jì)算流壓一般在計(jì)算單井單相流的時(shí)候比較準(zhǔn)確

45、。（3）利用套壓計(jì)算流壓，需要實(shí)測的動液面數(shù)據(jù)，首先把流壓確定的很準(zhǔn)確再進(jìn)步推地層壓力的時(shí)候也就很準(zhǔn)確了(4) 利用復(fù)壓計(jì)算平均地層壓力的方法是將關(guān)井后測得的一些數(shù)據(jù)導(dǎo)入事先編好 的軟件里，得到一個(gè)壓力恢復(fù)曲線，從而將地層壓力回歸得到，此方法外推地層壓力比 較準(zhǔn)確。12、Arps遞減分析根據(jù)遞減指數(shù)取值的不同，在遞減分析中包括三種遞減類型，即：指數(shù)遞減、雙曲 線遞減、調(diào)和遞減。這三種遞減類型的主要關(guān)系式如下表所示：遞減類型指數(shù)雙曲線調(diào)和遞減指數(shù)n = 00 V n 1n =1產(chǎn)量與時(shí) 間、Dtq (t) = qi e 1 / nq(t) =q,1 + nD it)-1q(t) =q,1 1心-

46、產(chǎn)量與累 積產(chǎn)量ME(qi -q)Np =DnEq i11 n1 nNp =()0 一 一q 一Di 1 -nEqiqiNp = In Diqn遞減指數(shù)；D瞬時(shí)遞減率，/mon或/a；qi 遞減階段的初始產(chǎn)量，I04t/mon或io4t/a；qt時(shí)間的產(chǎn)量，mon或a； n p 自遞減階段初始時(shí)刻的累計(jì)產(chǎn)量，104t；E生產(chǎn)時(shí)間t與產(chǎn)量q的時(shí)間單位不一致時(shí)的換算系數(shù)。Arps遞減類型判斷方法篩選當(dāng)油井進(jìn)入遞減階段之后，需要根據(jù)已經(jīng)取得的生產(chǎn)數(shù)據(jù)，采用不同的方法判斷其所屬的遞減類型，確定遞減參數(shù)。為了判斷遞減類型，目前經(jīng)常采用的方法有，圖解法、 試差法、曲線位移法、典型曲線擬合法等，所有這些方法

47、的應(yīng)用，都需要建立在線性關(guān) 系的基礎(chǔ)上，根據(jù)線性關(guān)系的相關(guān)系數(shù)大小，作為判斷遞減類型的主要標(biāo)志。通過分析研究認(rèn)為塔河油田對于不同的遞減類型分別選取如下的判斷方法比較合 適。指數(shù)遞減類型的判斷：圖解法、擴(kuò)展Arps法；雙曲線遞減類型的判斷：試差法、曲線位移法、擴(kuò)展Arps法，現(xiàn)列出這幾種方法的關(guān)系式： 時(shí)間一產(chǎn)量關(guān)系圖解法：log q =log qiD t2.303r 、n試差法： q=1 + nDjt丿1曲線位移法：log q = log( q 1/n) - log( t C )n其中CnD產(chǎn)量累計(jì)產(chǎn)量關(guān)系擴(kuò)展 Arps 法：Np=a_bQ其中aEQiD( -n)EQ i除了以上幾種方法以外，

48、常用的遞減類型方法還有迭代求解法、 線性最小二乘回歸 分析法、典型曲線擬合法等，其中迭代求解法、線性最小二乘回歸分析法對qi的選取和 精度非常敏感，典型曲線擬合法需要在典型曲線圖版上尋找匹配點(diǎn)， 不利于快速的工程 計(jì)算，同時(shí)降低了精度。13、模型預(yù)測方法的原理模型預(yù)測作為預(yù)測可采儲量的一種方法， 直接針對縫洞單元進(jìn)行計(jì)算。同時(shí)避免了 遞減分析中對遞減段的選取，提高了計(jì)算結(jié)果的可靠性，因此可以作為驗(yàn)證遞減分析結(jié) 果的一種輔助方法。現(xiàn)優(yōu)選出了以下方法：（1）H-C-Z 模型H-C-Z模型計(jì)算過程稍顯復(fù)雜，需要進(jìn)行兩次回歸，其計(jì)算過程如下： 首先根據(jù)式（7-5）進(jìn)行線性回歸，得到常數(shù)項(xiàng) A和B的值。

49、ln 二 A - BtAht令a二e，b = B,求出e ，再對式進(jìn)行回歸，求出可采儲量a _htInNp =1 nN r -一ebnr 可采儲量，104t。（2） Wang-Li 模型給定不同的可采儲量值Nr和系數(shù)值C,根據(jù)式（8-7）進(jìn)行線性回歸，得到相關(guān)系數(shù)最大的組合來確定可采儲量。ln(Nr一1) = A B In( C t)其中A、B為系數(shù)。14、米收率計(jì)算的公式和方法采收率定義：指累計(jì)采油量占原始地質(zhì)儲量的百分?jǐn)?shù)， 嚴(yán)格指在一定的經(jīng)濟(jì)極限內(nèi)， 在現(xiàn)代工藝技術(shù)條件下，從油藏中能采出的石油量占石油地質(zhì)儲量的分?jǐn)?shù)。利用遞減分析等方法得到油藏可采儲量，同時(shí)利用其它方法得到油藏地質(zhì)儲量，則可

50、以得到油藏的采收率Er : Er =:可采儲量.地質(zhì)儲量對于油田采收率的經(jīng)驗(yàn)公式，一般是通過對多個(gè)開發(fā)單元的油層基本參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì) 分析得到的。在應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，由經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算的結(jié)果非常敏感，基本參數(shù)取值微小的變 化會導(dǎo)致結(jié)果發(fā)生巨大改變；同時(shí)由于采收率是針對開發(fā)單元來確定的，而一個(gè)開發(fā)單元基本參數(shù)的平均值很難精確得到，這使得結(jié)果存在較大誤差，所以僅把經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算的采收率作為參考值。這里選取兩種采收率計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)公式，對兩種方法進(jìn)行比較，以較為符合實(shí)際的一個(gè)結(jié)果作為最終結(jié)果。經(jīng)驗(yàn)公式 1 : Er = 5.8419- 8.4612 lg i K 0.34640.3875 S屮丿k 滲透率，10 怖2

51、；地層原油粘度，mPa.s；孔隙度，% ； S井網(wǎng)密度，井/km2。經(jīng)驗(yàn)公式 2： Er = 21.4289 0.1316屮丿15、天然水侵量的計(jì)算方法油藏的實(shí)際開發(fā)經(jīng)驗(yàn)表明，許多油藏都與外部的天然水域相連通，而且，外部的天 然水域既可能是具有外緣供給的敞開水域，也可能是封閉的有限邊底水。因此，某些油 藏的外部天然水域可能很大，具有充分的能量，會對油藏的開發(fā)動態(tài)產(chǎn)生顯著的影響， 因而必須加以考慮。而對于斷塊型和受巖性圈閉的油藏，外部水域往往很小，其能量很 弱；還有一些油藏，在油水接觸面處存在一個(gè)致密層或稠油段，阻擋了外部水域的作用。在這些情況下，天然水域?qū)τ筒亻_發(fā)動態(tài)的影響可以忽略不計(jì)。在油藏

52、開發(fā)過程中，隨著原油和天然氣的采出，油藏內(nèi)部的地層壓力下降，必將逐 步向外部天然水域以彈性方式傳播，并引起天然水域內(nèi)的地層水和儲層巖石的彈性膨脹作用。在天然水域與油藏部分的地層壓差作用下，即會造成天然水域?qū)τ筒氐乃?。隨 著油藏的開發(fā)，地層壓降波及的范圍會不斷擴(kuò)大，直至達(dá)到天然水域定壓邊界（或相當(dāng) 于無限大天然水域）的穩(wěn)態(tài)供水條件，或有限封閉水域的擬穩(wěn)態(tài)供水條件。因此，對于 那些外部天然水域很大的油藏，隨著油藏的開發(fā)和地層壓力的下降， 天然水侵的補(bǔ)給量 也將不斷調(diào)整到新的可能供采平衡條件，這就叫做天然水驅(qū)油藏的供采敏感性效應(yīng)。該 效應(yīng)，在天然水壓驅(qū)動的未飽和油藏最為明顯。油藏天然水侵的強(qiáng)弱，主要取決于天然 水域的大小、幾何形狀、地層巖石物性和流體物性的好壞，以及天然水域與油藏部分的 地層壓差等因素。當(dāng)油藏的天然水域比較小時(shí)，油藏開采所引起的地層壓力下降， 可以很快地波及到 整個(gè)天然水域的范圍。此時(shí)，天然水域?qū)τ筒氐睦塾?jì)水侵量，可視為與時(shí)間無關(guān)，并表 示為：We =Vpw(Cw C f)：-.P ( 15-1)。式中：We 天然累計(jì)水侵量，m3； Vpw 天然水域的地層孔隙體積，m3；Cw 天然水域的地層水壓縮系數(shù)， MPa-1;邛一油藏的地層壓降，