(最新整理)深灣站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案

1、(完整)深灣站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案(完整)深灣站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案 編輯整理：尊敬的讀者朋友們：這里是精品文檔編輯中心，本文檔內容是由我和我的同事精心編輯整理后發(fā)布的，發(fā)布之前我們對文中內容進行仔細校對，但是難免會有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)深灣站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案）的內容能夠給您的工作和學習帶來便利。同時也真誠的希望收到您的建議和反饋，這將是我們進步的源泉，前進的動力。本文可編輯可修改，如果覺得對您有幫助請收藏以便隨時查閱，最后祝您生活愉快 業(yè)績進步，以下為(完整)深灣站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案的全部內容。第28頁目錄一 工程概況2二 施工情況

2、2三 鑿除前連續(xù)墻鼓包實測情況3四、原因分析14五、處理措施14深灣站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案一 工程概況深灣站車站起點里程ydk1+502。750,終點里程ydk1+713。100，有效站臺中心里程ydk1+585.000，為地下兩層島式車站，車站總長度為210。35m,寬度為19。6m，車站側墻厚700mm，底板厚900mm,中板厚400mm，頂板厚800mm，車站負一層凈空為5。15m，負二層凈空為7.13m。深灣站地質情況如下：從上至下依次為素填土11、雜填土1-2、人工填石13、淤泥2-1、粘土層、礫砂層35、可塑狀礫質粘性土61、硬塑狀礫質粘性土、62上，車站地質斷面圖如下:

3、深灣站車站地質斷面圖二 施工情況1、施工狀況及目前進度深灣站位于濱海拋石區(qū),自地面至以下5-6m范圍內存在大量的人工填石，地連墻施工難度大，使用普通的連續(xù)墻液壓抓斗不能完成施工任務，我單位在遇到以上拋石區(qū)先采用沖擊鉆完成拋石區(qū)部分成槽任務，然后再使用液壓抓斗成槽.由于成槽時間過長，再加拋石區(qū)影響，極易造成連續(xù)墻孔塌槽、擴槽等問題，導致澆筑混凝土后出現(xiàn)連續(xù)墻鼓包現(xiàn)象，對后期基坑防水及主體結構施工都有很大的影響.目前深灣站主體結構已完成東端頭25-18軸中板及頂板施工，25-16軸底板施工。2、地連墻施工狀況地連墻編號設計方量（m3）實際澆筑方量(m3）充盈系數(shù)折算超灌量（m3）備注n3266。9

4、721。076.38沒考慮縮孔只考慮了鋼筋體積n3366。9701.054.38沒考慮縮孔只考慮了鋼筋體積n3466.9691。033。38沒考慮縮孔只考慮了鋼筋體積n3566。9701。054.38沒考慮縮孔只考慮了鋼筋體積 n-3666。9721.086。38沒考慮縮孔只考慮了鋼筋體積n3766.9741。118.38沒考慮縮孔只考慮了鋼筋體積結論:平均超灌量為5.54方,超灌量偏大.三 鑿除前連續(xù)墻鼓包實測情況1、深灣站目前已施工的16-18軸北側墻，經(jīng)過11月15日實測，連續(xù)墻侵限最大值為250mm，最小侵限值為10mm，具體數(shù)據(jù)見下表所示：斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0）實測偏距設

5、計偏距差值（負值為侵限） （mm)備注k1+655。840 0。013.03330工字鋼接頭位置-2.693.113110-3.173.1131103。913。113110-4。693.113110-5.993。1131106。93.09390-7.572.9833-17-8。263.0131010。0082。933-70-10.652.933-70-11。513。035335-12.13。045345-12。72.9436013.12.973327斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0)實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限) （mm)備注k1+653.120 03.03330-0。9513.0333

6、01。5963.033302.993303.92.983204.612。953-50-5.712.96340-6.232.92380-6。722.873-1307。242。8431607.712。931008.312。8931109。4992。783-220-10。152.813-190-10。772.85315011。142。85315011.682.853150-12。242.833-17013.22.833-170斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0）實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限) （mm)備注k1+651。760 03.03330工字鋼接頭位置1.042.993-10-1。573.0

7、13103。192。973-30-4.042.98320-4。572.99310-5.772。963406.262。943-60-7。442。933-707.922。923-80-9.572。87313010.092.833-17010.482.883120-10。962.893-11011.972.883120-12.472.893110-13。22.773-230斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0)實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限) （mm）備注k1+649.980 0.033.03330k1+649.980 -1.132。98320-1。733.073703。072。943-603.68

8、2.95350-4。252。95350-4.692。953-505.662。953-50-6.132.893-110-7。052。8731307.582.863-140-8.082。8631409.472.833170-10。132.82318010.892.853-150-11.92。863-14012.52。86314013。482。833170斷面里程高程（冠梁頂高程假定為0)實測偏距設計偏距差值 (負值為侵限） (mm）備注k1+648。160 -2。66330工字鋼接頭位置-3。072.993-103。522。993-104.162。973-304。662。953505.742。88

9、3-120-6.322.843-160-7.052.853-1507.412。8831208.422。893-110-9.592.923-8010。242.92380-10.942。883-12012。152。94360-13.022。923-80斷面里程高程（冠梁頂高程假定為0）實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限） （mm)備注k1+645.270 03.03330k1+645.270 -0.913。023201.523。02320-2。093.023204。452.923-80-5。332.913-906。152。873-1307。72.833-170-8.232.8831208。662。

10、823-180-11。922。753-250-12。432。783220-13.012.763-240斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0)實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限) (mm）備注k1+644。100 0。03330工字鋼接頭位置0.953。023201。63.02320-2。11330-4.43.06360-5。143。063605.683。05350-6。343。05350-7.193。04340-7.493。013108。183.02320-8。883。0232012。11330-12。6333013.08330斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0）實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限)

11、 (mm)備注k1+642。800 0.04330k1+642.800 -1。082.983-201.633.02320-2.143。03330-4。283304。833305.42。963406.262.963-40-7。42。973307.962。94360-8。482.95350-12.082。963-4012.482.973-3013.172.93370斷面里程高程（冠梁頂高程假定為0)實測偏距設計偏距差值 (負值為侵限) （mm)備注k1+640.070 2。093。07370工字鋼接頭位置2.353.07370-4.383。03330-5.123。02320-5。78330-6.4

12、73307。812.98320-8。392。973-30-9.042.9634012.012.93370-12。62.93370-13.332。853-150斷面里程高程(冠梁頂高程假定為0)實測偏距設計偏距差值 （負值為侵限） (mm)備注k1+637。570 -0。083.02320k1+637.570 -0。08330-4.562.97330-5.152。953-50-6.142。953-507.542.93-100-8.452.92380-11。912。873-1302、實測數(shù)據(jù)斷面圖 3、實測數(shù)據(jù)平面圖4、鑿除后情況對地連墻n35鼓包位置進行鑿除處理，鑿除后發(fā)現(xiàn)鼓包傾限約20cm,鑿

13、除后地連墻大里程側傾限2cm，小里程側傾限10cm.四、原因分析圖41深灣站現(xiàn)場地質情況從實測數(shù)據(jù)、現(xiàn)場地質情況及現(xiàn)場鑿除結果分析，基坑中部以上連續(xù)墻傾限數(shù)值較小,基本在允許范圍之內,下部傾限數(shù)值較大，而且每個斷面傾限數(shù)值沒有規(guī)律性可循。根據(jù)連續(xù)墻施工位置地質情況來看,中部屬于1-3拋石區(qū)（詳見地質縱斷面圖）,厚度達5m以上,且拋石主要為堅硬的花崗巖質。施工時成槽機成槽困難，后改用采用沖擊鉆成槽,施工時間也較長，拋石對中下部槽段兩側壁土體造成較大擾動，導致擴孔，形成開挖后連續(xù)墻普遍鼓包的現(xiàn)象，從連續(xù)墻灌注混凝土時充盈系數(shù)普遍偏大這一點也可以得到應證，故可判定，連續(xù)墻沒有整體傾斜，而是下部局部鼓

14、包突起,根據(jù)現(xiàn)場處理情況來看，與上述分析基本吻合，下部連續(xù)墻背土面混凝土保護層厚度最大可達到200mm（底板以上1。5m位置處）。五、處理措施為了保證主體結構尺寸和工程質量，針對連續(xù)墻鼓包所引起的問題，我單位擬采取以下處理措施：1、對未施工主體結構側墻的連續(xù)墻鼓包現(xiàn)象,在基坑開挖過程中，加強過程控制，隨挖隨測隨鑿，保證車站結構凈空尺寸。2、對已施工底板和矮邊墻段，實測主體結構側墻厚度小于700mm的，將矮邊墻及腋角混凝土鑿除到與底板頂面平齊，見圖5-2,將連續(xù)墻表面保護層鑿除至主筋位置,施工采用以下兩種方案：（1）如果連續(xù)墻表面混凝土保護層鑿除后，車站結構尺寸滿足設計要求,外側迎土面?zhèn)葔χ鹘铐?/p>

15、勢調整到設計位置，底板上返鋼筋加高1500mm，在此位置水平受力鋼筋設置為2070，水平拉筋設置為12300*300，見圖5-2腋角處地連墻侵限鑿除后剖面示意圖，腋角高度抬高10cm，按照圖紙正常施工,見圖53腋角整改后剖面示意圖.圖51腋角處地連墻侵限剖面示意圖圖5-2腋角處地連墻侵限鑿除后剖面示意圖圖5-3腋角整改后剖面示意圖(2）如果連續(xù)墻表面混凝土保護層鑿除后，車站結構尺寸不能滿足設計要求,則采取水平分段、豎向分層來鑿除，分段分層逐一澆筑混凝土，水平4m一段、豎向2m一層。 水平分段,見圖5-1側墻施工分段縱剖示意圖,把側墻分成q1、q2、q3、，先施工地連墻未侵限區(qū)域q1側墻，然后分

16、層鑿除地連墻侵限區(qū)域q2，分層施工q2側墻，如此循序推進。圖54 側墻施工分段縱剖示意圖圖55側墻侵限橫剖示意圖地連墻主筋有侵限情況,先在底板以上2。5m處增加一道609鋼支撐，第一次鑿除侵限混凝土及鋼筋,鑿除高度為2m，見圖5-6首次鑿除侵限地連墻橫剖示意圖，保證主體側墻厚度；施工該部位鋼筋混凝土側墻，見圖5-7首次施工侵襲區(qū)域側墻示意圖.圖5-6首次鑿除侵限地連墻橫剖示意圖圖5-7首次施工侵襲區(qū)域側墻示意圖 圖5-8第一次施工侵襲區(qū)域側墻后加設剛支撐橫剖示意圖第一部分側墻施工完成后,強度達到設計強度的80%后,對增設的鋼支撐向上2m換撐（保證先撐后拆的原則）.并在澆筑完的側墻增設一道剛支撐以保證側墻受力，再鑿除第二段侵限地連墻,鑿除高度為2m，保證主體側墻厚度,見圖59第二次鑿除侵限地連墻橫剖示意圖