高層住宅樓工程卸料平臺施工方案

1、卸料平臺施工方案第1頁共 15頁目錄1 編制依據(jù)32 工程概況33 卸料平臺的設計34 主要施工方法45 操作平臺安全要求 :46 卸料平臺計算書57 操作平臺安全要求15第2頁共 15頁1 編制依據(jù)1、施工現(xiàn)場實際情況；2、施工安全要求；3、建筑結構荷載規(guī)范 (GB 50009-2001) 、4、鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003)5、建筑施工安全檢查標準JGJ592011.2 工程概況2.1 三環(huán)信息苑 -05# 樓位于 XX 市三環(huán)橋 - 學府路 - 合江路區(qū)域內。5#樓建筑總建筑面積 20095.48 ，車庫建筑面積為 3210m2，5#樓建筑層數(shù)為地上 28 層、地下 1

2、層，建筑總高度約 100m，各層標高分別為-3.35m，夾層為 2.8m， 0.000m，以上每 3m一層，結構體系為鋼筋混凝土框架 - 剪力墻結構。2.2 為保證周轉材料的倒運（頂板模板、鋼管、碗扣件、U托等），方便施工，加快工程進度。根據(jù)工程實際情況，在主樓北側設置兩個卸料平臺（尺寸： 6.0m2.0m）。3 卸料平臺的設計3.1 卸料平臺尺寸為： 6.0m2.0m，采用 18 號和 10 號槽鋼作骨架，上滿鋪腳手板， 再鋪一層 10mm厚竹膠板；平臺兩側用直徑 20mm的圓鋼分別焊三吊環(huán)，再用 637 直徑為 22 的鋼絲繩（共 6 根）通過在頂板梁上下預埋環(huán) （用直徑 22mm的圓鋼）

3、與頂板拉結；平臺四周（除出口處）用直徑為 14mm的鋼筋焊上護欄，高度 1200mm，并用竹膠板進行封擋。卸料平臺設計荷載 1 噸，卸料平臺采用三個一級直徑 18第3頁共 15頁預埋鋼筋固定。4 主要施工方法4.1 卸料平臺擬用QTZ80型塔吊進行吊裝。吊裝工藝：鋼平臺進場檢驗吊裝就位固定安裝檢查使用拆除4.2 進場檢驗：鋼平臺運至施工現(xiàn)場，應進行外觀檢查，如發(fā)現(xiàn)焊口有開裂、焊縫高度不夠等缺陷應進行補焊加固。4.3 吊裝：鋼平臺檢驗合格后，用鋼絲繩（大兜法）四點吊裝，吊運時應使平臺外口稍高于里口。外側高于里側250-300mm。4.4 起吊平臺時，在地面上和平臺安裝處各設一個信號工，鋼平臺運至

4、安裝高度時緩緩就位，放置在外梁上，調整好平臺的平整。吊繩時先拉緊固定外吊繩，固定后落下塔吊大鉤，然后固定拉緊內側吊繩，每端用繩卡4個，應將主吊繩壓緊，壓緊如圖所示（）將四根吊繩固定好檢查合格，然后拆除吊裝繩具。4.5 平臺安裝結束后，安檢員應進行各部位檢查，符合規(guī)定后辦理交接使用手續(xù)，否則不得使用。4.6 鋼平臺拆卸時，先將平臺內雜物清理干凈，然后掛好起吊繩后方能松開平臺鋼絲繩。4.7 將頂板模板、 U 托等材料運至卸料平臺，采用塔吊將所需材料運至施工作業(yè)面。如此周而復始，以保證周轉材料的使用。5 操作平臺安全要求 :5.1 卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架第4頁共 1

5、5頁等施工設備上；5.2 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；5.3 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5.4 卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.5 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；5.6 操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。5.7 吊裝卸料平臺時，必須配備專業(yè)信號工，信號工需經過上崗培訓并取得證書。5.8 安裝鋼絲繩時，必須檢查鋼絲繩是否完好無損，如有破損，禁止使用。同時，還應

6、檢查吊環(huán)。5.9 卸料平臺在使用過程中，應定期檢查護欄、鋼絲繩、吊環(huán)的使用狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。5.10 應嚴格控制卸料平臺的載重量，禁止超載。6 卸料平臺計算書6.1 荷載參數(shù)6.1.1 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2) ：0.35 ；6.1.2 欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m) ：0.14 ；第5頁共 15頁6.1.3施 工 人 員 等活 荷 載 (kN/m2):2.00， 最 大 堆 放 材料 荷 載(kN):10.00 。6.2 懸挑參數(shù)6.2.1內側鋼繩與墻的距離 (m) ：2.45 ，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離 (m) ：0.8

7、0 ；6.2.2 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m) ：3.20 ；6.2.3 鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00 ，懸挑梁與墻的接點按鉸支 計算；預埋件的直徑 (mm)：20.00 。6.2.4 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。6.3 水平支撐梁6.3.1 主梁材料類型及型號：18 號槽鋼槽口水平；6.3.2 次梁材料類型及型號：10 號槽鋼槽口水平；6.3.3次梁水平間距l(xiāng)d(m) ：0.40 ，建筑物與次梁的最大允許距離le(m) ：0.20 。6.4 卸料平臺參數(shù)6.4.1水平鋼梁 ( 主梁 ) 的懸挑長度 (m) ：3.50 ，水平鋼梁 ( 主梁 ) 的錨固長度

8、 (m)：2.50 ；6.4.2 平臺計算寬度 (m) ：2.00 。第6頁共 15頁6.5 次梁的驗算 :次梁選擇 10 號槽鋼槽口水平，間距 0.4m，其截面特性為：面積 A=12.74cm2；慣性距 Ix=198.3cm4 ；轉動慣量 Wx=39.7cm3；回轉半徑 ix=3.95cm ；截面尺寸： b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。6.5.1荷載計算5.5.1.1腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1 = 0.35 0.40= 0.14kN/m ；6.5.1.2最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2 = 10.00/ 3.

9、50/ 2.00 0.40= 0.57kN/m ；6.5.1.3槽鋼自重荷載 Q3= 0.10kN/m ；經 計 算 得 到靜 荷 載 設 計 值q= 1.2 (Q1+Q2+Q3) = 1.2 (0.14+0.57+0.10) = 0.97kN；6.5.1.4經計算得到活荷載設計值 P = 1.4 2.00 0.40 2.00=第7頁共 15頁2.24kN。6.5.2內力驗算內力按照集中荷載 P 與均布荷載 q 作用下的簡支梁計算， 計算簡圖如下：最大彎矩 M的計算公式為：經計算得到，最大彎矩 M = 0.97 2.002/8+2.24 2.00/4=1.61kN.m 。6.5.3抗彎強度驗算

10、次梁應力：其中x -截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05 ；f -鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.61 103/(1.05 39.70)=38.52N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =38.519 N/mm2 小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求 !6.5.4整體穩(wěn)定性驗算第8頁共 15頁其中， b -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經過計算得到b=5708.50 48.00 235/(2.00100.00 235.0)=1.16 ；由于 b大于 0.6 ，按照下面公式調整：得到 b=0.827；次梁槽

11、鋼的穩(wěn)定性驗算 =1.61 310/(0.827 39.700)=48.88 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =48.877 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2, 滿足要求 !6.6 主梁的驗算 :根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法， 卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 18 號槽鋼槽口水平，其截面特性為：面積 A=29.29cm2；慣性距 Ix=1369.9cm4 ；轉動慣量 Wx=152.2cm3；回轉半徑 ix=6.84cm ；截面尺寸， b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；6.6.1荷載驗算第9頁共 15頁6.6.1.1 欄桿與

12、擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、 木腳手板擋板，標準值為 0.14kN/m；Q1 = 0.14kN/m；6.6.1.2 槽鋼自重荷載 Q2=0.23kN/m靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2 (0.14+0.23) =0.44kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力P = (0.972.00+2.24)/2=2.09kN；6.6.2內力驗算懸挑卸料平臺示意圖第 10頁共 15頁懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)第11頁共 15頁懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載 q作用下的連

13、續(xù)梁計算，由矩陣位移法，得到：R1= 11.83 kN；R2= 10.618 kN；最大支座反力為 Rmax=11.830 kN；最大彎矩 Mmax=7.277 kN.m；最大撓度 V=2.800 mm。6.6.3抗彎強度驗算其中x -截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 1.05 ；f -鋼材抗壓強度設計值， f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值=7.28 106/1.05/152200.0+1.20104/2929.000=49.639 N/mm2 ；主梁槽鋼的最大應力計算值49.639 N/mm2小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205.00 N/mm2，滿足要求 !6.6.4整體

14、穩(wěn)定性驗算第 12頁共 15頁其中b -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：b=57010.5 70.0 235/(3500.0 180.0 235.0)=0.665；由于 b大于 0.6 ，應按照下面公式調整：可得 b=0.646；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算= 7.28 106/(0.646 152200.00)=74.02N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 74.02 N/mm2小于f=205.00,滿足要求 !6.7 鋼絲拉繩的內力驗算 :水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算，RCi= RUisin i其中 RCi -水平鋼梁的垂直支坐反力(kN) ；RU

15、i -拉鋼繩的軸力 (kN) ；i-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sin i = Sin (ArcTan (3.2/(0.8+2.45) = 0.702；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini ；RU1 = 11.83 / 0.702 = 16.86 kN；第 13頁共 15頁6.8 鋼絲拉繩的強度驗算 :鋼絲拉繩 ( 斜拉桿 ) 的軸力 RU取最大值進行驗算，為 16.86kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中 Fg-鋼絲繩的容許拉力 (kN) ；Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) ；計算中近似取 Fg=0.5d2，d為鋼絲

16、繩直徑 (mm)； -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取 0.85 、0.82 和0.8 ；K -鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中 Fg 取16.861kN， =0.82,K=6 ，得到： d=15.7mm。鋼絲繩最小直徑必須大于16mm才能滿足要求！6.9 鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩 ( 斜拉桿 ) 的軸力最大值 RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=16860.903N。拉環(huán)強度計算公式為：其中， f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范 10.9.8 所述在物件的自重標準值作用下， 每個拉環(huán)按 2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于 50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值第 14頁共 15頁f=50.0N/mm2 ；所需要的拉環(huán)最小直徑D=16860.9 4/(3.142 50.00 2)1/2=20.7mm 。7 操作平臺安全要求7.1 卸料平臺