1AB工藝的優(yōu)點(diǎn)講解

1、1 AB 工藝的優(yōu)點(diǎn)： 對(duì)有機(jī)底物去除效率高。 系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定。主要表現(xiàn)在：出水水質(zhì)波動(dòng)小，有極強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力，有良 好的污泥沉降性能。 有較好的脫氮除磷效果。 節(jié)能。運(yùn)行費(fèi)用低，耗電量低，可回收沼氣能源。經(jīng)試驗(yàn)證明， AB 法工藝較傳 統(tǒng)的一段法工藝節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用 20%25% 。2 AB 工藝的缺點(diǎn)： A 段在運(yùn)行中如果控制不好，很容易產(chǎn)生臭氣，影響附近的環(huán)境衛(wèi)生，這主要是 由于 A 段在超高有機(jī)負(fù)荷下工作，使 A 段曝氣池運(yùn)行于厭氧工況下，導(dǎo)致產(chǎn)生硫化氫、大 糞素等惡臭氣體。 當(dāng)對(duì)除磷脫氮要求很高時(shí)， A 段不宜按 AB 法的原來(lái)去處有機(jī)物的分配比去除 BOD55%60% ，因?yàn)檫@樣 B

2、 段曝氣池的進(jìn)水含碳有機(jī)物含量的碳 /氮比偏低，不能有效的 脫氮。 污泥產(chǎn)率高， A 段產(chǎn)生的污泥量較大，約占整個(gè)處理系統(tǒng)污泥產(chǎn)量的80% 左右，且剩余污泥中的有機(jī)物含量高，這給污泥的最終穩(wěn)定化處置帶來(lái)了較大壓力。SBR 法優(yōu)點(diǎn)：1、工藝流程簡(jiǎn)單，運(yùn)轉(zhuǎn)靈活，基建費(fèi)用低（一個(gè) SBR也扮演了多個(gè)角色：調(diào)解 混合池、反應(yīng)池 （厭氧、缺氧和好氧三種 ） 、沉淀池和部分濃縮池；它不需要設(shè)二 沉也和污泥回流設(shè)備，一般情況下也不用設(shè)調(diào)節(jié)也和初沉也）。2、處理效果良好，出水可靠。3、較好的除磷脫氮效果。4、污泥沉降性能良好（SBR法可以有效控制絲狀菌的過(guò)度繁殖，污泥 SVI較低, 是一種污泥沉降性能較為良好

3、的工藝）。5、對(duì)水質(zhì)水量變化的適應(yīng)性強(qiáng)。局限性：1、反應(yīng)器容積利用率低（由于 SBR反應(yīng)器水位不恒定，反應(yīng)器有效容積需要按 照最高水位來(lái)設(shè)計(jì)， 大多數(shù)時(shí)間， 反應(yīng)器內(nèi)水位均達(dá)不到此值， 所以反應(yīng)器容積 利用率低）。2、水頭損失大。3、不連續(xù)的出水，要求后續(xù)構(gòu)筑物容積較大，有足夠的接受能力。而且不連續(xù) 出水，使得SBR工藝串聯(lián)其他連續(xù)處理工藝時(shí)較為困難。4、峰值需氧量高，整個(gè)系統(tǒng)氧的利用率低。5、設(shè)備利用率低。6不適合用于大型污水處理廠(chǎng)（采用SBR工藝的污水處理廠(chǎng)規(guī)模一般在20 OOOt 以下，規(guī)模大于100 OOOt的污水處理廠(chǎng)幾乎沒(méi)有采用 SBR工藝的）。AO工藝，氧化溝工藝,$自A0工藝法

4、也叫厭氧好氧工藝法, xic）是好氧段，用于除水中的有機(jī)物。SBRX藝的優(yōu)缺點(diǎn)？對(duì)比？A（Anacrobic）是厭氧段，用與脫氮除磷；0（0A/0法脫氮工藝的特點(diǎn)：（a）流程簡(jiǎn)單，勿需外加碳源與后曝氣池，以原污水為碳源，建設(shè)和運(yùn)行費(fèi)用較 低；（b）反硝化在前，硝化在后，設(shè)內(nèi)循環(huán)，以原污水中的有機(jī)底物作為碳源，效果 好，反硝化反應(yīng)充分；（c）曝氣池在后，使反硝化殘留物得以進(jìn)一步去除，提高了處理水水質(zhì)；（d） A段攪拌，只起使污泥懸浮，而避免DO的增加。O段的前段采用強(qiáng)曝氣,后段減少氣量，使內(nèi)循環(huán)液的DO含量降低，以保證 A段的缺氧狀態(tài)。A/O法存在的問(wèn)題：1. 由于沒(méi)有獨(dú)立的污泥回流系統(tǒng)，從而不

5、能培養(yǎng)出具有獨(dú)特功能的污泥，難降解物 質(zhì)的降解率較低；2、若要提高脫氮效率，必須加大內(nèi)循環(huán)比，因而加大運(yùn)行費(fèi)用。從外，內(nèi)循環(huán)液來(lái)自曝氣池，含有一定的 DO,使A段難以保持理想的缺氧狀態(tài)，影響反硝化效果, 脫氮率很難達(dá)到90 %3、影響因素 水力停留時(shí)間 （硝化6h，反硝化v 2h ）循環(huán)比 MLSS （ 300Omg/L ）污泥齡（ 30d ） N/MLSS 負(fù)荷率（ v 0.03 ）進(jìn)水總氮濃度（ v 30mg/L ）氧化溝又名氧化渠，因其構(gòu)筑物呈封閉的環(huán)形溝渠而得名。它是活性污泥法的一種 變型。因?yàn)槲鬯突钚晕勰嘣谄貧馇乐胁粩嘌h(huán)流動(dòng)，因此有人稱(chēng)其為 “循環(huán)曝氣 池”、 “無(wú)終端曝氣池

6、”。氧化溝的水力停留時(shí)間長(zhǎng)，有機(jī)負(fù)荷低，其本質(zhì)上屬于延時(shí) 曝氣系統(tǒng)。以下為一般氧化溝法的主要設(shè)計(jì)參數(shù)：水力停留時(shí)間： 1040 小時(shí)；污泥齡：一般大于 20 天；有機(jī)負(fù)荷： 0.05 0.15kgBOD5/(kgMLSS.d) ；容積負(fù)荷： 0.2 0.4kgBOD5/(m3.d) ；活性污泥濃度： 2000 6000mg/l ；溝內(nèi)平均流速： 0.3 0.5m/s1.2 氧化溝的技術(shù)特點(diǎn)：氧化溝利用連續(xù)環(huán)式反應(yīng)池( Cintinuous Loop Reator, 簡(jiǎn)稱(chēng) CLR )作生物反應(yīng)池， 混合液在該反應(yīng)池中一條閉合曝氣渠道進(jìn)行連續(xù)循環(huán)， 氧化溝通常在延時(shí)曝氣條件下 使用。氧化溝使用一種

7、帶方向控制的曝氣和攪動(dòng)裝置，向反應(yīng)池中的物質(zhì)傳遞水平速 度，從而使被攪動(dòng)的液體在閉合式渠道中循環(huán)。氧化溝一般由溝體、曝氣設(shè)備、進(jìn)出水裝置、導(dǎo)流和混合設(shè)備組成，溝體的平面形 狀一般呈環(huán)形，也可以是長(zhǎng)方形、 L 形、圓形或其他形狀，溝端面形狀多為矩形和梯 形。氧化溝法由于具有較長(zhǎng)的水力停留時(shí)間，較低的有機(jī)負(fù)荷和較長(zhǎng)的污泥齡。因此相 比傳統(tǒng)活性污泥法， 可以省略調(diào)節(jié)池， 初沉池， 污泥消化池， 有的還可以省略二沉池。 氧化溝能保證較好的處理效果，這主要是因?yàn)榍擅罱Y(jié)合了 CLR 形式和曝氣裝置特定 的定位布置，是式氧化溝具有獨(dú)特水力學(xué)特征和工作特性：1）氧化溝結(jié)合推流和完全混合的特點(diǎn)，有力于克服短流和

8、提高緩沖能力，通常在 氧化溝曝氣區(qū)上游安排入流，在入流點(diǎn)的再上游點(diǎn)安排出流。入流通過(guò)曝氣區(qū)在循環(huán) 中很好的被混合和分散，混合液再次圍繞 CLR 繼續(xù)循環(huán)。這樣，氧化溝在短期內(nèi)（如 一個(gè)循環(huán)）呈推流狀態(tài)，而在長(zhǎng)期內(nèi)（如多次循環(huán)）又呈混合狀態(tài)。這兩者的結(jié)合， 即使入流至少經(jīng)歷一個(gè)循環(huán)而基本杜絕短流， 又可以提供很大的稀釋倍數(shù)而提高了緩 沖能力。同時(shí)為了防止污泥沉積，必須保證溝內(nèi)足夠的流速（一般平均流速大于 0.3 m/s），而污水在溝內(nèi)的停留時(shí)間又較長(zhǎng)，這就要求溝內(nèi)由較大的循環(huán)流量（一般是 污水進(jìn)水流量的數(shù)倍乃至數(shù)十倍），進(jìn)入溝內(nèi)污水立即被大量的循環(huán)液所混合稀釋?zhuān)?因此氧化溝系統(tǒng)具有很強(qiáng)的耐沖擊負(fù)

9、荷能力，對(duì)不易降解的有機(jī)物也有較好的處理能力。2）氧化溝具有明顯的溶解氧濃度梯度，特別適用于硝化反硝化生物處理工藝。氧化溝從整體上說(shuō)又是完全混合的，而液體流動(dòng)卻保持著推流前進(jìn)，其曝氣裝置是定 位的，因此，混合液在曝氣區(qū)內(nèi)溶解氧濃度是上游高，然后沿溝長(zhǎng)逐步下降，出現(xiàn)明 顯的濃度梯度，到下游區(qū)溶解氧濃度就很低，基本上處于缺氧狀態(tài)。氧化溝設(shè)計(jì)可按 要求安排好氧區(qū)和缺氧區(qū)實(shí)現(xiàn)硝化反硝化工藝，不僅可以利用硝酸鹽中的氧滿(mǎn)足一定的需氧量，而且可以通過(guò)反硝化補(bǔ)充硝化過(guò)程中消耗的堿度。這些有利于節(jié)省能耗 和減少甚至免去硝化過(guò)程中需要投加的化學(xué)藥品數(shù)量。3）氧化溝溝內(nèi)功率密度的不均勻配備，有利于氧的傳質(zhì)，液體混合

10、和污泥絮凝。傳統(tǒng)曝氣的功率密度一般僅為20 - 30瓦/米3,平均速度梯度 G大于100秒-1。這不僅有利于氧的傳遞和液體混合，而且有利于充分切割絮凝的污泥顆粒。當(dāng)混合液經(jīng)平 穩(wěn)的輸送區(qū)到達(dá)好氧區(qū)后期， 平均速度梯度 G 小于 30 秒 1 ，污泥仍有再絮凝的機(jī)會(huì)， 因而也能改善污泥的絮凝性能。4）氧化溝的整體功率密度較低，可節(jié)約能源。氧化溝的混合液一旦被加速到溝中的平均流速，對(duì)于維持循環(huán)僅需克服沿程和彎道的水頭損失，因而氧化溝可比其他系 統(tǒng)以低得多的整體功率密度來(lái)維持混合液流動(dòng)和活性污泥懸浮狀態(tài)。據(jù)國(guó)外的一些報(bào)道，氧化溝比常規(guī)的活性污泥法能耗降低20 30。另外，據(jù)國(guó)內(nèi)外統(tǒng)計(jì)資料顯示，與其他

11、污水生物處理方法相比，氧化溝具有處理流 程簡(jiǎn)單，超作管理方便；出水水質(zhì)好，工藝可靠性強(qiáng)；基建投資省，運(yùn)行費(fèi)用低等特 點(diǎn)。傳統(tǒng)氧化溝的脫氮，主要是利用溝內(nèi)溶解氧分布的不均勻性，通過(guò)合理的設(shè)計(jì)，使溝中產(chǎn)生交替循環(huán)的好氧區(qū)和缺氧區(qū)，從而達(dá)到脫氮的目的。其最大的優(yōu)點(diǎn)是在不外加碳源的情況下在同一溝中實(shí)現(xiàn)有機(jī)物和總氮的去除，因此是非常經(jīng)濟(jì)的。但在同一 溝中好氧區(qū)與缺氧區(qū)各自的體積和溶解氧濃度很難準(zhǔn)確地加以控制， 因此對(duì)除氮的效 果是有限的，而對(duì)除磷幾乎不起作用。另外，在傳統(tǒng)的單溝式氧化溝中，微生物在好 氧缺氧好氧短暫的經(jīng)常性的環(huán)境變化中使硝化菌和反硝化菌群并非總是處于最 佳的生長(zhǎng)代謝環(huán)境中，由此也影響單位

12、體積構(gòu)筑物的處理能力。氧化溝缺點(diǎn)盡管氧化溝具有出水水質(zhì)好、抗沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)、除磷脫氮效率高、污泥易穩(wěn)定、能耗省、 便于自動(dòng)化控制等優(yōu)點(diǎn)。 但是， 在實(shí)際的運(yùn)行過(guò)程中， 仍存在一系列的問(wèn)題。4.1 污泥膨脹問(wèn)題當(dāng)廢水中的碳水化合物較多，N、 P 含量不平衡， pH 值偏低，氧化溝中污泥負(fù)荷過(guò)高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發(fā)絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主 要發(fā)生在廢水水溫較低而污泥負(fù)荷較高時(shí)。微生物的負(fù)荷高，細(xì)菌吸取了大量營(yíng)養(yǎng)物 質(zhì)，由于溫度低，代謝速度較慢，積貯起大量高粘性的多糖類(lèi)物質(zhì)，使活性污泥的表 面附著水大大增加， SVI 值很高，形成污泥膨脹。針對(duì)污泥膨脹的起因，可采取不同對(duì)

13、策：由缺氧、水溫高造成的，可加大曝氣量或 降低進(jìn)水量以減輕負(fù)荷，或適當(dāng)降低MLSS （控制污泥回流量），使需氧量減少；如污泥負(fù)荷過(guò)高，可提高M(jìn)LSS ，以調(diào)整負(fù)荷，必要時(shí)可停止進(jìn)水，悶曝一段時(shí)間；可通過(guò)投加氮肥、磷肥，調(diào)整混合液中的營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)平衡（BOD5 ：N：P=100 ：5：1）；pH 值過(guò)低，可投加石灰調(diào)節(jié)；漂白粉和液氯（按干污泥的 0.3%0.6% 投加），能抑 制絲狀菌繁殖，控制結(jié)合水性污泥膨脹 11 。4.2 泡沫問(wèn)題由于進(jìn)水中帶有大量油脂，處理系統(tǒng)不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污 泥中，經(jīng)轉(zhuǎn)刷充氧攪拌，產(chǎn)生大量泡沫；泥齡偏長(zhǎng)，污泥老化，也易產(chǎn)生泡沫。用表 面噴淋水或除沫劑

14、去除泡沫，常用除沫劑有機(jī)油、煤油、硅油，投量為 0.51.5mg/L 。 通過(guò)增加曝氣池污泥濃度或適當(dāng)減小曝氣量，也能有效控制泡沫產(chǎn)生。當(dāng)廢水中含表 面活性物質(zhì)較多時(shí)，易預(yù)先用泡沫分離法或其他方法去除。另外也可考慮增設(shè)一套除 油裝置。但最重要的是要加強(qiáng)水源管理，減少含油過(guò)高廢水及其它有毒廢水的進(jìn)入4.3 污泥上浮問(wèn)題當(dāng)廢水中含油量過(guò)大，整個(gè)系統(tǒng)泥質(zhì)變輕，在操作過(guò)程中不能很好控制其在二沉池 的停留時(shí)間，易造成缺氧，產(chǎn)生腐化污泥上?。划?dāng)曝氣時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，在池中發(fā)生高度硝 化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發(fā)生反硝化作用，產(chǎn)生氮?dú)?，使污泥上浮；?外，廢水中含油量過(guò)大，污泥可能挾油上浮。發(fā)生污泥上浮后應(yīng)

15、暫停進(jìn)水，打碎或清除污泥，判明原因，調(diào)整操作。污泥沉降性 差，可投加混凝劑或惰性物質(zhì)，改善沉淀性；如進(jìn)水負(fù)荷大應(yīng)減小進(jìn)水量或加大回流 量；如污泥顆粒細(xì)小可降低曝氣機(jī)轉(zhuǎn)速；如發(fā)現(xiàn)反硝化，應(yīng)減小曝氣量，增大回流或 排泥量；如發(fā)現(xiàn)污泥腐化，應(yīng)加大曝氣量，清除積泥，并設(shè)法改善池內(nèi)水力條件4.4 流速不均及污泥沉積問(wèn)題在氧化溝中，為了獲得其獨(dú)特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內(nèi) 循環(huán)流動(dòng)。一般認(rèn)為，最低流速應(yīng)為 0.15m/s ，不發(fā)生沉積的平均流速應(yīng)達(dá)到 0.30.5 m/s 。氧化溝的曝氣設(shè)備一般為曝氣轉(zhuǎn)刷和曝氣轉(zhuǎn)盤(pán)，轉(zhuǎn)刷的浸沒(méi)深度為 250300mm ，轉(zhuǎn)盤(pán)的浸沒(méi)深度為 480 530

16、mm 。與氧化溝水深（ 3.03.6m ）相比，轉(zhuǎn)刷只占了水深 的 1/101/12 ，轉(zhuǎn)盤(pán)也只占了 1/61/7 ，因此造成氧化溝上部流速較大 （約為 0.81.2m ， 甚至更大），而底部流速很小（特別是在水深的 2/3 或 3/4 以下，混合液幾乎沒(méi)有流 速），致使溝底大量積泥（有時(shí)積泥厚度達(dá) 1.0m ），大大減少了氧化溝的有效容積， 降低了處理效果，影響了出水水質(zhì)。加裝上、下游導(dǎo)流板是改善流速分布、提高充氧能力的有效方法和最方便的措施。 上游導(dǎo)流板安裝在距轉(zhuǎn)盤(pán)（轉(zhuǎn)刷）軸心 4.0 處（上游），導(dǎo)流板高度為水深的 1/51/ 6，并垂直于水面安裝；下游導(dǎo)流板安裝在距轉(zhuǎn)盤(pán)（轉(zhuǎn)刷）軸心 3

17、.0m 處。導(dǎo)流板的材 料可以用金屬或玻璃鋼，但以玻璃鋼為佳。導(dǎo)流板與其他改善措施相比，不僅不會(huì)增 加動(dòng)力消耗和運(yùn)轉(zhuǎn)成本，而且還能夠較大幅度地提高充氧能力和理論動(dòng)力效率另外，通過(guò)在曝氣機(jī)上游設(shè)置水下推動(dòng)器也可以對(duì)曝氣轉(zhuǎn)刷底部低速區(qū)的混合液循 環(huán)流動(dòng)起到積極推動(dòng)作用，從而解決氧化溝底部流速低、污泥沉積的問(wèn)題。設(shè)置水下 推動(dòng)器專(zhuān)門(mén)用于推動(dòng)混合液可以使氧化溝的運(yùn)行方式更加靈活，這對(duì)于節(jié)約能源、提 高效率具有十分重要的意義。序批式活性污泥法( SBR-Sequencing Batch Reactor )是早在 1914 年英國(guó)學(xué)者 Ard ern 和 Lockett 發(fā)明活性污泥法之時(shí)，首先采用的水處

18、理工藝。 70 年代初，美國(guó) Natre Dame 大學(xué)的 R.Irvine 教授采用實(shí)驗(yàn)室規(guī)模對(duì) SBR 工藝進(jìn)行了系統(tǒng)深入的研究 ,并于1980 年在美國(guó)環(huán)保局 (EPA) 的資助下， 在印地安那州的 Culver 城改建并投產(chǎn)了世界上 第一個(gè) SBR 法污水處理廠(chǎng)。 80 年代前后，由于自動(dòng)化計(jì)算機(jī)等高新技術(shù)的迅速發(fā)展 以及在污水處理領(lǐng)域的普及與應(yīng)用， 此項(xiàng)技術(shù)獲得重大進(jìn)展， 使得間歇活性污泥法 (也 稱(chēng) 間歇式活性污泥法 )的運(yùn)行管理也逐漸實(shí)現(xiàn)了自動(dòng)化。SBR 工藝的過(guò)程是按時(shí)序來(lái)運(yùn)行的，一個(gè)操作過(guò)程分五個(gè)階段：進(jìn)水、曝氣、沉淀、 潷水、閑置。由于 SBR 在運(yùn)行過(guò)程中，各階段的運(yùn)行時(shí)

19、間、反應(yīng)器內(nèi)混合液體積的 變化以及運(yùn)行狀態(tài)都可以根據(jù)具體污水的性質(zhì)、出水水質(zhì)、出水質(zhì)量與運(yùn)行功能要求 等靈活變化。對(duì)于 SBR 反應(yīng)器來(lái)說(shuō)，只是時(shí)序控制，無(wú)空間控制障礙，所以可以靈 活控制。因此， SBR 工藝發(fā)展速度極快，并衍生出許多新型 SBR 處理工藝。 90 年代 比利時(shí)的 SEGHERS 公司又開(kāi)發(fā)了 UNITANK 系統(tǒng)， 把經(jīng)典 SBR 的時(shí)間推流與連續(xù)的 空間推流結(jié)合了起來(lái) 2 SBR 工藝主要有以下變形。間歇式循環(huán)延時(shí)曝氣活性污泥法最大特點(diǎn)是：在反應(yīng)器進(jìn)水端設(shè)一個(gè)預(yù)反應(yīng)區(qū)， 整個(gè)處理過(guò)程連續(xù)進(jìn)水，間歇排水,無(wú)明顯的反應(yīng)階段和閑置階段，因此處理費(fèi)用比傳統(tǒng) SBR 低。由于全過(guò)程

20、連續(xù)進(jìn)水，沉淀階段泥水分離差，限制了進(jìn)水量。好氧間歇曝氣系統(tǒng)(主體構(gòu)筑物是由需氧池DAT 池和間歇曝氣池 IAT 池組成，DAT 池連續(xù)進(jìn)水連續(xù)曝氣，其出水從中間墻進(jìn)入IAT 池， IAT 池連續(xù)進(jìn)水間歇排水。同時(shí)， IAT 池污泥回流 DAT 池。它具有抗沖擊能力強(qiáng)的特點(diǎn)，并有除磷脫氮功能。循環(huán)式活性污泥法將 ICEAS 的預(yù)反應(yīng)區(qū)用容積更小 ,設(shè)計(jì)更加合理優(yōu)化的生物選擇 器代替。通常 CASS 池分三個(gè)反應(yīng)區(qū)：生物選擇器、缺氧區(qū)和好氧區(qū)，容積比一般為 1：5：30。整個(gè)過(guò)程連續(xù)間歇運(yùn)行，進(jìn)水、沉淀、潷水、曝氣并污泥回流。該處理系 統(tǒng)具有除氮脫磷功能。UNITANK 單元水池活性污泥處理系統(tǒng)

21、它集合了 SBR 工藝和氧化溝工藝的特點(diǎn)， 一體化設(shè)計(jì)使整個(gè)系統(tǒng)連續(xù)進(jìn)水連續(xù)出水，而單個(gè)池子相對(duì)為間歇進(jìn)水間歇排水。此 系統(tǒng)可以靈活的進(jìn)行時(shí)間和空間控制，適當(dāng)?shù)脑龃笏νＡ魰r(shí)間，可以實(shí)現(xiàn)污水的脫 氮除磷。改良式序列間歇反應(yīng)器(MSBR-Modified Sequencing Batch Reactor )是 80 年代初期根據(jù) SBR 技術(shù)特點(diǎn)結(jié)合 A2-O 工藝， 研究開(kāi)發(fā)的一種更為理想的污水處理系統(tǒng)， 目 前最新的工藝是第三代工藝。MSBR工藝中涉及的部分專(zhuān)利技術(shù)目前屬于美國(guó)的 Aqua-Aerobic System Inc. 所有 4 。反應(yīng)器采用單池多方格方式，在恒定水位下連續(xù)運(yùn) 行。

22、脫氮除磷能力更強(qiáng)。分析 /color/url2 SBR 工藝特點(diǎn)及 url=SBR 工藝是通過(guò)時(shí)間上的交替來(lái)實(shí)現(xiàn)傳統(tǒng)活性污泥法的整個(gè)運(yùn)行過(guò)程，它在流程 上只有一個(gè)基本單元，將調(diào)節(jié)池、曝氣池和二沉池的功能集于一池，進(jìn)行水質(zhì)水量調(diào) 節(jié)、微生物降解有機(jī)物和固、液分離等。經(jīng)典SBR反應(yīng)器的運(yùn)行過(guò)程為：進(jìn)水t曝氣t沉淀t潷水t待機(jī)。2.1 優(yōu)點(diǎn)通過(guò)分析可將 SBR 反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)歸納如表 1。align=center 表 1 SBR 工藝的優(yōu)點(diǎn) /aligntabletrtd=1,1,310align=center 優(yōu)點(diǎn) /align/tdtd=1,1,310align=center 機(jī) 理 /align

23、/td/trtrtd=1,1,310align=center沉 淀 性 能 好/aIign/tdtd=1,1,310aIign=center理想沉淀urI=理論/coIor/urI/aIign/td/trtrtd=1,1,310aIign=center有機(jī)物去除效率高/aIign/tdtd=1,1,310aIign=center理想推流狀態(tài)/aIign/td/trtrtd=1,1,310aIign=center提高難降解廢水的處理效率/aIign/tdtd=1,1,310aIign=center生態(tài)環(huán)境多樣性/aIign/td/trtrtd=1,1,310aIign=center抑制絲狀菌膨脹

24、/aIign/tdtd=1,1,310aIign=center選擇性準(zhǔn)則/aIign/td/trtrtd=1,1,310aIign=center可以除磷脫氮，不需要新增反應(yīng)器/aIign/tdtd=1,1,310aIign=center生態(tài)環(huán)境多樣性/align/td/trtrtd=1,1,310align=center不 需 要 二 沉 池 和 污 泥 回 流 ， 工 藝 簡(jiǎn) 單/align/tdtd=1,1,310align=center 結(jié)構(gòu)本身特點(diǎn) /align/td/tr/table2.2 理論分析SBR 反應(yīng)池充分利用了生物反應(yīng)過(guò)程和單元操作過(guò)程的基本原理。 流態(tài)理論由于 SBR

25、在時(shí)間上的不可逆性，根本不存在返混現(xiàn)象，所以屬于理想推流式反應(yīng)器。 理想沉淀理論其沉淀效果好是因?yàn)槌浞掷昧遂o態(tài)沉淀原理。經(jīng)典的 SBR 反應(yīng)器在沉淀過(guò)程中沒(méi)有進(jìn)水的擾動(dòng)，屬于理想沉淀狀態(tài)。 推流反應(yīng)器理論假設(shè)在推流式和完全混合式反應(yīng)器中有機(jī)物降解服從一級(jí)反應(yīng)，那么在相同的污 泥濃度下，兩種反應(yīng)器達(dá)到相同的去除率時(shí)所需反應(yīng)器容積比為：V 完全混合 N 推流=(1- (1/1-n) / In(1- n )(1)式中n-去除率從數(shù)學(xué)上可以證明當(dāng)去除率趨于零時(shí)V完全混合/V推流等于1，其他情況下(V完全混合/V推流)1，就是說(shuō)達(dá)到相同的去除率時(shí)推流式反應(yīng)器要比完全混合式反 應(yīng)器所需的體積小，表明推流式的處理效果要比完全混合式好。 選擇性準(zhǔn)則1973年Chudoba等人提出了在活性污泥混合培養(yǎng)中的動(dòng)力學(xué)選擇性準(zhǔn)則5 ,這個(gè)理論是基于不同種屬的微生物在Monod方程中的參數(shù)(KS、卩maX不同，并且不同基質(zhì)的生長(zhǎng)速度常數(shù)也不同。Mo nod方程可以寫(xiě)成：dX/Xdt=卩=卩 max S/(KS+S)( 2)式中X-生物體濃度S-生長(zhǎng)限制性基質(zhì)濃度KS-飽和或半速度常數(shù)P卩max-分別為實(shí)際和最大比增長(zhǎng)速率按照Chudoba所提出的理論， 具有低KS和卩max值的微生物在混合培養(yǎng)的曝氣池 中，當(dāng)基質(zhì)濃度很低時(shí)其生長(zhǎng)速率高并占有優(yōu)勢(shì)，而基質(zhì)