(150厚)扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書

1、（150厚）扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 13020112、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010基本參數(shù)樓板厚度h(mm)150樓板邊長L(m)2.7樓板邊寬B(m)4模板支架高度H(m）4.2主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)1.2計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)150主梁懸挑長度b1(mm)0可調托座內主梁根數(shù)1結構表面要求表面外露剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調托

2、座立桿自由端高度a(mm)300材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型483.5荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市重慶(省)重慶(市)地面粗糙度類型/3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-20035、建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范JGJ300-2013二、計算參數(shù)簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板

3、可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.42.51=8.378kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)150/10

4、00)1+1.40.72.51=7.938kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(8.378,7.938)=8.378kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1=5.488kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.

5、72.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= 0.145kNm=Mmax/W=0.145106/24000=6.04N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.065kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0.016mm=150/400=0.375mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =

6、1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000+1.42.5150/1000=1.257kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000+1.40.72.5150/1000=1.191kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(1.257,1.191)=1.257kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000=0.732k

7、N/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000=0.824kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.533kNm=Mmax/W=0.533106/(83.333103)=6.399N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= 3.61kNmax=VmaxS/(Ib0)

8、=3.6110362.5103/(416.667104510)=1.083N/mm2= 2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000=0.61kN/m （圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)max=0.087mm=11000/400=2.5 mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據(jù)建筑

9、施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000+1.41.5150/1000)=0.942kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)150/1000

10、)150/1000+1.40.71.5150/1000)=0.939kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(0.942,0.939)=0.942kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)150/1000)150/1000=0.61kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=1.058kNRkmax=0.685kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=32.65/1000=0.033kN/m自重設計值為：g=0.

11、91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.711kNm=Mmax/W= 0.711106/(4.4931000)=158.226N/mm2f= 205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax= 4.063kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.06310003.042103/(10.7831040.610)=19.102 N/mm2=12

12、0 N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=1.406 mm=1103/400=2.5mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=7.785kN六、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a)=11.65(1.2+2300/1000)=2.97ml02=k2h =12.3991.2=2.879m取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.97,2.879)=2.97m=l0/i=2.971000/(1.5810)=187.975=21

13、0滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.971000/(1.5810)=187.975根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)11=8.17kNf=N1/(A)=8.171000/(0.203(4.89100)=82.285N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.8791000/(1.5810)=182.203根據(jù)1查JGJ130-2011附

14、錄A.0.6得到=0.216N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)11+0.91.24.20.183=9kNf=N3/(A)=91000/(0.216(4.89100)=85.371N/mm2=205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節(jié)計算可知，可調托座受力N=Rzmax=7.785 kNN=7.785 kNN=150kN滿足要求危險性判斷計算書 對于樓板模板支撐的危險性判斷有以下四點：支撐架搭設高度、樓板的跨度、支撐架的總荷載、高大于寬的獨立支撐體系。A、模板支撐搭設高度:H=4.2 mH5m,不屬于危險性較大的分部分項工程B、模板支撐搭設跨度:B=Max(L,B)=4 mB10,不屬于危險性較大的分部分項工程C、模板支撐架總荷載： S=(支模架自重+ 鋼筋混凝土自重)+(施工荷載+振搗混凝土荷載) =(1+25.10.15)+(1+2