建筑外門窗抗風壓性能估算報告

1、建筑外門窗抗風壓性能估算報告i、計算依據(jù)鋁合金結(jié)構設計規(guī)范 gb 50429-2007鋁合金門窗 gb/t8478-2008建筑玻璃應用技術規(guī)程 jgj 113-2009鋼結(jié)構設計規(guī)范 gb 50017-2003建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法gb/t7106-2008建筑結(jié)構荷載規(guī)范 gb 50009-2001 2006版未增塑聚氯乙烯(pvc-u)塑料門 jg/t 180-2005未增塑聚氯乙烯(pvc-u)塑料窗 jg/t 140-2005建筑門窗術語 gb/t5823-2008建筑門窗洞口尺寸系列 gb/t5824-2008建筑外門窗保溫性能分級及檢測方法 gb/t848

2、4-2008建筑外門窗空氣聲隔聲性能分級及檢測方法 gb/t8485-2008鋁合金建筑型材 第一部分：基材 gb5237.1-2008鋁合金建筑型材 第二部分：陽極氧化型材 gb5237.2-2008鋁合金建筑型材 第三部分：電泳涂漆型材 gb5237.3-2008鋁合金建筑型材 第四部分：粉末噴涂型材 gb5237.4-2008鋁合金建筑型材 第五部分：氟碳漆噴涂型材 gb5237.5-2008鋁合金建筑型材 第五部分：隔熱型材 gb5237.6-2004ii、設計計算一、風荷載計算 1)工程所在省市：湖南 2)工程所在城市：長沙市 3)門窗安裝最大高度z(m)：15 4)門窗類型:推拉窗

3、 5)窗型樣式: 6)窗型尺寸: 窗寬w(mm):1500 窗高h(mm):18001 風荷載標準值計算:wk = gz*s1*z*w0 (按建筑結(jié)構荷載規(guī)范gb 50009-2001 2006版 7.1.1-2)1.1 基本風壓 w0=350n/m2 (按建筑結(jié)構荷載規(guī)范gb 50009-20012006版規(guī)定,采用50年一遇的風壓，但不得小于0.3kn/m2)1.2 陣風系數(shù)計算: 1)a類地區(qū)：gz=0.92*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(-0.04)*(z/10)(-0.12),z為安裝高度； 2)b類地區(qū)：gz=0.89*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8

4、*(0)*(z/10)(-0.16),z為安裝高度； 3)c類地區(qū)：gz=0.85*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0.06)*(z/10)(-0.22),z為安裝高度； 4)d類地區(qū)：gz=0.80*(1+2f) 其中：f=0.5*35(1.8*(0.14)*(z/10)(-0.30),z為安裝高度； 本工程按：b類 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房層比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)取值。安裝高度5米時,按5米時的陣風系數(shù)取值。 gz=0.89*(1+(0.5*(15/10)(-0.16)*2) =1.72409 (按建筑結(jié)構荷載規(guī)范gb 50009-2001 2006版7.5.1規(guī)定)

5、1.3 風壓高度變化系數(shù)z: 1)a類地區(qū)：z=1.379 * (z / 10) 0.24,z為安裝高度； 2)b類地區(qū)：z=(z / 10) 0.32,z為安裝高度； 3)c類地區(qū)：z=0.616 * (z / 10) 0.44,z為安裝高度； 4)d類地區(qū)：z=0.318 * (z / 10) 0.6,z為安裝高度； 本工程按：b類 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房層比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)取值。 z=(15/10)0.32 =1.13854 (按建筑結(jié)構荷載規(guī)范gb 50009-2001 2006版 7.2.1規(guī)定)1.4 局部風壓體型系數(shù)s1的計算： s1：局部風壓體型系數(shù)，根據(jù)計算點體型

6、位置取0.8； 按建筑結(jié)構荷載規(guī)范gb50009-2001(2006年版)第7.3.3條：驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)s1： 一、外表面 1. 正壓區(qū) 按表7.3.1采用； 2. 負壓區(qū) - 對墻面， 取-1.0 - 對墻角邊， 取-1.8 二、內(nèi)表面 對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取-0.2或0.2。 另注：上述的局部體型系數(shù)s1(1)是適用于圍護構件的從屬面積a小于或等于1m2的情況，當圍護構件的從屬面積a大于或等于10m2時，局部風壓體型系數(shù)s1(10)可乘以折減系數(shù)0.8，當構件的從屬面積小于10m2而大于1m2時，局部風壓體型系數(shù)s1(a)可按

7、面積的對數(shù)線性插值，即：s1(a)=s1(1)+s1(10)-s1(1)loga1.4.1 支撐結(jié)構局部風壓體型系數(shù)s1的計算： 受力桿件中從屬面積最大的桿件為：橫向桿件中的 其從屬面積為a=上固定:0.9+左下扇:0.9+右下扇:0.9=2.7 支撐結(jié)構的構件從屬面積a1平方米 loga=log(2.7)=0.43136 s1(2.7)=s1(1)+s1(10)-s1(1)*loga =0.8+0.8*0.8-0.8*0.43136 =0.7309824 s1=s1(2.7)+0.2 =0.7309824+0.2 =0.9309824 因此：支撐結(jié)構局部風壓體型系數(shù)s1?。?.9309824

8、1.4.2 面板材料的局部風壓體型系數(shù)s1的計算： 面板材料的局部風壓體型系數(shù)按面積最大的玻璃板塊(即：1500*600=0.9平方)來計算： 面板材料的構件從屬面積a=1平方米 s1(0.9)=0.8 s1=s1(0.9)+0.2 =0.8+0.2 =1 因此：面板材料局部風壓體型系數(shù)s1?。?1.5 風荷載標準值計算:1.5.1 支撐結(jié)構風荷載標準值計算: wk(n/m2)=gz*z*s1*w0 =1.72409*1.13854*0.9309824*350 =639.6141.5.2 面板材料風荷載標準值計算: wk(n/m2)=gz*z*s1*w0 =1.72409*1.13854*1*

9、350 =687.0312 風荷載設計值計算：2.1 支撐結(jié)構風荷載設計值計算： w(n/m2)=1.4*wk =1.4*639.614 =895.45962.2 面板結(jié)構風荷載設計值計算： w(n/m2)=1.4*wk =1.4*687.031 =961.8434二、門窗主要受力桿件的撓度、彎曲應力、剪切應力校核:1 校驗依據(jù)：1.1 撓度校驗依據(jù)： 1)單層玻璃，柔性鑲嵌：fmax/l=1/100 2)雙層玻璃，柔性鑲嵌：fmax/l=1/150 fmax最大值不允許超過20mm 其中：fmax:為受力桿件最在變形量(mm) l:為受力桿件長度(mm)1.2 彎曲應力校驗依據(jù)： max=m

10、/w= :材料的抗彎曲應力(n/mm2) max:計算截面上的最大彎曲應力(n/mm2) m:受力桿件承受的最大彎矩(n.mm) w:凈截面抵抗矩(mm3)1.3 剪切應力校驗依據(jù)： max=(q*s)/(i*)= :材料的抗剪允許應力(n/mm2) max:計算截面上的最大剪切應力(n/mm2) q:受力桿件計算截面上所承受的最大剪切力(n) s:材料面積矩(mm3) i:材料慣性矩(mm4) :腹板的厚度(mm)2 主要受力桿件的撓度、彎曲應力、剪切應力計算： 因建筑外窗在風荷載作用下，承受的是與外窗垂直的橫向水平力，外窗各框料間構成的受荷單元，可視為四邊鉸接的簡支板。在每個受荷單元的四角

11、各作45度斜線，使其與平行于長邊的中線相交。這些線把受荷單元分成4塊，每塊面積所承受的風荷載傳遞給其相鄰的構件，每個構件可近似地簡化為簡支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷載。這樣的近似簡化與精確解相比有足夠的準確度，結(jié)果偏于安全，可以滿足工程設計計算和使用的需要。由于窗的四周與墻體相連，作用在玻璃上的風荷載由窗框傳遞給墻體，故不作受力桿件考慮，只需對選用的中梃進行校核。2.1 上固中滑的撓度、彎曲應力、剪切應力計算: 構件“上固中滑”的各受荷單元基本情況如下圖： 構件“上固中滑”的由以下各型材(襯鋼)組合而成，它們共同承擔“上固中滑”上的全部荷載： (1).鋁合金:上固定中 截面參數(shù)如下： 慣

12、性矩：144621.72 抵抗矩：4199.23 面積矩：3626.08 截面面積：542.42 腹板厚度：1.42.1.1 上固中滑的剛度計算 1.上固定中的彎曲剛度計算 d(n.mm2)=e*i=70000*144621.72=10123520400 上固定中的剪切剛度計算 d(n.mm2)=g*f=27000*542.42=14645340 2.上固中滑的組合受力桿件的總彎曲剛度計算 d(n.mm2)=10123520400=10123520400 上固中滑的組合受力桿件的總剪切剛度計算 d(n.mm2)=14645340=146453402.1.2 上固中滑的受荷面積計算 1.上固定的

13、受荷面積計算(梯形) a(mm2)=(3000-600)*600/4=360000 2.左下扇的受荷面積計算(三角形) a(mm2)=(750*750/2)/2=140625 3.右下扇的受荷面積計算(三角形) a(mm2)=(750*750/2)/2=140625 4.上固中滑的總受荷面積計算 a(mm2)=360000+140625+140625=6412502.1.3 上固中滑所受均布荷載計算 q(n)=wk*a =639.614*641250/1000000 =410.1522.1.4 上固中滑在均布荷載作用下的中點撓度、彎矩、剪力計算2.1.4.1 在均布荷載作用下的中點撓度計算 1

14、.上固定中在均布荷載作用下的中點撓度計算 按彎曲剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =410.152*(10123520400/10123520400) =410.152 本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載 fmid(mm)=q*l3/(76.8*d) =410.152*15003/(76.8*10123520400) =1.782.1.4.2 在均布荷載作用下的彎矩計算 1.上固定中在均布荷載作用下的彎矩計算 按彎曲剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =410.152(10123520400/10123520400)

15、 =410.152 所受荷載的設計值計算:q=1.4*q =1.4*410.152 =574.2128 本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載 mmax(n.mm)=q*l/8 =574.2128*1500/8 =107664.92.1.4.3 在均布荷載作用下的剪力計算 1.上固定中在均布荷載作用下的剪力計算 按剪切剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =410.152*(14645340/14645340) =410.152 所受荷載的設計值計算:q=1.4*q =1.4*410.152 =574.2128 本窗型在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷

16、載 qmax(n)=q/2 =574.2128/2 =287.1062.1.5 上固中滑在集中荷載作用下的中點撓度、彎矩、剪力計算2.1.5.1左下扇產(chǎn)生的集中荷載對上固中滑作用產(chǎn)生的中點撓度、彎矩、剪力計算 1.受荷面積計算 a(mm2)=(1200*2 - 750)*750/4 =309375 2.該分格傳遞到主受力桿件上的全部集中荷載 通過左側(cè)桿件傳遞到主受力桿件上的集中荷載計算 p(n)=(wk*a)/2 =(639.614*309375)/2/1000000 =98.94 通過右側(cè)桿件傳遞到主受力桿件上的集中荷載計算 p(n)=(wk*a)/2 =(639.614*309375)/2

17、/1000000 =98.94 3.該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總撓度 (1)上固定中在集中荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓度 按彎曲剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =98.94*(10123520400/10123520400) =98.940 該分格右側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的撓度計算 fmid(mm)=p*l3/(48*d) =98.94*15003/(48*10123520400) =0.687 4.該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總彎矩 (1)上固定中在集中荷載作用下產(chǎn)生的彎矩 按彎曲剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總

18、*(d上固定中/d總) =98.94*(10123520400/10123520400) =98.940 所受荷載的設計值計算:q=1.4*q =1.4*98.94 =138.516 該分格右側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的彎矩計算 mmax(n.mm)=p*l/4 =138.516*1500/4 =51943.5 5.該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總剪力 (1)上固定中在集中荷載作用下產(chǎn)生的總剪力 按剪切剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =98.94*(14645340/14645340) =98.940 所受荷載的設計值計算:q=1.4*q =1

19、.4*98.94 =138.516 該分格右側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的剪力計算 qmax(n)=p*l/2 =138.516/2 =69.262.1.5.2右下扇產(chǎn)生的集中荷載對上固中滑作用產(chǎn)生的中點撓度、彎矩、剪力計算 1.受荷面積計算 a(mm2)=(1200*2 - 750)*750/4 =309375 2.該分格傳遞到主受力桿件上的全部集中荷載 通過左側(cè)桿件傳遞到主受力桿件上的集中荷載計算 p(n)=(wk*a)/2 =(639.614*309375)/2/1000000 =98.94 3.該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總撓度 (1)上固定中在集中荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓

20、度 按彎曲剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =98.94*(10123520400/10123520400) =98.940 該分格左側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的撓度計算 fmid(mm)=p*l3/(48*d) =98.94*15003/(48*10123520400) =0.687 4.該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總彎矩 (1)上固定中在集中荷載作用下產(chǎn)生的彎矩 按彎曲剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =98.94*(10123520400/10123520400) =98.940 所受荷載的設計值計算

21、:q=1.4*q =1.4*98.94 =138.516 該分格左側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的彎矩計算 mmax(n.mm)=p*l/4 =138.516*1500/4 =51943.5 5.該分格產(chǎn)生的集中荷載對受力桿件跨中產(chǎn)生的總剪力 (1)上固定中在集中荷載作用下產(chǎn)生的總剪力 按剪切剛度比例分配荷載 分配荷載:q上固定中=q總*(d上固定中/d總) =98.94*(14645340/14645340) =98.940 所受荷載的設計值計算:q=1.4*q =1.4*98.94 =138.516 該分格左側(cè)的跨中集中荷載對受力桿件產(chǎn)生的剪力計算 qmax(n)=p/2 =138.516

22、/2 =69.262.1.6 上固中滑在均布荷載和集中荷載共同作用下的中點總撓度校核2.1.6.1 上固定中中點總撓度校核2.1.6.1.1 上固定中中點總變形計算 f總=f均布+f集中 =1.78+1.374 =3.1542.1.6.1.2 上固定中撓跨比計算 撓跨比=f總/l =3.154/1500 =0.00210.0021=1/150撓跨比符合要求，3.154=20撓度絕對值符合要求。上固定中的撓度符合要求。2.1.7 上固中滑在均布荷載和集中荷載共同作用下的抗彎曲強度校核2.1.7.1 上固定中抗彎曲強度校核2.1.7.1.1 上固定中總彎矩計算 m總=m均布+m集中 =107664

23、.9+103887 =211551.92.1.7.1.2 上固定中彎曲應力計算 max=m/w max:計算截面上的最大彎曲應力 m:受力桿件承受的最大彎矩 w:凈截面抵抗矩 =211551.9/4199.23 =50.37950.379=90上固定中的抗彎強度滿足要求。2.1.8 上固中滑在均布荷載和集中荷載共同作用下的抗剪切強度校核2.1.8.1 上固定中抗剪切強度校核2.1.8.1.1 上固定中總剪力計算 q總=q均布+q集中 =287.106+138.52 =425.6262.1.8.1.2 上固定中剪切應力計算 max=(q*s)/(i*) max:計算截面上的最大剪切應力 q:受力

24、桿件計算截面上所承受的最大剪切力 s:材料面積矩 i:材料慣性矩 :腹板的厚度 =425.626*3626.08/(144621.72*1.4) =7.6237.623=p0=143.553(n) nv=932.66(n)=p0=143.553(n) 上固中滑端部連接螺栓的抗剪和承壓能力都能滿足要求。2.1.10 上固中滑綜合抗風壓能力計算 上固中滑在均布荷載和集中荷載作用下總受荷面積計算： a=360000+140625+140625+309375/2+309375/2 =950625mm2 該受力桿件在風荷載作用下，可簡化為承受矩形均布荷載 根據(jù):l/150=(q*a)*l3/(76.8*

25、d) q(n/mm2)=76.8*d/(l2*150*a) =76.8*10123520400/(15002*150*950625)*1000 =2.42(kpa)3 該門窗的綜合抗風壓能力為:qmax=2.42n/mm2 (按建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法gb/t7106-2008) 建筑外窗抗風壓性能分級表 分級代號123456789分級指標1.0=p31.51.5=p32.02.0=p32.52.5=p33.03.0=p33.53.5=p34.04.0=p34.54.5=p3=5.0注：第9級應在分級后同時注明具體檢測壓力差值?！?該門窗最大抗風壓能力可達:3級 各受力桿

26、的撓度、抗彎能力、抗剪能力校核結(jié)果一覽表名稱長度撓跨比允許值校核結(jié)果彎曲應力許用值校核結(jié)果剪切應力許用值校核結(jié)果上固定中15000.00210.0067是50.37990是7.62355是三、玻璃強度校核1 風荷載標準值： wk(n/m2):687.031 風荷載標準值：687.0311000n/m2時,按1000n/m2計算。 因此，風荷載標準值wk(n/m2)取:1000 根據(jù)建筑玻璃應用技術規(guī)程 jgj 113-2009 5.1.22.1 上固定承載力極限狀態(tài)設計 1)分格寬度:b(mm)=600 2)分格高度:h(mm)=1500 3)玻璃類型:普通玻璃 4)玻璃強度設計值:fg(n/

27、mm2)=28 5)外層玻璃厚度:5mm 6)內(nèi)層玻璃厚度:5mm2.2 玻璃板塊長寬比b/a系數(shù)計算 玻璃板塊短邊邊長a(mm):600 玻璃板塊長邊邊長b(mm):1500 b/a=2.52.3 四邊支承外片玻璃板的風荷載標準值、設計值計算 1)外片玻璃承受的荷載分配系數(shù)計算 1=1.1*t13/(t13+t23) (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.4-1) t1(mm):外片玻璃厚度 t2(mm):內(nèi)片玻璃厚度 =1.1*53/(53+53) =0.55 2)外片玻璃承受的荷載標準值、設計值計算 wk(n/m2)=1*wk (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-20

28、09 5.2.2) 1:為外片玻璃荷載分配系數(shù) (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 表4.1.4) =0.55*1000 =550 w(n/m2)=1.4*wk =1.4*550 =7702.4 外片玻璃承載力極限狀態(tài)計算 1)按長寬比2.25計算的玻璃最大許用跨度 l(mm)=k1*(w+k2)k3+k4 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 根據(jù)玻璃類型:普通玻璃、玻璃厚度:5、長寬比:2.25,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k1:1901.2 k2:0.273974 k3:-0.7255 k4:4.8 荷載設計值w(kn

29、/mm2):0.77 =1901.2*(0.77+0.273974)-0.7255+4.8 =1847.559 2)按長寬比3計算的玻璃最大許用跨度 l(mm)=k1*(w+k2)k3+k4 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 根據(jù)玻璃類型:普通玻璃、玻璃厚度:5、長寬比:3,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k1:1094.8 k2:-0.27397 k3:-0.4881 k4:-14.4 荷載設計值w(kn/mm2):0.77 =1094.8*(0.77-0.27397)-0.4881-14.4 =1527.149 3)用插值法計算長寬

30、比為2.5時的玻璃最大許用跨度 l(mm)=1740.756 外片玻璃跨度a:600=外片玻璃最大許用跨度l:1740.756因此，外片玻璃滿足承載力極限狀態(tài)設計要求。2.5 外片玻璃正常使用極限狀態(tài)l/t計算 1)按長寬比2.25計算的外片玻璃單位厚度跨度限值l/t l/t=k5*(wk+k6)k7+k8 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.3) 根據(jù)玻璃長寬比:2.25,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k5:222.19 k6:-0.1 k7:-0.3556 k8:0.29 荷載設計值wk(kn/m2):0.55 =222.19*(0.55

31、-0.1)-0.3556+0.29 =295.44 2)按長寬比3計算的外片玻璃單位厚度跨度限值l/t l/t=k5*(wk+k6)k7+k8 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.3) 根據(jù)玻璃長寬比:3,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k5:204.68 k6:-0.1 k7:-0.3335 k8:-0.05 荷載設計值wk(kn/m2):0.55 =204.68*(0.55-0.1)-0.3335-0.05 =267.084 3)用插值法計算長寬比為2.5時的外片玻璃最大許用跨度 l/t=285.9882.6 外片玻璃實際跨度厚比a/t計算

32、 a/t=600/5 =120 a/t:120=l/t:285.988因此，外片玻璃滿足正常使用極限狀態(tài)設計要求。2.7 四邊支承內(nèi)片玻璃板的風荷載標準值、設計值計算 1)內(nèi)片玻璃承受的荷載分配系數(shù)計算 2=t23/(t13+t23) (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.4-2) t1(mm):外片玻璃厚度 t2(mm):內(nèi)片玻璃厚度 =53/(53+53) =0.5 2)內(nèi)片玻璃承受的荷載標準值、設計值計算 wk(n/m2)=2*wk (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 2:為內(nèi)片玻璃荷載分配系數(shù) (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009

33、表4.1.4) =0.5*1000 =500 w(n/m2)=1.4*wk =1.4*500 =7002.8 內(nèi)片玻璃承載力極限狀態(tài)計算 1)按長寬比2.25計算的內(nèi)片玻璃最大許用跨度 l(mm)=k1*(w+k2)k3+k4 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 根據(jù)玻璃類型:普通玻璃、玻璃厚度:5、長寬比:2.25,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k1:1901.2 k2:0.273974 k3:-0.7255 k4:4.8 荷載設計值w(kn/mm2):0.7 =1901.2*(0.7+0.273974)-0.7255+4.8 =19

34、42.724 2)按長寬比3計算的內(nèi)片玻璃最大許用跨度 l(mm)=k1*(w+k2)k3+k4 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 根據(jù)玻璃類型:普通玻璃、玻璃厚度:5、長寬比:3,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k1:1094.8 k2:-0.27397 k3:-0.4881 k4:-14.4 荷載設計值w(kn/mm2):0.7 =1094.8*(0.7-0.27397)-0.4881-14.4 =1645.971 3)用插值法計算長寬比為2.5時的內(nèi)片玻璃最大許用跨度 l(mm)=1843.806 內(nèi)片玻璃跨度a:600=內(nèi)片玻璃

35、最大許用跨度l:1843.806因此，內(nèi)片玻璃滿足承載力極限狀態(tài)設計要求。2.9 內(nèi)片玻璃正常使用極限狀態(tài)l/t計算 1)按長寬比2.25計算的內(nèi)片玻璃單位厚度跨度限值l/t l/t=k5*(wk+k6)k7+k8 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.3) 根據(jù)玻璃長寬比:2.25,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k5:222.19 k6:-0.1 k7:-0.3556 k8:0.29 荷載設計值wk(kn/m2):0.5 =222.19*(0.5-0.1)-0.3556+0.29 =308.064 2)按長寬比3計算的內(nèi)片玻璃單位厚度跨度限值

36、l/t l/t=k5*(wk+k6)k7+k8 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.3) 根據(jù)玻璃長寬比:3,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k5:204.68 k6:-0.1 k7:-0.3335 k8:-0.05 荷載設計值wk(kn/m2):0.5 =204.68*(0.5-0.1)-0.3335-0.05 =277.786 3)用插值法計算長寬比為2.5時的內(nèi)片玻璃最大許用跨度 l/t=297.9712.10 內(nèi)片玻璃實際跨度厚比a/t計算 a/t=600/5 =120 a/t:120=l/t:297.971因此，內(nèi)片玻璃滿足正常使用極

37、限狀態(tài)設計要求。3.1 左下扇承載力極限狀態(tài)設計 1)分格寬度:b(mm)=750 2)分格高度:h(mm)=1200 3)玻璃類型:普通玻璃 4)玻璃強度設計值:fg(n/mm2)=28 5)外層玻璃厚度:5mm 6)內(nèi)層玻璃厚度:5mm3.2 玻璃板塊長寬比b/a系數(shù)計算 玻璃板塊短邊邊長a(mm):750 玻璃板塊長邊邊長b(mm):1200 b/a=1.63.3 四邊支承外片玻璃板的風荷載標準值、設計值計算 1)外片玻璃承受的荷載分配系數(shù)計算 1=1.1*t13/(t13+t23) (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.4-1) t1(mm):外片玻璃厚度 t2(mm

38、):內(nèi)片玻璃厚度 =1.1*53/(53+53) =0.55 2)外片玻璃承受的荷載標準值、設計值計算 wk(n/m2)=1*wk (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 1:為外片玻璃荷載分配系數(shù) (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 表4.1.4) =0.55*1000 =550 w(n/m2)=1.4*wk =1.4*550 =7703.4 外片玻璃承載力極限狀態(tài)計算 1)按長寬比1.5計算的玻璃最大許用跨度 l(mm)=k1*(w+k2)k3+k4 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 根據(jù)玻璃類型:普通玻璃、玻璃厚度:5、長寬比

39、:1.5,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k1:2124.1 k2:0.182649 k3:-0.6423 k4:-38.88 荷載設計值w(kn/mm2):0.77 =2124.1*(0.77+0.182649)-0.6423-38.88 =2152.443 2)按長寬比1.75計算的玻璃最大許用跨度 l(mm)=k1*(w+k2)k3+k4 (按建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 5.2.2) 根據(jù)玻璃類型:普通玻璃、玻璃厚度:5、長寬比:1.75,從建筑玻璃應用技術規(guī)程jgj113-2009 附錄c中查得： k1:2159 k2:0.273974 k3:-0.