四效蒸發(fā)器畢業(yè)設計論文說明書內(nèi)蒙古工業(yè)過控專業(yè)

1、內(nèi)蒙古工業(yè)大學本科畢業(yè)設計說明書 學校代碼： 10128學 號： 200720506048 本科畢業(yè)設計說明書題 目：60kt/a氯堿廠四效蒸發(fā)器設計學生姓名：學 院：化工學院系 別：過控系專 業(yè)：過程裝備與控制工程班 級：過控07-2指導教師： 副教授 二 一 一 年 六 月摘 要氯堿工業(yè)是利用電解飽和食鹽水溶液制取燒堿和氯氣并副產(chǎn)氫氣的生產(chǎn)過程。生產(chǎn)過程包括鹽水精制、電解和產(chǎn)品精制等工序，而產(chǎn)品精制工序又包括堿液濃縮、氯氣液化和氫氣的處理，其中在堿液濃縮時，需要經(jīng)過蒸發(fā)（一般采用三效或四效逆流強制循環(huán)蒸發(fā)器）。本設計為60kt/a氯堿廠效外加熱強制循環(huán)蒸發(fā)器。該設備由加熱室（管殼式換熱器）

2、、蒸發(fā)室、循環(huán)管和強制循環(huán)泵等組成。循環(huán)管在蒸發(fā)室外部，從蒸發(fā)室錐形底下來的料液，通過循環(huán)管和強制循環(huán)泵，不斷送入加熱室后，再進入蒸發(fā)室蒸發(fā)并進行氣液分離。在設計過程中，首先對加熱室進行了強度設計計算、管板計算、膨脹節(jié)校核計算等。然后對蒸發(fā)室進行了強度設計計算。最后進行了塔體設計計算。采用效，增加了蒸汽利用率；采用外加熱式，由于加熱室與分離室分開，這樣不僅便于清洗與更換，而且可以降低蒸發(fā)器的總高度；采用強制循環(huán)，利用外加動力（循環(huán)泵）使溶液沿一定方向作高速循環(huán)流動，而且循環(huán)速度的大小可通過調節(jié)泵的流量來控制，使得傳熱系數(shù)大，對于粘度較大或易結晶、結垢的物料，適應性較好。關鍵詞：氯堿工業(yè)；蒸發(fā)器

3、；換熱器；強制循環(huán)；效abstractchlor-alkali industry is a saturated salt solution by electrolysis of caustic soda and chlorine preparation and production of hydrogen by-product. production process, including salt refining, electrolytic refining processes and products, and refining processes and products, includ

4、ing lye concentration, chlorine and hydrogen liquefaction processing, which in concentrated alkaline solution, the need to go through evaporation(generally use the three-way or four-effect countercurrent forced circulation evaporator).this is designed to 60kt / a chlor-alkali plants outside four-eff

5、ect forced circulation evaporator heating. the equipment consists of a heating chamber (shell and tube heat exchanger), evaporation chamber and the circulation pipe forced circulation pumps etc. circular tube in the evaporation chamber outside, from the evaporation chamber to the liquid cone-shaped

6、bottom, through the circulation pipe and forced circulation pump continuously into the heating chamber, and then evaporating into the evaporation chamber and the gas-liquid separation.in the design process, the first heating chamber design calculations for the strength, tube sheet calculation, expan

7、sion joint checking calculation. then the strength of the evaporation chamber design calculations. finally, a tower design calculations.use of four-effect external heating forced circulation evaporator, increasing the utilization of steam, the heating chamber and separation chamber separated, not on

8、ly for easy cleaning and replacement, and can reduce the total height of the evaporator, the evaporator while using external power (circulation pump) the solution for high speed along the circular flow of a certain direction, and the circulation rate by adjusting the size of the pump flow control, m

9、aking the heat transfer coefficient, viscosity or easy for crystallization fouling materials, good adaptability.keywords: chlor-alkali industry; evaporator; heat exchanger; forced circulation; four-effect 目 錄引言 1第一章 加熱室設計計算 3符號說明 31.1 設計條件 91.2 結構尺寸及參數(shù) 91.3 材料選擇 91.4 殼體圓筒計算 101.5 管箱圓筒計算 101.6 開孔補強 1

10、11.6.1 開孔所需補強面積 111.6.2 有效補強范圍 111.6.2.1 有效寬度 111.6.2.2 有效高度 111.6.3 有效補強面積 121.6.3.1 殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積 121.6.3.2 接管多余金屬面積 121.6.3.3 接管區(qū)焊縫面積 121.6.3.4 有效補強面積 121.7 水壓試驗 121.7.1 殼程 121.7.2 管程 121.8 管板計算 131.8.1 換熱管穩(wěn)定許用壓力 131.8.2 管板應力校核 161.8.2.1 只有殼程設計壓力，不計入膨脹變形差 161.8.2.2 只有殼程設計壓力，計入膨脹變形差 181.8.2.

11、3 只有管程設計壓力，不計入膨脹變形差 201.8.2.4 只有管程設計壓力，計入膨脹變形差 221.9 膨脹節(jié)校核 241.9.1 膨脹節(jié)參數(shù) 241.9.2 膨脹節(jié)軸向剛度 251.9.3 校核計算 261.10 其他輔助設備 271.10.1 折流板 271.10.2 支座 271.10.3 電機 27第二章 蒸發(fā)室設計計算 29符號說明 292.1 設計條件 322.2 材料選擇 322.3 筒體壁厚計算 322.4 上錐殼壁厚計算 322.5 設置加強圈 332.6 加強圈的設計計算 332.7 循環(huán)管壁厚計算 352.8 封頭厚度計算 352.9 開孔補強 362.9.1 開孔所需

12、面積 362.9.2 有效補強范圍 362.9.2.1 有效寬度 362.9.2.2 有效高度 362.9.3 有效補強面積 372.9.3.1 殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積 372.9.3.2 接管多余金屬面積 372.9.3.3 接管區(qū)焊縫面積 372.9.3.4 有效補強面積 372.10 水壓試驗 37第三章 塔體設計計算 39符號說明 393.1 設計條件 403.2 設備質量載荷計算 403.3 風載荷與風彎矩計算 413.3.1 風載荷 413.3.2 自振周期 433.3.3 風彎矩計算 433.4 地震彎矩計算 433.5 各種載荷引起的軸向應力 443.6 塔體和

13、裙座危險截面的強度與穩(wěn)定性校核 453.6.1 塔體的最大組合軸向拉應力校核 453.6.2 塔體與裙座的穩(wěn)定性校核 453.7 塔體水壓試驗和吊裝時的應力校核 463.7.1 水壓試驗時各種載荷引起的應力 463.7.2 水壓試驗時應力校核 463.7.3 吊裝時應力校核 473.8 基礎環(huán)設計 473.8.1 基礎環(huán)的尺寸 473.8.2 基礎環(huán)的應力校核 473.8.3 基礎環(huán)的厚度 473.9 地腳螺栓計算 483.9.1 地腳螺栓的最大拉應力 483.9.2 地腳螺栓螺紋根徑 48結論 49參考文獻 50謝辭 51引 言 蒸發(fā)就是用加熱的方法，將含有不揮發(fā)性溶質的溶液加熱至沸騰狀況，

14、使部分溶劑汽化并被移除，從而提高溶劑中溶質濃度的單元操作。工業(yè)生產(chǎn)中應用蒸發(fā)操作有以下幾種場合：1、濃縮稀溶液直接制取產(chǎn)品或將濃溶液再處理（如冷卻結晶）制取固體產(chǎn)品，例如電解燒堿液的濃縮，食糖水溶液的濃縮及各種果汁的濃縮等；2、同時濃縮溶液和回收溶劑，例如有機磷農(nóng)藥苯溶液的濃縮脫苯，中藥生產(chǎn)中酒精浸出液的蒸發(fā)等；3、為了獲得純凈的溶劑，例如海水淡化等?？傊诨瘜W工業(yè)、食品工業(yè)、制藥等工業(yè)中，蒸發(fā)操作被廣泛應用。氯堿工業(yè)是基礎化學工業(yè)之一。它的產(chǎn)品燒堿和氯氣等涉及到國民經(jīng)濟及人民生活的各個領域。工程上，蒸發(fā)過程只是從溶液中分離出部分溶劑，而溶質仍留在溶液中，因此，蒸發(fā)操作即為一個使溶液中的揮發(fā)

15、性溶劑與不揮發(fā)性溶質的分離過程。由于溶劑的汽化速率取決于傳熱速率，故蒸發(fā)操作屬傳熱過程，蒸發(fā)設備為傳熱設備，但是，蒸發(fā)操作與一般傳熱過程比較，有以下特點：1、溶液沸點升高由于溶液含有不揮發(fā)性溶質，因此，在相同溫度下，溶液的蒸氣壓比純?nèi)軇┑男。簿褪钦f，在相同壓力下，溶液的沸點比純?nèi)軇┑母撸芤簼舛仍礁?，這種影響越顯著。2、物料及工藝特性物料在濃縮過程中，溶質或雜質常在加熱表面沉積、析出結晶而形成垢層，影響傳熱；有些溶質是熱敏性的，在高溫下停留時間過長易變質；有些物料具有較大的腐蝕性或較高的粘度等等。3、能量回收蒸發(fā)過程是溶劑汽化過程，由于溶劑汽化潛熱很大，所以蒸發(fā)過程是一個大能耗單元操作。因此

16、，節(jié)能是蒸發(fā)操作應予考慮的重要問題。工業(yè)上的蒸發(fā)操作基本上皆是沸騰蒸發(fā)，即將溶液加熱至沸點，使之在沸騰狀態(tài)下蒸發(fā)。間接熱源加熱：容器間壁傳給被蒸發(fā)的溶液，即在間壁式換熱器中進行的傳熱過程。若蒸發(fā)產(chǎn)生的二次蒸汽直接冷凝不再利用，稱為單效蒸發(fā)。若將二次蒸汽作為下一效加熱蒸汽，并將多個蒸發(fā)器串聯(lián)，此蒸發(fā)過程即為多效蒸發(fā)。每千克加熱蒸汽所能蒸發(fā)的水的千克數(shù)成為蒸汽經(jīng)濟程度，它表示在蒸發(fā)操作中，加熱蒸汽所利用的經(jīng)濟程度，在多效蒸發(fā)操作中，由于二次蒸汽的多次被利用，因此隨著效數(shù)的增加，蒸汽經(jīng)濟程度亦相應地增大。蒸發(fā)設備又稱蒸發(fā)器。是通過加熱使溶液濃縮或從溶液中析出晶粒的設備。主要由加熱室和蒸發(fā)室兩個部分組

17、成。加熱室是用蒸汽將溶液加熱并使之沸騰的部分，但有些設備則另有沸騰室。蒸發(fā)室又稱分離室，是使氣液分離的部分。加熱室(或沸騰室)中沸騰所產(chǎn)生的蒸氣帶有大量的液沫，到了空間較大的分離室，液沫由于自身凝聚或室內(nèi)的捕沫器等的作用而得以與蒸氣分離。蒸氣常用真空泵抽引到冷凝器進行凝縮，冷凝液由器底排出。循環(huán)型蒸發(fā)器的特點是溶液在蒸發(fā)器內(nèi)作循環(huán)流動。根據(jù)造成液體循環(huán)的原理的不同，又可將其分為自然循環(huán)和強制循環(huán)兩種類型。前者是借助在加熱室不同位置上溶液的受熱程度不同，使溶液產(chǎn)生密度差而引起的自然循環(huán)；后者是依靠外加動力使溶液進行強制循環(huán)。外熱式蒸發(fā)器的結構特點是加熱室與分離室分開，這樣不僅便于清洗與更換，而且

18、可以降低蒸發(fā)器的總高度。因其加熱管較長（管長與管徑之比為50100），同時由于循環(huán)管內(nèi)的溶液不被加熱，故溶液的循環(huán)速度大，可達1.5m/s。強制循環(huán)型蒸發(fā)器，這種蒸發(fā)器是利用外加動力（循環(huán)泵）使溶液沿一定方向作高速循環(huán)流動。循環(huán)速度的大小可通過調節(jié)泵的流量來控制。一般循環(huán)速度在2.5m/s以上。這種蒸發(fā)器的優(yōu)點是傳熱系數(shù)大，對于粘度較大或易結晶、結垢的物料，適應性較好，但其動力消耗較大。本設計為60kt/a氯堿廠效外加熱強制循環(huán)蒸發(fā)器。第一章 加熱室設計計算符號說明 a ：開孔削弱所需要的補強截面積, （開孔補強） b ：補強有效寬度，mm d ：開孔直徑，mm ：強度削弱系數(shù) ：接管外側有效

19、補強高度，mm ：接管內(nèi)側有效補強高度，mm ：殼體開孔處的計算厚度，mm ：殼體開孔處的有效厚度，mm ：接管有效厚度，mm ：殼體開孔處的名義厚度，mm ：接管名義厚度，mm ： 接管計算厚度，mm ：試驗壓力，mpa （水壓試驗） ：設計壓力，mpa ：容器元件材料在試驗溫度下的許用應力，mpa ：容器元件材料在設計溫度下的許用應力，mpa ：試驗壓力下圓筒的應力，mpa ：圓筒內(nèi)直徑，mm ：筒體的有效厚度，mm ：圓筒材料試驗溫度下的屈服點，mpa ：圓筒的焊接接頭系數(shù) ：殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積， （管板計算） ：隔板槽面積， ：管板開孔后面積， ：圓筒殼壁金屬橫截面積， ：管板布管

20、區(qū)面積， a：換熱管管壁金屬的橫截面積， ：系數(shù) ：系數(shù) ：管板布管區(qū)的當量直徑，mm ：換熱管外徑，mm ：殼體法蘭材料的彈性模量，mpa ：管板材料彈性模量，mpa ：殼程圓筒材料的彈性模量，mpa ：換熱管材料的彈性模量，mpa ：系數(shù) ：系數(shù) ：系數(shù) ：系數(shù) ：系數(shù) ：換熱管加強系數(shù) ：殼體法蘭與圓筒的旋轉剛度參數(shù) ：管箱圓筒與法蘭的旋轉剛度參數(shù) ：旋轉剛度參數(shù) ：管板周邊布管區(qū)無量寬度 ：換熱管有效長度，mm ：換熱管與管板脹接長度或焊腳高度，mm ：管板總彎矩系數(shù) ：管板第一彎矩系數(shù) ：管板第二彎矩系數(shù) ：換熱管根數(shù) ：有效壓力組合，mpa ：邊界效應壓力組合，mpa ：當量壓力組

21、合，mpa ：殼程設計壓力，mpa ：管程設計壓力，mpa ：殼體不帶波形膨脹節(jié)時，換熱管束與圓筒剛度比 ：換熱管與管板連接的拉脫力，mpa ：許用拉脫力，mpa ：換熱管中心距，mm ：制造環(huán)境溫度， ：沿長度平均的殼程圓筒金屬溫度， ：沿長度平均的換熱管金屬溫度， ：管板邊緣剪切系數(shù) ：殼程圓筒材料線膨脹系數(shù) ：換熱管材料線膨脹系數(shù) ：系數(shù) ：換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差 ：管板計算厚度，mm ：殼程圓筒厚度，mm ：換熱管壁厚，mm ：管板剛度削弱系數(shù) ：系數(shù) ：管板強度削弱系數(shù) ：殼程圓筒軸向應力，mpa ：管板徑向應力，mpa ：管板布管區(qū)周邊處的徑向應力，mpa ：管板徑向應力系

22、數(shù) ：管板布管區(qū)周邊處徑向應力系數(shù) ：換熱管軸向應力，mpa ：在設計溫度時，殼程圓筒材料的許用應力，mpa ：換熱管穩(wěn)定許用應力，mpa ：在設計溫度時，管板材料的許用應力，mpa ：在設計溫度時，換熱管材料的許用應力，mpa ：邊界效應壓力組合系數(shù) ：管板邊緣力矩系數(shù) ：系數(shù) ：管板布管區(qū)周邊剪切應力系數(shù) ：管板布管區(qū)周邊剪切應力系數(shù) ：系數(shù) ：系數(shù) ：腐蝕裕量 （膨脹節(jié)校核） ：系數(shù) ：系數(shù) ：系數(shù) ：波紋管平均直徑，mm ：波紋管直邊段平均直徑，mm ：波紋管直邊段與波紋內(nèi)徑，mm ：直邊段加強圈平均直徑，mm ：容器圓筒外直徑，mm ：室溫下波紋管材料的彈性模量，mpa ：設計溫度下

23、波紋管材料的彈性模量，mpa ：設計溫度下加強圈材料的彈性模量，mpa ：容器殼體材料在設計溫度下的彈性模量，mpa ：一個波的軸向位移，mm ：波紋管波高，mm ：系數(shù) ：波紋管直邊段長度，mm ：波紋管波的長度，mm ：直邊段加強圈長度，mm ：波紋管長度，mm ：波紋管的層數(shù) ：波紋管的波數(shù) ：設計壓力，mpa ：試驗壓力，mpa ：許用外力，mpa ：波紋管一層材料的名義厚度，mm ：波紋管第一層材料的有效厚度，mm ：直邊段加強圈的有效厚度，mm ：考慮成形過程中厚度減薄時，波紋管一層材料的有效厚度mm ：容器圓筒名義厚度，mm ：容器圓筒有效厚度，mm ：內(nèi)襯套名義厚度，mm ：內(nèi)

24、壓引起直邊段加強圈周向薄膜應力，mpa ：內(nèi)壓引起波紋管直邊段周向薄膜應力，mpa ：內(nèi)壓引起波紋管周向薄膜應力，mpa ：內(nèi)壓引起波紋管徑向薄膜應力，mpa ：內(nèi)壓引起波紋管徑向彎曲應力，mpa ：軸向位移引起波紋管徑向薄膜應力，mpa ：軸向位移引起波紋管徑向彎曲應力，mpa ：設計溫度下波紋管材料的許用應力值，mpa ：設計溫度下波紋管材料的屈服點，mpa1.1 設計條件設計條件管程殼程設計壓力，mpa0.10.08操作壓力，mpa-0.030.07設計溫度，100135操作溫度，80105殼程圓筒金屬溫度，160換熱管金屬溫度，140介質堿液 水蒸汽腐蝕余量c2，mm22程數(shù)11焊接接

25、頭系數(shù)0.850.851.2 結構尺寸及參數(shù)換熱器公稱直徑dn2000，即 換熱管規(guī)格 換熱管排管根數(shù) 換熱管為正三角形排列，管心距 換熱管與管板的連接形式：強度焊加貼脹1.3 材料選擇 以下數(shù)據(jù)查自gb150-1998殼體圓筒材料：16mnr查表4-1，170設計溫度下許用應力 查表f5，160金屬溫度下彈性模量 查表f6，151金屬溫度下平均線膨脹系數(shù) 管箱圓筒材料：16mnr查表4-1，150設計溫度下許用應力 查表f5,135金屬溫度下彈性模量 換熱管材料：20查表4-3，160設計溫度下許用應力 查表f1,160設計溫度下屈服應力 查表f5，140設計溫度下彈性模量 查表f6，140

26、金屬溫度下平均線膨脹系數(shù) 管板材料：16mnr查表4-1，常溫下許用應力 查表f1，160設計溫度下許用應力 查表f5，160金屬溫度下彈性模量 膨脹節(jié)材料：0cr18ni9查表4-1, 170設計溫度下許用應力 查表f1, 170設計溫度下屈服應力 查表f5，170設計溫度下彈性模量 查表f6, 常溫下彈性模量 1.4 殼體圓筒計算圓筒計算厚度 : 殼程設計壓力，mpa名義厚度 考慮開孔補強及結構設計要求，取 1.5 管箱圓筒計算圓筒計算厚度 ：管程設計壓力，mpa名義厚度：考慮大開孔采用整體加厚補強，取 1.6 開孔補強計算最大開孔是否需要補強1.6.1 開孔所需補強面積 先計算強度削弱系

27、數(shù), 接管有效厚度 開孔直徑 開孔所需補強面積為： 1.6.2 有效補強范圍 1.6.2.1 有效寬度 取二者中的大值，所以 1.6.2.2 有效高度 外側有效高度 （實際外伸高度） 取小值，故 內(nèi)側有效高度 （實際內(nèi)伸高度） 取小值： 1.6.3 有效補強面積 1.6.3.1 殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積 1.6.3.2 接管多余金屬面積 1.6.3.3 接管區(qū)焊縫面積（焊腳取10.0mm） 1.6.3.4 有效補強面積 故無需補強1.7 水壓試驗1.7.1 殼程 試驗壓力 水壓試驗校核 合適1.7.2 管程 試驗壓力 水壓試驗校核 合適1.8 管板計算1.8.1 換熱管穩(wěn)定許用應

28、力 查gb151-1999附錄j表，得換熱管的回轉半徑 換熱管受壓失穩(wěn)當量長度 系數(shù) 查gb151-1999，當 時 合格 殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積 在布管區(qū)范圍內(nèi)設隔板和拉桿結構的需要，而未能被換熱管支承的面積： 管板開孔后的面積： 系數(shù) 圓筒殼壁金屬橫截面積： 管板布管區(qū)面積： 一根換熱管管壁金屬的截面積，查gb151-1999附錄j得 換熱管管壁金屬的總橫截面積： 系數(shù) 布管區(qū)的當量直徑 管板布管區(qū)的當量直徑與殼程圓筒內(nèi)直徑之比： 系數(shù)，按 和 查gb151-1999 圖25和圖26 ，無法蘭，故 按 ， 查得 ， 管箱圓筒與法蘭的旋轉剛度參數(shù)： 按 ， 查gb151-1999 圖25得

29、殼體法蘭與圓筒的旋轉剛度參數(shù)： 殼體帶波形膨脹節(jié)時，換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差： 設定換熱器制造環(huán)境溫度 波形膨脹節(jié)剛度 殼體不帶波形膨脹節(jié)時，換熱管束與圓筒剛度比： 假定管板厚度 殼程腐蝕裕量 2 mm 管板有效厚度 換熱管有效長度 殼體帶波形膨脹節(jié)時，換熱管束與圓筒剛度比： 系數(shù) 根據(jù)gb151-1999 表27因設置膨脹節(jié)，故： 系數(shù) 管板強度削弱系數(shù) 管板剛度削弱系數(shù) 換熱管加強系數(shù) 管板周邊不分布管區(qū)無量綱寬度： ，符合gb151-1999中5.7.3的規(guī)定 旋轉剛度參數(shù)： 管束模數(shù)： 旋轉剛度無量綱參數(shù)： 管板第一彎矩系數(shù)：按 和 查gb151-1999圖27得 管板第二彎矩系

30、數(shù)：按 和 查gb151-1999圖28（a）得 系數(shù)：按 和 查gb151-1999圖29得 系數(shù)：按 和 查gb151-1999圖30得 =0.00135 系數(shù) 1.8.2 管板應力校核 1.8.2.1 只有殼程設計壓力，而管程設計壓力 ，不計入膨脹變形差 ， 殼程設計壓力 當量壓力組合 有效壓力組合 邊界效應壓力組合 邊界效應壓力組合系數(shù)： 管板邊緣力矩系數(shù)： 管板邊緣剪切系數(shù)： 管板總彎矩系數(shù)： 系數(shù) 系數(shù)，當 時，按k和m，查gb151-1999圖31（a）實線， 知 ，故系數(shù) 管板布管區(qū)周邊剪切應力系數(shù)： 管板徑向應力系數(shù)： 管板布管區(qū)周邊處徑向應力系數(shù)： 管板徑向應力： 合格 管

31、板布管區(qū)周邊處的徑向應力： 合格 管板布管區(qū)周邊處剪切應力： 合格 換熱管軸向應力（位于管束周邊處換熱管軸向應力） 合格 1.8.2.2 只有殼程設計壓力，而管程設計壓力，計入膨脹變形差。 殼程設計壓力 當量壓力組合 有效壓力組合 邊界效應壓力組合 邊界效應壓力組合系數(shù) 管板邊緣力矩系數(shù) 管板邊緣剪切系數(shù) 管板總彎矩系數(shù) 系數(shù) 系數(shù) ，當 時，按 和 查gb151-1999圖31(a)得 知 ，故系數(shù) 管板布管區(qū)周邊剪應力系數(shù)： 管板徑向應力系數(shù)： 管板布管區(qū)周邊處徑向應力系數(shù)： 管板徑向應力： 合格 管板布管區(qū)周邊處的徑向應力： 合格 管板布管區(qū)周邊處剪切應力： 合格 殼程圓筒軸向應力： 換

32、熱管軸向應力（位于管束周邊處換熱管軸向應力） 合格 換熱管與管板的焊腳高度按gb151-1999中5.8.3.2的規(guī)定，l=5mm 換熱管與管板的拉脫力： 合格 1.8.2.3 只有管程設計壓力 ，而殼程設計壓力 ，不計入膨脹變形差 ， 管程設計壓力 當量壓力組合 有效壓力組合 邊界效應壓力組合： 邊界效應壓力組合系數(shù)： 管板邊緣力矩系數(shù)： 管板邊緣剪切系數(shù)： 管板總彎矩系數(shù)： 系數(shù): 系數(shù) ，當 時，按 和 查gb151-1999圖31（a）實線得： 知 ，故系數(shù) 管板布管區(qū)周邊剪切應力系數(shù)： 管板徑向應力系數(shù)： 管板布管區(qū)周邊處徑向應力系數(shù)： 管板徑向應力： 合格 管板布管區(qū)周邊處的徑向應

33、力： 合格 管板布管區(qū)周邊處剪切應力： 合格 殼程圓筒軸向應力： 換熱管軸向應力（位于管束周邊處換熱管軸向應力） 合格 換熱管與管板的焊腳高度按gb151-1999中5.8.3.2的規(guī)定， 換熱管與管板連接的拉脫力： 合格 1.8.2.4 只有管程設計壓力，而殼程設計壓力，計入膨脹變形差 管程設計壓力 當量壓力組合 有效壓力組合 邊界效應壓力組合： 邊界效應壓力組合系數(shù)： 管板邊緣力矩系數(shù)： 管板邊緣剪切系數(shù)： 管板總彎矩系數(shù)： 系數(shù) 系數(shù)，當 時，按 和 ，查gb151-1999圖31（a）得 知 ，故系數(shù) 管板布管區(qū)周邊剪切應力系數(shù)： 管板徑向應力系數(shù): 管板布管區(qū)周邊處徑向應力系數(shù)： 管

34、板徑向應力： 合格 管板布管區(qū)周邊處的徑向應力： 合格 管板布管區(qū)周邊處剪切應力： 合格 殼程圓筒軸向應力： 換熱管軸向應力（位于管束周邊處換熱管軸向應力） 合格 換熱管與管板的焊腳高度按gb151-1999中5.8.3.2的規(guī)定， 換熱管與管板連接的拉脫力： 合格1.9 膨脹節(jié)校核1.9.1 膨脹節(jié)參數(shù) 膨脹節(jié)型號：膨脹節(jié)hfwc（a）2000-1.0101 gb16749-1997 ， 1.9.2 膨脹節(jié)軸向剛度 按 , 查gb16749圖6-2得： 按 , 查gb16749圖6-3得： 按 , 查gb16749圖6-4得： 一個波的軸向剛度： 1.9.3 校核計算 計算校核許用值組合工況

35、下的參數(shù)計算值設計壓力p,mpa0.080.0800應力校核圓筒軸向應力 ，mpa0.15-0.67-8.37-0.79軸向位移 ，mm10.50.12-0.530.24-0.62直邊段周向薄膜應力mpa3.163.1600波紋管周向薄膜應力mpa24.8824.8800波紋管徑向薄膜應力mpa3.193.1900波紋管徑向彎曲應力1.851.8500位移應力軸向伸縮變形引起的波紋管徑向薄膜應力0.23-1.000.45-1.17軸向伸縮變形引起的波紋管徑向彎曲應力9.79-43.2519.59-50.60組合應力 ，mpa5.045.0400 ，mpa10.2-44.2520.04-51.7

36、7 ,mpa13.5-40.7220.04-51.771.10 其他輔助設備1.10.1 折流板 選弓形折流板，且缺口朝上，在最低處開通氣口。 折流板最小間距一般不小于圓筒內(nèi)直徑的五分之一，且不小于50mm,則：最小間距為400mm。1.10.2 支座 加熱室支座可按jb/t4712選用鞍式支座。 1.10.3 電機 選用y355m1-6/160型軸流泵，其主要參數(shù)為： 介質允許固體顆粒：大小0.2mm；含量18% 介質允許溫度：150 葉片數(shù)：4只 葉輪直徑：450mm 泵進口壓力：2.4kgf/ 外形尺寸：26008801050第二章 蒸發(fā)室設計計算符號說明 ：厚度附加量mm ：圓筒或球殼的內(nèi)直徑mm ：圓筒或球殼的外直徑mm ：壓力mpa ：圓筒或球殼的計算厚度mm ：圓筒或球殼的名義厚度mm ：圓筒或球殼的有效厚度mm ：設計溫度下圓筒或球殼的計算應力mpa ：設計溫度下圓筒或球殼材料的許用應力mpa ：焊接接頭系數(shù) a：系數(shù) （加強圈的設計） ：加強圈的橫截面積， b：系數(shù) c：厚度附加量，mm ：圓筒內(nèi)直徑，mm ：圓筒