機(jī)械設(shè)計課程(盤磨機(jī)傳動裝置)

1、機(jī)機(jī)機(jī)機(jī)械械械械設(shè)設(shè)設(shè)設(shè)計計計計基基基基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)課課課課程程程程設(shè)設(shè)設(shè)設(shè)計計計計 說明書說明書 設(shè)計題目設(shè)計題目：盤磨機(jī)傳動裝置。 原始數(shù)據(jù)：原始數(shù)據(jù)：電動機(jī)額定功率 P=4kw,同步轉(zhuǎn)速 1480r/min,滿載轉(zhuǎn)速 1440r/min,圓錐 齒輪傳動比 i=2，主動軸轉(zhuǎn)速 n(主)48r/min. 工作要求工作要求：每日兩班制工作，工作年限為 10 年， 傳動不逆轉(zhuǎn)，有輕微的振動，主動軸轉(zhuǎn) 速的允許誤差為5%。 傳動方案：傳動方案：如圖（1） 指導(dǎo)老師指導(dǎo)老師: : 姓名姓名: : 班級班級: : 圖（）圖（） 電動機(jī) 4 .聯(lián)軸器 3.圓柱斜齒減速器 5.開式圓錐齒輪傳動 6.主軸 7.

2、盤磨 一一).).電動機(jī)的選擇。電動機(jī)的選擇。 題中已給出：型號：Y132M1-4 P（額）=4kw n(同)=1480r/min i(錐)=2 n(主)=48r/min 計算及說明 結(jié)果 (1) i總=n滿/n主=1440/48=28.8 i總=28.8 (2) i減=i總/i錐=28.8/3=9.6 i錐取3 i低=3.2 (3) i減=i低i高=1.5 i高=2 i 2 低 取i高=1.5i低 i低= i高=1.53.2=4.8 i錐=3 減i 5 . 1 整理得: 電動機(jī)轉(zhuǎn)速 (r/min) 傳動裝置的傳動比電動機(jī) 型號 額定 功 率 (kw) 同步 轉(zhuǎn)速 滿載 轉(zhuǎn)速 總傳 動比 錐齒

3、 輪 低速 級 高速 級 Y132M1-441480144028.833.24.8 二二).).傳動裝置運(yùn)動及動力參數(shù)的計算傳動裝置運(yùn)動及動力參數(shù)的計算: : 計算及說明 結(jié)果 (1)n2=n滿/i高=1440/4.8=300r/min n1=1440r/min (2)n3=n2/i低=300/3.2=93.75r/min n2=300r/min (3)n4=n3/i錐=93.75/2=46.875r/min n3=93.75r/min n滿=n1,n2,n3,n4分別是軸1，2，3， n4=46.875r/min 4，的轉(zhuǎn)速 c (4)確定各部件效率：查設(shè)計指導(dǎo)書表2-3得： 聯(lián)軸器效率：1

4、=0.99 軸承效率：2=0.98 齒輪傳動效率：3=0.97 P1=P.1.2=40.990.98kw=5.336kw P1=5.336kw P2=P1.3.2=5.3360.970.98kw=5.072kw P2=5.072kw P3= P2.3.2=5.0720.970.98kw=4.822kw P3=4.822kw P4= P3.1.3.= 4.8220.990.97kw=4.447kw 2 2 2 98 . 0 P4=4.447kw （5 5） 求各軸輸入轉(zhuǎn)矩。 T電=9548=9548N.m=36.476 N.m 滿 n P 1440 5 . 5 T1=T電=36.476 N.m

5、T2= T1.i高.3.2=36.4764.80.970.98 N.m=166.434 N.m T3=T2.i低.3.2=166.4343.20.970.98 N.m=486.279 N.m T4=T3.i錐.1.3.=486.27930.990.97N.m 2 2 2 98 . 0 =1400.78 N.m 由以上數(shù)據(jù)列如下表格： 軸類和 參數(shù) 電動機(jī)1 軸2 軸3 軸4 軸 轉(zhuǎn)速1440144030093.7546.875 輸入功 率 45.3365.0724.8224.447 輸入轉(zhuǎn) 矩 36.47636.4764166.434486.2791400.78 傳動比3.24.8 2 （三）

6、（三） 設(shè)計開式錐齒輪傳動，軸角設(shè)計開式錐齒輪傳動，軸角=90=90，傳動功率，傳動功率 P P3 3=4.822kw,=4.822kw,小齒輪轉(zhuǎn)速小齒輪轉(zhuǎn)速n n3 3=93.75r/min,i=93.75r/min,i錐=2=2，由電動機(jī)驅(qū)動，由電動機(jī)驅(qū)動， 不逆轉(zhuǎn)。不逆轉(zhuǎn)。 解：1） 選擇材料，熱處理方式及精度等級 （1）齒輪材料，熱處理方式由書中表 6-7 和表 6-8 綜合考 慮因為是開式錐齒輪，因此硬度較大，小齒輪選用 40Cr,調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度 241286HBS，大齒輪選用 45，調(diào)質(zhì)處理，217255HBS。 （2）精度等級，估計圓周速度不大于 6m/s，根據(jù)表 6-5，

7、初選 7 級精度。 2） 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計。 選齒數(shù) 小齒輪齒數(shù) Z1=28，Z2=i錐.Z1=84 確定載荷系數(shù) k 查表 6-10 取：k=1.2 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 T1 T1=9.5510=9.5510 N.mm=491201.0667 N.mm 6 3 3 n P 6 75.93 822 . 4 齒寬系數(shù)=0.3 R 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =2.5 ZH 確定材料系數(shù) ,由表 6-11 查得：=188.9Mpa ZEZE 3） 計算d1 d mm ZZ i KT H HE RR 3 2 2 1 5 . 01 7 . 4 1 = 3 2 2 680 5.29.188 33.05.013

8、.0 0667.4912012.17.4 mm =127.134mm 4) 計算齒輪的主要尺寸。 模數(shù) m m=/Z1=127.134/284.54 取整：m=5 d1 實際大端分度圓直徑：=mZ1=528mm=140mm d1 =mZ2=584mm=420mm d2 錐距 R R=0.5=mm=156.525mm 2 1 1id 2 211405 . 0 齒寬 b b=R=0.3156.525mm=46.957mm R 分度圓錐角和 1 2 cos=0.894 = 1 1 2 i i 12 2 2 1 505626 =-= 2 90 1 504363 當(dāng)量齒數(shù) = Z1/cos=28/cos

9、=31.305 1V Z 1 505626 =Z2/cos=84/cos=187.830 2V Z5 3471504363 由以上數(shù)據(jù)可知： 名稱代號小齒輪大齒輪 分度圓錐角505626504263 齒頂高 a h 3.5 齒根高f h 4.2 分度圓直徑 d140420 齒頂圓直徑da 105296 齒根圓直徑f d 90292 錐距 R154.952 齒頂角 a Q 023. 0 齒根角f Q 027. 0 分度圓齒厚 b5 頂隙 c0.7 當(dāng)量齒數(shù) V Z 29.514265.673 頂錐角 a 02.1802.72 齒寬 b46.975 四四 設(shè)計高速級閉式標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪傳動.已知:

10、傳遞功率 =5.336KW,小齒輪轉(zhuǎn)速=1440r/min,傳動比 i 高=4.8,使用壽命 p1 n1 =1630010=4800h,有輕微震動,單向運(yùn)轉(zhuǎn). lh 解:1.選擇材料,熱處理方法及精度等級. (1).選擇齒輪材料,熱處理方式; 為了使傳 3 動結(jié)構(gòu)緊湊,選用硬齒面的齒輪傳動,小齒輪用 20 45 鋼.調(diào)質(zhì)處理,齒面硬度 229286HBS ,大齒輪用 45 鋼,正火處理,齒面 硬度 169217HBS. (2).選定精度等級. 由于普通減速器用齒輪,其速度不大于 10m/s.查表選 8 級精度. 2.齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計 又式: Mn 3 2 1 1 2 YYYY Z T SF

11、 K aa bb d 1).確定有關(guān)參數(shù)與系數(shù) (1).齒數(shù) Z1, ,取小齒輪齒數(shù) Z1=20,則 Z2=iZ1=60, i=3 (2).各系數(shù)的確定 由表選取=b/=0.5 dd1 縱向重合度: =0.318Z1=0.937 計算 d1和 v (1)d1 3 1 2 12 ()(） 低 低 i iZZ KT H EH d =48.77mm (2)圓周速度：v=0.79m/s模數(shù)： m=d1/z1=48.77/30=1.69 圓整取 m=2 3 計算齒輪的主要尺寸 分度圓直徑：d1=mz1=2 30mm=60mm d2=mz2=2 96mm=192mm (2)中心距： a=126mm)( 2

12、 1 21 dd (3)齒寬： b=1.2 60mm=72mm 1 d d 取 b2=30mm b1=b2+(510)mm=77mm 4 驗算齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度: （1）確定極限應(yīng)力,由圖 6-34 查得，按齒面硬度 600Mpa,查得小 limbb 齒輪 bblim1=600Mpa。大齒輪bblim2=548Mpa （2）確定壽命系數(shù)。查圖 6-35 得 YN1=1,YN2=1 （3）確定最小安全系數(shù),查表 6-9 得：=1.4 minF S minF S （4）確定許用應(yīng)力 bb = bb min lim F Nbb S Y = 1bb MpaMpa S Y F Nbb 160 4 . 1

13、1600 min 11lim = 2bb MpaMpa S Y F Nbb 6 . 153 4 . 1 1 . 1550 min 22lim (5)確定復(fù)合齒形系數(shù)，查表 6-12 得： YFs1=YFa1 095. 4625 . 1 52 . 2 1saY 944 . 3 73 . 1 28 . 2 212saFaFsYYY (6)計算齒根彎曲應(yīng)力 100 60722 095 . 4 71.1054871 . 122 1 1 1 1 1bb Fs bbMpaMpa mbd YKT 95 095 . 4 944 . 3 1002 1 2 12bb Fs Fs bbbbMpaMpa Y Y 所以

14、齒輪的彎曲強(qiáng)度足夠 名稱符號 小齒輪 大齒輪 齒頂高 ha22 齒跟圓 hf2.52.5 全齒高 H4.54.5 齒厚 s3.143.14 齒槽寬 e3.143.14 基圓齒距 Pb2.562.56 頂隙 c0.50.5 分度圓直徑 d60192 齒頂圓直徑 da64196 齒跟圓直徑 df55125 中心距 a126126 25 . 0 *, 1*,20ch 由上面的數(shù)據(jù)可知 da1=64200;da2=196200 則對于大齒輪采用實心軸，小齒輪采用齒輪軸。 如圖所示： 六六 軸的設(shè)計軸的設(shè)計 （一）軸的材料選擇和最小直徑估算 根據(jù)工作條件，初選軸的材料為 20crMnTi.按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算

15、 齒寬 b7772 最小直徑，若最小直徑軸段有鍵槽，還要考慮鍵槽對軸 3 0min n P Cd 強(qiáng)度的影響，當(dāng)軸段截面上有一個鍵槽時，d 增大 5%7%。兩個 鍵槽時 d 增大 10%15%，C0值查表 9-4 確定：高速軸 C01=112,中 間軸 C02=106,低速軸 C03=100 高速軸：mmmm n P Cd29.17 1440 336 . 5 112 3 3 1 1 01 min 取 d1min=20mm 中間軸：mmmm n P Cd63.24 938.293 689 . 3 106 3 3 2 2 0 min 低速軸：mmmm n P Cd82.37 75.93 072.

16、5 100 3 3 3 3 03 min 因為低速軸最小直徑處安裝聯(lián)軸器，設(shè)有一個鍵槽。 則： d3min=(1+7%)=40mm 取 d3min=40mmmin3 d (二)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 1 中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 d21: 最小直徑，球軸承處軸段，d21=d2min=30mm. 球軸承選取 6406 型，其尺寸為239030BDd d22:低速級小齒輪軸段；d22=40mm d23:軸環(huán)根據(jù)齒輪的軸向定位要求 d23=55mm d24:高速級大齒輪軸段，d24=40mm d25:球軸承處軸段，d25=d21=30mm 各軸段長度的確定 L21:由球軸承，擋油盤及裝配關(guān)系確定，L21=38mm L

17、22:由低速級小齒輪的寬度確定 L22=36mm L23:軸環(huán)寬度；L23=10mm L24:由高速級大齒輪的寬度確定，L24=17mm L25：由球軸承，擋油盤及裝配關(guān)系確定， L25=40.5mm 局部結(jié)構(gòu)設(shè)計 齒輪輪轂與軸的配合選為；球軸承與軸6/740nH 的配合采用過渡配合，此軸段的直徑公差選為 ；各軸肩處的過渡圓角半徑見圖,查表得，630m 各倒角為 C2，各軸段表面粗糙度見圖： 圖（中間軸） 2高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 各軸段直徑的確定 最小直徑，安裝電動機(jī)的外伸軸段=20mm 11 d 11 d min11 d 密封處軸段，d12=22mm 12 d 球軸承處軸段，=25mm.球軸承選

18、取 6305，其尺 13 d 13 d 寸為mm176225BDd :過渡軸段，由于各級齒輪傳動的線速度小于 2m/s. 14 d 球軸承用脂潤滑，考慮擋油盤的軸向定位=29mm 14 d 齒輪處軸段：由于小齒輪直徑較小，采用齒輪軸結(jié)構(gòu) :球軸承處軸承, =25mm 15 d 15 d 13 d 各軸段長度直徑的確定（由中間軸和各齒輪的寬度確定） :聯(lián)接電動機(jī)，選取聯(lián)軸器 TL4 型。=38mm 11 L 11 L :由箱體結(jié)構(gòu),軸承端蓋，裝配關(guān)系確定=70mm 12 L 12 L :由球軸承，檔油盤及裝配關(guān)系確定=32mm 13 L 13 L :由中間軸的關(guān)系得，=43.5mm 14 L 1

19、4 L :由高速級小齒輪的寬度確定，=22mm 15 L 15 L :由球軸承，擋油板及裝配關(guān)系強(qiáng)度，=32mm 16 L 16 L 3 低速級的設(shè)計 軸段直徑的確定 :最小直徑=33mm 31 d 31 d min3 d :密封處軸段。根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求。一級 32 d 密封圈的標(biāo)準(zhǔn)=43mm 32 d :球軸承處軸段=45mm,球軸承選取 6409 型，其 33 d 33 d 尺寸為2912045BDd :過渡軸段，考慮擋油盤的軸向定位，=60mm 34 d 34 d :軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求，=70mm 35 d 35 d :低速級大齒輪軸段，=60mm 36 d 36 d

20、:球軸承處軸段，=45mm 37 d 37 d 軸段長度的確定（由中間軸和齒輪來確定） :由聯(lián)軸器確定，選用 TL5，=60mm 31 L 31 L :由箱體結(jié)構(gòu)，軸承段蓋，裝配關(guān)系等確定， 32 L =70mm 32 L :由球軸承，擋油盤及裝配關(guān)系確定，=44mm 33 L 33 L :由裝配關(guān)系，箱體結(jié)構(gòu)確定=22.5mm 34 L 34 L ：軸環(huán)寬度，=10mm 35 L 35 L :由低速級齒輪寬度=30mm 36 L 36 L :由球軸承，擋油盤及裝配關(guān) 37 L 系確定=47mm 37 L 減 速器裝配圖草圖 七七 軸的校核軸的校核 （一）軸的力學(xué)模型的建立 1軸上力的作用點(diǎn)位

21、置和支點(diǎn)跨距的確定 齒輪對軸的力作用點(diǎn)按簡化原則應(yīng)在齒輪寬度的中點(diǎn)。因此可 確定中間軸上兩齒輪力的作用點(diǎn)位置。軸上安裝的 6406 軸承，其 負(fù)荷作用中心為軸承的中心點(diǎn)，故可計算出支點(diǎn)跨距和軸上各力 作用點(diǎn)相互位置尺寸。支點(diǎn)跨距 L120mm,高速級大齒輪的力作用 點(diǎn)到支點(diǎn)跨距 L38mm,低速級小齒輪的作用點(diǎn)到支點(diǎn)的距離 L45mm，兩齒輪的力作用點(diǎn)之間的距離 L37mm. 2繪制軸的力學(xué)模型圖 初步選定高速級小齒輪為右旋，高速級大齒輪為左旋；根據(jù)間 軸所受軸向力最小的要求，低速級小齒輪為左旋，低速級大齒輪為 旋。 根據(jù)要求的傳動速度方向，繪制力 學(xué)模型見圖： 軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩,彎矩圖 a

22、. 力學(xué)模型圖 b.v 面力學(xué)模型圖 c.v 面彎矩圖 d. H 面力學(xué)模型圖 e.H 面彎矩圖 f. 合成彎矩圖 g. 轉(zhuǎn)矩圖 h.當(dāng)量彎矩圖 （二）計算軸上的作用力 齒輪 1：低速級小齒輪 NN d T Ft4118 60 1054.12322 3 1 2 1 N83.149820tan4118tan11NFFntr 齒輪 2：高速級大齒輪 N07.2206 112 1054.12322 3 2 2 2 N d T Ft N42.831 04.15cos 20tan 07.2206 cos tan 22 NFF n tr NNFFt77.59204.15tan07.2206tan22 (三

23、)計算支反力 1 垂直面支反力（XZ 平面） 由繞支點(diǎn) B 的力矩和MBV=0 得： )( 2 )(322 2 231321LLF d FLFLLLFrarRAV N03.32466 方向向上 NNFRAV55.270)453837/(03.32466 同理，由繞支點(diǎn)的力矩和=0 得 2 )()( 2 212211321 d FLFLLFLLLFarrRBV N17.47623 方向向上NLLLFRBV86.396)/(17.47623321 由軸上的合力矩=0，校核： FRBV+FRAV+Fr2-Fr1=396.86+270.55+831.42-1498.83=0 計算無誤，符合要求。 2

24、水平面支反力（XY 平面） 由繞支點(diǎn) B 的力矩和MBH=0，得： FRAH(L1+L2+L3)=Ft1L3+Ft2(L2+L3) =366207.74N FRAH=366207.74/(L1+L2+L3)=3051.73N 方向向下 同理，由繞支點(diǎn)的力矩和MAH=0，得： FRBH（L1+L2+L3）=Ft2L1+Ft1(L1+L2) =392680.66N FRBH=392680.66/(L1+L2+L3)=3272.34N 方向向下 由軸上的合力FH=0，校核： Ft1+Ft2-FRAH-FRBH=4118+2206.07-3051.73-3272.34=0 計算無誤，符合要求。 3A

25、點(diǎn)總支反力：NFFFRAHRAVRA32.329673.305155.270 2222 B 點(diǎn)總支反力：NFFFRBHRBVRB32.329634.327286.396 2222 （四）繪制轉(zhuǎn)矩，彎矩圖（四）繪制轉(zhuǎn)矩，彎矩圖。 1垂直面的彎矩 C 處彎矩：Mcu 左=-FRAVL1=-270.5538=-10280.9 mmN Mcv 右=-FRAVL1-Fa2d2/2=-43476.02 mmN D 處彎矩：MDV 左=-FRBVL3=-396.8645=-17858.7mmN MDV 右=MDV 左=-17858.7mmN 2 水平面的彎矩 C 處彎矩：MCH=-FRAHL1=-3051.

26、7338=-115965.74mmN D 處彎矩：MDH=-FRBHL3=-3272.3445=-147255.3mmN mmN 3 合成彎矩 C 處：57.116420MM 2 CH 2 CV左左CMmmN 56.123847MM 2 CH 2 CV右右CMmmN D 處：27.148334MM 2 DH 2 DVD左左MmmN 27.148334MM 2 DH 2 DVD右右MmmN 4 轉(zhuǎn)矩 T2= 3 1054.123mmN 5 當(dāng)量彎矩 因為是單向回轉(zhuǎn)軸，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動循環(huán)變應(yīng)力 折算系數(shù) =0.6 mmNmmNT741241054.1236 . 0 3 2 C 處： mmM

27、CCN57.116420M左左 mmMCN98.144334TM 2 2 2 C）（右右 D 處：mmMDN47.165823TM 2 2 2 D）（左左 mmMDDN27.148334M右右 ( (五五) )彎矩合成強(qiáng)度校核彎矩合成強(qiáng)度校核 進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面 （即危險截面 D）的強(qiáng)度 MpaMpa d MD 26 4031 . 0 47.165823 1 . 0 M W 3 D 左左 根據(jù)選定的軸的材料，查教材表 9-1 得：Mpa701 因，故強(qiáng)度足夠1 八鍵的選擇八鍵的選擇 1軸 1 由 d1min=20mm,選擇鍵： bhL=6mm6mm28mm 2軸

28、 2 由 d3min=33mm,選擇鍵 bhL=10mm8mm48mm 8 聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器的選擇 在軸的設(shè)計中，已經(jīng)選擇了聯(lián)軸器，故此處不用再計算。 9 箱體設(shè)計箱體設(shè)計 9.1箱體尺寸箱體尺寸 減速器的箱體結(jié)構(gòu)尺寸如表 9-1 所示 表 9-1 減速器的箱體結(jié)構(gòu)尺寸 名稱符號計算公式結(jié)果/mm 箱座壁厚mmmma83025 . 0 10 箱蓋壁厚1mmmma8302 . 0 10 箱蓋凸緣厚度b11 1 5 . 1 b15 箱座凸緣厚度b5 . 1b15 箱座底凸緣厚度b25 . 2 2b 25 地腳螺釘直徑df 12036 . 0 a dfM16 地腳螺釘數(shù)目na250 500mm4

29、軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑d1dd f 75. 0 1 M12 蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑d2dd f 0.6 0.5 2 M12 軸承端蓋螺釘直徑d3dd f 0.50.4 3 M10 視孔蓋螺釘直徑d4dd f 0.40.3 4 M8 定位銷直徑ddd 2 0.80.7M16 至外箱 21, ,dd df 壁的距離 1C見表 4.2 26 22 18 至凸緣 d d df 2 1, , 邊緣距離 2C見表 4.2 24 20 16 外箱壁至軸承端面距離l1 12(5 8)cc40 大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距 離 11.210 齒輪端面與內(nèi)箱壁距離210 箱蓋，箱座肋厚 1,2 m m 11220.85,0.85

30、mm 1 2 8.5 8.5 m m 軸承端蓋外徑D2 軸承座孔直徑+5 5.5（） ；對嵌入式端蓋3d =1.25D+10mm2D 88（一軸） 88（二 軸） 122（三軸） 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離S2 SD 88（一軸） 88（二軸） 122（三軸） 箱座深度d H）5030(2/ s d159 箱座高度 H）105( d H174 箱座底部凸緣寬度 2 l105 21 cc 35 9.2 減速器附件設(shè)計減速器附件設(shè)計 9.2.1 窺視孔蓋與窺視孔窺視孔蓋與窺視孔 為了檢查傳動件的嚙合情況，并向機(jī)體內(nèi)注入潤滑油，應(yīng)該在機(jī)體上設(shè)置窺視 孔。窺視孔應(yīng)該設(shè)置在減速器機(jī)體的上部，可以看到所有傳動件嚙

31、合的位置，以便 檢查齒面接觸斑點(diǎn)和齒側(cè)間隙，檢查齒輪的失效情況和潤滑狀況。窺視孔的大小至 少應(yīng)能伸進(jìn)手去，以便操作。 9.2.2 放油孔放油螺塞放油孔放油螺塞 更換油時，應(yīng)把污油全部排出，并進(jìn)行機(jī)體內(nèi)清洗。因此，應(yīng)在機(jī)體底部油池 最低位置開設(shè)放油孔，放油孔的螺紋小徑應(yīng)與集體內(nèi)底面取平。平時，放油孔用放 油螺塞和防漏墊圈堵嚴(yán)。 9.2.3 油面指示器油面指示器 油標(biāo)用來檢查油面高度，以保證油池內(nèi)有正常的油量。一般它設(shè)置在機(jī)體上便 于觀察且油面較穩(wěn)定的部位。油面指示器有各種結(jié)構(gòu)類型，有的類型已制定有國家 標(biāo)準(zhǔn)，常見的油面指示器形式有油標(biāo)尺、圓形油標(biāo)、長形油標(biāo)和管狀油標(biāo)。 9.2.4 通氣器通氣器

32、減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時，由于摩擦發(fā)熱,機(jī)體內(nèi)溫度升高，若機(jī)體密閉，則機(jī)體內(nèi)氣壓 增大，導(dǎo)致潤滑油從縫隙及密封處向外滲漏,使密封失靈。所以多在機(jī)蓋頂部或窺 視孔蓋上安裝通氣器，使機(jī)體內(nèi)熱漲空氣自由逸處，達(dá)到機(jī)體內(nèi)外氣壓平衡，提高 機(jī)體有縫隙處的密封性，常用通氣器有簡易通氣器和網(wǎng)式通氣器兩種結(jié)構(gòu)形式。 9.2.5 啟蓋螺釘啟蓋螺釘 為了提高密封性能，機(jī)蓋和機(jī)座連接凸緣的結(jié)合面上常常涂有水玻璃或密封膠， 因此，連接結(jié)合較緊，不易分開。為了便于拆下機(jī)蓋，在機(jī)蓋側(cè)邊的邊緣上裝12 個啟蓋螺釘。在啟蓋時，可先擰動此螺釘頂起機(jī)蓋；螺釘上的長度要大于凸緣厚度， 釘桿端部要做成圓柱形伙半圓形，以免頂壞螺紋；螺釘直徑與凸緣

33、連接螺栓相同。 在軸承端蓋上也可以安裝取蓋螺釘,便于拆卸端蓋。對于需作軸向調(diào)整的套環(huán),裝上2 個螺釘,便于調(diào)整。 9.2.6 定位銷定位銷 在剖分式機(jī)體中，為了保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機(jī)蓋 和機(jī)座用螺栓連接后，在鏜孔之前，在連接凸緣上應(yīng)該裝配兩個定位銷。定位銷可 保證機(jī)蓋在多次裝配后軸承座孔始終保持制造加工時的位置精度。通常采用圓錐銷 做定位銷，兩個定位銷相距應(yīng)盡量遠(yuǎn)些，常安置在機(jī)體縱向兩側(cè)連接凸緣上，并呈 非對稱布置，以保證定位效果。 9.2.7 吊環(huán)螺釘、吊耳和吊鉤吊環(huán)螺釘、吊耳和吊鉤 為了裝拆及搬運(yùn)，應(yīng)在機(jī)蓋上裝有吊環(huán)螺釘或吊耳，在機(jī)座上設(shè)置吊鉤。當(dāng)減 速器的質(zhì)量較大時，搬運(yùn)整臺減速器，只能用機(jī)座上的吊鉤，而不允許用機(jī)蓋上的 吊環(huán)螺釘或吊耳，以免損壞機(jī)蓋和機(jī)座