[注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析]一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬24

1、注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬24注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬24一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬24 有一鋼筋混凝土非預(yù)應(yīng)力屋架，如題圖所示： 已知：屋架混凝土強(qiáng)度等級為C30。節(jié)點集中荷載P=P1+P2 恒荷載P1=12kN(標(biāo)準(zhǔn)值且包括構(gòu)件自重) 活荷載P2=6kN(標(biāo)準(zhǔn)值且活荷載大于4kN/m2) 提示：1計算屋架桿件內(nèi)力時不考慮節(jié)點次應(yīng)力的影響： 2上弦桿的計算長度可取節(jié)間長度的兩倍。 1. 在活荷載作用下的支座反力為RAh(設(shè)計值，kN)應(yīng)該和下列 項數(shù)值相接近。A.RAh=23.4B.RAh=25

2、.2C.RAh=21D.RAh=19.5答案:B荷載設(shè)計值：1.4P2=8.4kN2. 在恒荷載和活荷載的作用下，上弦桿件S1的內(nèi)力設(shè)計值(kN)與下列( )項數(shù)值相接近。A.153.02B.124.16C.148.99D.127.51答案:D 采用節(jié)點法：P=1.212+1.46=22.8kN 由節(jié)點靜力平衡： 3. 上弦桿件截面為200mm200mm，配置4根14的鋼筋，試問該屋架上弦桿的承載能力N(設(shè)計值，kN)與下列 項值相接近。A.N=337.5B.N=477.62C.N=250.27D.N=591.35答案:A混凝土C30 fc=14.3N/mm2fy=210N/mm2As=615

3、mm2 截面尺寸為 bh=200mm200mm N=0.9(fcA+fyAs)=0.90.75(14.3200200+210615)=473.28kN 某鋼筋混凝土框架梁截面尺寸bh=300mm500mm，混凝土強(qiáng)度等級為C25，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，as=35mm。 4. 若梁的縱向受拉鋼筋為422，縱向受壓鋼筋為220，箍筋為8200雙肢箍，梁承受一般均布荷載，則考慮地震組合后該粱能承受的最大彎矩M與剪力V最接近下列 項數(shù)值。A.M=260kNm，V=148kNB.M=342kNm，V=160kNC.M=297kNm，V=195kND.M=260kNm，V=160

4、kN答案:D截面有效高度：h0=h-as=500-35=465mm 雙筋矩形截面的受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度x按下式計算： 考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力按下列公式計算： 考慮地震作用組合的框架梁，其受剪截面應(yīng)符合下式條件： 5. 若該梁為三級框架梁，考慮地震組合及調(diào)整后在支座截面處引起的剪力設(shè)計值V=101kN(集中荷載引起的占75%以上，集中荷載作用點至支座的距離a=2000mm)，箍筋間距s=200mm，則該截面的最小配箍面積為 。A.81mm2B.94mm2C.57mm2D.112mm2答案:B三級框架梁構(gòu)造要求： 箍筋最小直徑Dmin=8mm 加密區(qū)箍筋最大間距smax=min

5、150，h/4=125mm 非加密區(qū)箍筋最大間距smax=2smax=250mm 最小配箍面積As,max=(0.260ft/fy)bs=(0.2601.27/210)300200=94mm2 集中荷載作用下、考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)滿足： 考慮地震作用組合的框架梁，其受剪截面應(yīng)符合下式條件： 滿足要求 As,min=94mm2 二層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)如題圖所示，框架梁剛度E|=，建筑場地類別類，抗震烈度8度，設(shè)計地震分組第一組，設(shè)計地震基本加速度值0.2g，阻尼比為0.05。 6. 已知第一、二振型周期T1=1.1s，T2=0.35s，在多遇地震作用下，對應(yīng)第一、二振型

6、影響系數(shù)a1、a2，最接近下列 。A.0.07，0.16B.0.07，0.12C.0.08，0.12D.0.16，0.07答案:A 查抗2010表5.1.41，8度、多遇地震，amax=0.16；查該規(guī)范表5.1.42，類場地、一組，Tg=0.45s Tg=0.45sT1=1.1s5Tg=2.25s 則由圖5.1.5得： 則a2=2amax=1.00.16=0.16 7. 當(dāng)用振型分解反應(yīng)譜法計算時，相應(yīng)于第一、二振型水平地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值如題7圖所示。試問，水平地震作用下A軸底層柱剪力標(biāo)準(zhǔn)值V(kN)，最接近下列 。A.42.0B.48.2C.50.6D.58.1答案:C由題知，V1=50

7、.0kN，V2=8.0kN 由抗2010式(5.2.23) 8. 當(dāng)用振型分解反應(yīng)譜法計算時，頂層柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M(kNm)，最接近下列 。A.37.0B.51.8C.74.0D.83.3答案:D由抗2010式(5.2.23) 因為框架梁的剛度EI=，則頂層柱及彎點在柱中央，故頂層柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為 Vh/2=374.5/2=83.25(kNm) 鋼筋混凝土簡支矩形截面梁尺寸為250mm500mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，梁受拉區(qū)配置的鋼筋(942mm2)，混凝土保護(hù)層c=25mm，承受均布荷載，梁的計算跨度/0=6m。 9. 若已知按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的跨中彎矩值Mk=100kNm，則裂縫

8、間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)與下列 項數(shù)值最為接近。A.0.770B.0.635C.0.580D.0.660答案:AC30 ftk=2.01N/mm2 Ec=29791N/mm2 Es=200000N/mm2 10. 若已知裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)=0.825，則該梁的短期效應(yīng)剛度與下列 項數(shù)值最為接近。A.27610kNm2B.27102kNm2C.28610kNm2D.29610kNm2答案:A鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE： aE=Es/Ec=200000/29791=6.71 矩形截面，f=0 縱向受拉鋼筋配筋率： 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混20107.2.31)計

9、算： 11. 若已知梁的短期效應(yīng)剛度Bs=29732.14kNm2，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的跨中彎矩值Mk=90kNm，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)永久組合計算的跨中彎矩值Mq=50kNm，梁受壓區(qū)配有218的鋼筋，則跨中撓度與下列 項數(shù)值最為接近。A.10.2mmB.14.3mmC.16.3 mmD.11.9mm答案:C考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)： 按混凝土規(guī)范 受彎構(gòu)件的長期剛度B，可按下列公式計算： 12. 已知按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的跨中彎矩值Mk=90kNm，受拉區(qū)縱向鋼筋為320(帶肋鋼筋)，等效直徑deq=20mm，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力sk=2

10、10N/mm2，則最大裂縫寬度Wmax與下列 項數(shù)值最為接近。A.0.201mmB.0.197mmC.0.233mmD.0.256mm答案:C矩形截面偏心受拉構(gòu)件的受力特征系數(shù) a=2.1 帶肋鋼筋的相對黏結(jié)特性系數(shù)=1.0 按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率pte，按下列公式計算： 對矩形截面的受彎構(gòu)件：Ate=0.5b/1 Ate=0.5250500=62500mm2 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 最大裂縫寬度max，按下列公式計算： 13. 若按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率te=1.508%，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的縱向受拉鋼筋的等

11、效應(yīng)力sk=157N/mm2，裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，受拉鋼筋同上題，則梁表面處的最大裂縫寬度Ws，max與下列( )項數(shù)值最為接近。A.0.154mmB.0.140mmC.0.125mmD.0.177mm答案:A 最大裂縫寬度max按下列公式計算： (混20107.1.21) 受彎構(gòu)件表面處的最大裂縫寬度s,max可近似按下列公式計算： 問題:14. 預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，包括錨具變形損失(11)，摩擦損失(12)，溫差損失(13)，鋼筋松弛損失(14)，混凝土收縮、徐變損失(15)，局部擠壓損失(16)。設(shè)計計算時，預(yù)應(yīng)力損失的組合，在混凝土預(yù)壓前為第一批，預(yù)壓后為第二批。對于

12、先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力損失的組合是 。A.第一批11+12+14；第二批15+16B.第一批11+12+13；第二批16C.第一批11+12+13+14；第二批15D.第一批11+12；第二批14+15答案:C問題:15. 梁中配置受壓縱筋后 。A.既能提高正截面受彎承載力，又可減少構(gòu)件混凝土徐變B.加大構(gòu)件混凝土徐變C.不影響構(gòu)件混凝土徐變D.只能提高正截面受彎承載力答案:A 某寬厚板車間冷床區(qū)為三跨等高廠房，跨度均為35m：邊列柱柱間距為10m，中列柱柱間距為20m，局部60m：采用三跨連續(xù)式焊接工字形屋面梁，其間距為10m，屋面梁與鋼柱為固接。廠房屋面采用彩色壓型鋼板，屋面坡度為1/20：檁條

13、采用多跨連續(xù)式H型鋼檁條，其間距為5m：檁條與屋面梁搭接。屋面梁、檁條及屋面上弦水平支撐的局部布置示意如題圖中的(a)圖所示，且系桿僅與檁條相連。 中列柱柱頂設(shè)置有20m和60m跨度的托架，托架與鋼柱采用鉸接連接，托架的簡圖和荷載設(shè)計值如題圖中的(b)和(c)圖所示。屋面梁支承在托架豎桿的側(cè)面，且屋面梁的頂面略高于托架頂面約150mm。 檁條、屋面梁、20m跨度托架采用Q235B鋼，60m跨度托架采用Q345B鋼。手工焊接時，分別采用E43型焊條和E50型焊條，要求焊縫質(zhì)量等級為二級。 20m跨度托架桿件采用軋制T型鋼，T型鋼的翼緣板與托架平面相垂直。60m跨度托架桿件采用軋制H型鋼，H型鋼的

14、腹板與托架平面相垂直。 16. 屋面均布荷載設(shè)計值(包括檁條自重)q=1.5kN/m2。試問，多跨(五跨)連續(xù)檁條支座最大彎矩設(shè)計值(kNm)與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：可按M=0.105q2計算。 A.93.8B.78.8C.62.5D.46.9答案:C17. 屋面梁的彎矩設(shè)計值M=2450kNm，采用雙軸對稱的焊接工字形截面，翼緣板為-35016，腹板為-150012，Wx=12810103mm3，截面上無孔。當(dāng)按抗彎強(qiáng)度進(jìn)行計算時，試問，梁上翼緣上最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列 項數(shù)值最為接近。A.182.1B.191.3C.200.2D.205.0答案:A18. 試問，20m跨度托

15、架的支座反力設(shè)計值(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.730.0B.350.0C.380.0D.372.5答案:C19. 20m跨度托架上弦桿的軸心壓力設(shè)計值N=1217kN，采用軋制T型鋼，T2004082121，ix=53.9mm，iy=97.3mm，A=12570mm2。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：只給出上弦桿最大的軸心壓力設(shè)計值，可不考慮軸心壓力變化對桿件計算長度的影響。 為簡化計算取繞對稱軸的y代替yz。 A.189.6B.144.9C.161.4D.180.6答案:D 取max=102.77，=0.538 20. 2

16、0m跨度的托架下弦節(jié)點如題圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間采用等強(qiáng)的對接焊縫進(jìn)行連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿翼緣板拼接板為2-10012，拼接板與節(jié)點板之間采用角焊縫連接，取hf=6mm，按等強(qiáng)連接的原則，試問，該角焊縫的長度1(mm)與下列 項數(shù)值最為接近。 A.360B.310C.260D.2lO答案:B21. 60m跨度托架端斜桿D1的軸心拉力設(shè)計值(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.2736B.2757C.3339D.3365答案:C22. 60m跨度托架下弦桿最大軸心拉力設(shè)計值(kN)與下列 項數(shù)值最為接近。A.11969B.8469C.8270D.8094答案:D從中間將托架斷開

17、，對上弦中點左處第一個接點取矩得到： 193025000-(1525000+3020000+73015000+3010000+7305000)=4000F F=8093.75kN 23. 60m跨度托架上弦桿最大軸心壓力設(shè)計值N=8550kN，擬采用熱軋H型鋼H4284072035，ix=182mm，iy=104mm，A=36140mm2。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：只給出桿件最大軸心壓力值，可不考慮軸心壓力的變化對桿件計算長度的影響。 A.307.2B.276.2C.248.6D.230.2答案:A24. 60m跨度托架腹桿V

18、2的軸心壓力設(shè)計值N=1855kN，擬采用熱軋H型鋼H3903001016，ix=169mm，iy=72.6mm，A=13670mm2。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性計算時，桿件的最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列 項數(shù)值最為接近。A.162B.194C.253D.303答案:B25. 60m跨度托架的上弦節(jié)點如題25圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間采用等強(qiáng)的對接焊縫進(jìn)行連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿腹板的拼接板件為-35810，拼接板件與節(jié)點板之間采用坡口焊透的T形焊縫，試問，T形焊縫的長度1(mm)與下列 項數(shù)值最為接近。 A.310mmB.330mC.560mmD.620mm答案:C問題:26.

19、 計算格構(gòu)式壓桿繞虛軸x撓曲時的整體穩(wěn)定性，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)( )查表確定。A.xB.axC.yD.oy答案:B按GB 500172003，由換算長細(xì)比ax確定問題:27. 工字形截面受壓構(gòu)件腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進(jìn)行計算的要求時， 。 A可在計算時將腹板截面僅考慮計算高度兩邊緣的范圍 B必須加厚腹板 C必須設(shè)置縱向加勁肋 D必須設(shè)置橫向加勁肋 答案:A 按GB 500172003，腹板高厚比不能滿足按全腹板計算要求時，有兩種解決辦法，可用(不是必須)縱向加勁肋加強(qiáng)，或在計算構(gòu)件強(qiáng)度和穩(wěn)定性時將腹板的截面僅考慮計算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為的部分問題:28. 有側(cè)移的單層鋼框架，采

20、用等截面柱，柱與基礎(chǔ)固接，與橫梁鉸接，框架平面內(nèi)柱的計算長度系數(shù)是 。A.2.0B.1.5C.1.0D.0.5答案:A查GB 500172003附表，K1=0，K2=，=2.00問題:29. 有重級工作制吊車的廠房選擇屋架下弦交叉支撐，屋架間距6m，支撐節(jié)間6m，支撐桿件截面是( )。A.L504；ix=1.54cmB.L635；ix=1.94cmC.L755；ix=2.33cmD.L805；ix=2.48cm答案:D按GB 500172003，受拉支撐長細(xì)比取350，計算交叉受拉桿件平面外的長細(xì)比時，應(yīng)采用與角鋼肢邊平行軸的回轉(zhuǎn)半徑，平面外計算長度為600=849cm，需ix849/350=

21、2.43cm，故選用L805，ix=2.48cm 截面尺寸為1170mm190mm的窗間墻，采用Mu7.5單排孔混凝土小型空心砌塊和M7.5混合砂漿砌筑，不錯孔，不灌實。墻的計算高度3.8m，承受軸向力設(shè)計值105kN，荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的偏心距為38mm。 30. 該窗間墻高厚比與 項數(shù)值相近。A.18B.20C.22D.24答案:C1.2可知，高厚比修正系數(shù)=1.1 窗間墻高厚比為 31. 假定該窗間墻的高厚比=20，試確定其承載力與 項數(shù)值相近。A.126.71kNB.122.04kNC.122.56kND.137.38kN答案:Af=1.93 N/mm2，A=1170mm190mm=222

22、300mm20.22mm20.3 m2， 調(diào)整系數(shù)a=0.7+0.22=0.92mm2，調(diào)整后f=0.921.93=1.78N/mm2 滿足規(guī)范第5.1.5條規(guī)定 32. 題31的其他條件不變，僅改用M7.5水泥砂漿砌筑，該窗間墻的承載力與 項數(shù)值相近。A.95.68kNB.103.74kNC.107.7kND.114.25kN答案:D采用水泥砂漿，a=0.9，則調(diào)整后的抗壓強(qiáng)度為：f=0.91.78=1.60N/mm2 N=0.321.60222300=114kN 某窗間墻尺寸為1200mm370mm，如題圖所示，采用MU10磚和M2.5的混合砂漿砌筑。已知大梁截面尺寸為bh=200mm55

23、0mm，跨度5m，支承長度a=240mm，梁端荷載設(shè)計值產(chǎn)生的支承壓力N1=240kN，梁底墻體截面處的上部設(shè)計荷載為N0=50kN。 33. 假定a0=142.88mm，梁端支承處砌體的局部受壓承載力與( )項數(shù)值最為接近。A.78.87kNB.63.21kNC.59.87kND.52.8kN答案:D應(yīng)用式(5.2.44)得局部受壓面積：A=a0b=142.88200=28576 mm20.029m2 A0=(b+2h)h=(200+2370)370=347800mm20.348m2 34. 在梁端設(shè)置與梁端現(xiàn)澆成整體的墊塊，其尺寸為ab=240mm，bb=620mm，tb=300mm。已知

24、a0=81.13mm，試問墊塊下砌體的局部受壓承載力與 項數(shù)值接近。A.83.58kNB.96.8kNC.119.39kND.127.5kN答案:B b+2h=620+2370=1360mm1200mm，因此取b+2h=1200mm 墊塊面積： Ab=abbb=240620=148800mm2 影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計算面積：A0=(6+2h)h=1200370=444000mm2 上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值： 根據(jù)規(guī)范4.2.5的規(guī)定： 墊塊上由上部荷載設(shè)計值產(chǎn)生的軸力N=oAb=0.113148800=16.8kN 合力的偏心距： 墊塊上合力的影響系數(shù)： 局部受壓承載力為：=0.421.1921

25、.3148800=96.8kN 已知柱間基礎(chǔ)上墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如題圖所示，柱間6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為bhb=240mm450mm，伸入支座0.3m：混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。 35. 墻梁跨中截面的計算高度H0與 項數(shù)值最為接近。A.5375mmB.5150mmC.5335mmD.5450mm答案:A c=5.15m，n=4.85m 1.1n=1.14.85=5.335m，故o=5.15m H=15m0，故取h=o=5.15m 36. 若已知墻梁計算跨度0=5150mm，則規(guī)范公式(7.3.6-1)中，公式右端的值與( )項數(shù)值最為接近。A.72.35kNmB.66.5kNmC.68.92kNmD.78.95kNm答案:A托梁自重 1.2250.240.45=3.24kN/m 墻體自重 1.25.24(155.15-12.4)+12.40.45/5.15=91.64kN/m Q2