鋼結(jié)構(gòu)原理習(xí)題

1、鋼結(jié)構(gòu)原理思考題高福聚中國石油大學(xué)土木工程系二九年三月第1章 鋼結(jié)構(gòu)材料一、選擇題1鋼材在低溫下，強(qiáng)度 ，塑性 ，沖擊韌性 。 (A)提高 (B)下降 (C)不變 (D)可能提高也可能下降2鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是 。3在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是 的典型特征。 (A)脆性破壞 (B)塑性破壞 (C)強(qiáng)度破壞 (D)失穩(wěn)破壞4建筑鋼材的伸長率與 標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。 (A)到達(dá)屈服應(yīng)力時 (B)到達(dá)極限應(yīng)力時 (C)試件塑性變形后 (D)試件斷裂后5鋼材的設(shè)計強(qiáng)度是根據(jù) 確定的。 (A)比例極限 (B)彈性極限 (C)屈服點 (D)極限強(qiáng)度6結(jié)構(gòu)工程中使用

2、鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用 表示。(A)流幅 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率7鋼材牌號Q235，Q345，Q390和Q420是根據(jù)材料 命名的。(A)屈服點 (B)設(shè)計強(qiáng)度 (C)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 (D)含碳量8鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化（應(yīng)變強(qiáng)化）之后 。(A)強(qiáng)度提高 (B)塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高9型鋼中的H鋼和工字鋼相比， 。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對較寬(C)前者的強(qiáng)度相對較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜度10鋼材是理想的 。(A)彈性體 (B)塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體11有兩個材料分別為Q235和Q345鋼的構(gòu)件需焊接，采用手

3、工電弧焊， 采用E43焊條。(A)不得 (B)可以 (C)不宜 (D)必須123號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強(qiáng)度可以提高5，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼 好。(A)脫氧 (B)爐種 (C)屈服強(qiáng)度 (D)澆注質(zhì)量13同類鋼種的鋼板，厚度越大， 。(A)強(qiáng)度越低 (B)塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少14鋼材的抗剪設(shè)計強(qiáng)度fv與f有關(guān)，一般而言，fv 。 (A) f (B) f (C) f3 (D)3f15對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的 確定的。(A)鋼種 (B)鋼號 (C)橫截面積的大小 (D)厚度與直徑16鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由 等于單向拉伸時的屈服點決定的。(A)最大主拉應(yīng)力 (B)最大剪應(yīng)

4、力 (C)最大主壓應(yīng)力 (D)折算應(yīng)力17是鋼材的 指標(biāo)。(A)韌性性能 (B)強(qiáng)度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性能18 大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是。(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性 (B)鋼材的韌性好(C)鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計算結(jié)果與實際結(jié)果最符合(D)鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料19 進(jìn)行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按。(A)標(biāo)準(zhǔn)荷載計算 (B)設(shè)計荷載計算(C)考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算(D)考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算20 沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是。(A)冶煉溫度不同 (B)冶煉時間不同 (C)沸騰鋼不加脫氧劑(D)兩者都加脫氧劑

5、，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑21 符號L 125X80XlO表示。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼22 假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點以前材料為。 ，(A)非彈性的 (B)塑性的 (C)彈塑性的 (D)完全彈性的23 在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計中，認(rèn)為鋼材屈服點是構(gòu)件可以達(dá)到的。(A)最大應(yīng)力 (B)設(shè)計應(yīng)力 (C)疲勞應(yīng)力 (D)穩(wěn)定臨界應(yīng)力24 當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性。(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多25 在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比1時，稱為 ；當(dāng)應(yīng)力比0時，稱為 。(A)完全對稱循環(huán) (B)脈沖循環(huán) (C)不完全對稱循環(huán) (D

6、)不對稱循環(huán)26 鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是時的力學(xué)性能指標(biāo)。(A)承受剪切 (B)承受彎曲 (C)單向拉伸 (D)雙向和三向受力27 鋼材的冷作硬化，使 。(A)強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降 (B)強(qiáng)度、塑性和韌性均提高(C)強(qiáng)度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強(qiáng)度和韌性提高28 承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是。(A)抗拉強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性能(C)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能29 對于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是。(A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保

7、證 (D)鋼材應(yīng)有三項基本保證30 鋼材的三項主要力學(xué)性能為。(A)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎(C)抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎31 驗算組合梁剛度時，荷載通常取。(A)標(biāo)準(zhǔn)值 (B)設(shè)計值 (C)組合值 (D)最大值32 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中鋼材的設(shè)計強(qiáng)度為。(A)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 (B)鋼材屈服點 (C)強(qiáng)度極限值 (D)鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項系數(shù)33 隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是 。(A)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降(B)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高(C)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度提高，而抗剪強(qiáng)度下降(D)視

8、鋼號而定34 有四種厚度不等的Q345鋼板，其中厚的鋼板設(shè)計強(qiáng)度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm35 鋼材的抗剪屈服強(qiáng)度(A)由試驗確定 (B)由能量強(qiáng)度理論確定 (C)由計算確定 (D)按經(jīng)驗確定36 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的不是主要考慮的因素。(A)建造地點的氣溫 (B)荷載性質(zhì) (C)鋼材造價 (D)建筑的防火等級37 下列論述中不正確的是項。(A)強(qiáng)度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo) (B)鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)比塑性指標(biāo)更重要(C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示 (D)同種鋼號中，薄板強(qiáng)度高于厚板強(qiáng)度38 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力。(A)

9、以拉應(yīng)力為主 (B)以壓應(yīng)力為主 (C)包括拉、壓應(yīng)力 (D)拉、壓應(yīng)力都很小39 鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有害元素。(A)N，O，S，P (B)N，O，Si (C)Mn，O，P (D)Mn，Ti40 在普通碳素鋼中，隨著含碳量的增加，鋼材的屈服點和極限強(qiáng)度，塑性，韌性，可焊性，疲勞強(qiáng)度。(A)不變 (B)提高 (C)下降 (D)可能提高也有可能下降41 在低溫工作(-20C)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需指標(biāo)。(A)低溫屈服強(qiáng)度 (B)低溫抗拉強(qiáng)度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強(qiáng)度42 鋼材脆性破壞同構(gòu)件無關(guān)。(A)應(yīng)力集中 (B)低溫影響 (C)殘余應(yīng)力 (D)

10、彈性模量43 某構(gòu)件發(fā)生了脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時構(gòu)件內(nèi)存在下列問題，但可以肯定其中對該破壞無直接影響。(A)鋼材的屈服點不夠高 (B)構(gòu)件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集中44 當(dāng)鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力。(A)降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (B)提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度(C)不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (D)與外力引起的應(yīng)力同號，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度45 應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，這是因為 。(A) 應(yīng)力集中降低了材料的屈服點 (B) 應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形受到約束(C)應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高 (D)應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度46

11、 某元素超量嚴(yán)重降低鋼材的塑性及韌性，特別是在溫度較低時促使鋼材變脆。該元素是。(A)硫 (B)磷 (C)碳 (D)錳47 影響鋼材基本性能的因素是。(A)化學(xué)成分和應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷和截面形式(C)應(yīng)力集中和加荷速度 (D)加工精度和硬化48 最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是。(A)單向壓應(yīng)力狀態(tài) (B)三向拉應(yīng)力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) (D)單向拉應(yīng)力狀態(tài)49 在多軸應(yīng)力下，鋼材強(qiáng)度的計算標(biāo)準(zhǔn)為。(A)主應(yīng)力達(dá)到， (B)最大剪應(yīng)力達(dá)到，(C)折算應(yīng)力達(dá)到 (D)最大拉應(yīng)力或最大壓應(yīng)力達(dá)到50 鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材。(A)變軟 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)變硬

12、51 處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證。(A)冷彎性能 (B)常溫沖擊性能 (C)塑性性能 (D)低溫沖擊韌性52 正常設(shè)計的鋼結(jié)構(gòu)，不會因偶然超載或局部超載而突然斷裂破壞，這主要是由于材具有。(A)良好的韌性 (B)良好的塑性 (C)均勻的內(nèi)部組織，非常接近于勻質(zhì)和各向同性體 (D)良好的韌性和均勻的內(nèi)部組織53 當(dāng)溫度從常溫開始升高時，鋼的。(A) 強(qiáng)度隨著降低，但彈性模量和塑性卻提高 (B)強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著降低(C)強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著提高(D)強(qiáng)度和彈性模量隨著降低，而塑性提高54 下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的?。A.計

13、算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值b.計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值c.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值d.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值(A)a，c (B)b，c (C)a，d (D)b，d55 與節(jié)點板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，100，計算角鋼構(gòu)件的強(qiáng)度時，鋼材強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)采用的折減系數(shù)是 。(A)065 (B)070 (C)075 (D)085二、填空題1 鋼材代號Q235的含義為。2 鋼材的硬化，提高了鋼材的，降低了鋼材的。3 伸長率和伸長率，分別為標(biāo)距長=和的試件拉斷后的。4 當(dāng)

14、用公式計算常幅疲勞時，式中表示。5 鋼材的兩種破壞形式為和。6 鋼材的設(shè)計強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fy除以 。7 鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件是折算應(yīng)力等于或大于鋼材在。8 按之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9 鋼材的k值與溫度有關(guān)，在-20C或在-40C所測得的k值稱 。10 通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試驗，可確定鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)為：抗拉強(qiáng) 度fu、和。11 鋼材設(shè)計強(qiáng)度f與屈服點fy，之間的關(guān)系為。12 韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中的能力，亦即鋼材抵抗 荷載的能力。13 鋼材在250C左右時抗拉強(qiáng)度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱為現(xiàn)象。14 在疲勞設(shè)計時，經(jīng)過統(tǒng)計分析，把

15、各種構(gòu)件和連接分為類，相同 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應(yīng)力幅越。15 當(dāng)鋼材厚度較大時或承受沿板厚方向的拉力作用時，應(yīng)附加要求板厚方向的滿足一定要求。16 鋼中含硫量太多會引起鋼材的；含磷量太多會引起鋼材的。 17 鋼材受三向同號拉應(yīng)力作用時，即使三向應(yīng)力絕對值很大，甚至大大超過屈服點，但兩兩應(yīng)力差值不大時，材料不易進(jìn)入狀態(tài)，發(fā)生的破壞為破壞。18 如果鋼材具有性能，那么鋼結(jié)構(gòu)在一般情況下就不會因偶然或局部超載而發(fā)生突然斷裂。19 應(yīng)力集中易導(dǎo)致鋼材脆性破壞的原因在于應(yīng)力集中處受到約束。20 影響構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、和。21 隨著溫度下降，鋼材的傾向增加。22 根據(jù)

16、循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分和兩種。23 衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標(biāo)稱為。它的值越小，表明擊斷試件所耗的能量越，鋼材的韌性越。24 對于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制的含量不超過規(guī)定值。25 隨著時間的增長，鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱為。第2章 鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題1 焊縫連接計算方法分為兩類，它們是。(A)手工焊縫和自動焊縫 (B)仰焊縫和俯焊縫(C)對接焊縫和角焊縫 (D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用Q345時，焊條選用。(A)E55 (B)E50 (C)E43 (D)前三種均可3

17、 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小4 不需要驗算對接焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的軸線和外力N之間的夾角滿足。(A)15 (B) l，5 (C)70 (D) 705 角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，。(A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫(C)角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫(D)由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用6 在動荷載作用下，側(cè)焊縫的計算長度不宜大于(A)60 (B)

18、40 (C)80 (D)1207 直角角焊縫的有效厚度。(A)07 (B)4mm (C)12 (D)158 等肢角鋼與鋼板相連接時，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為。(A)07 (B)075 (C)065 (D)0359 對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時。(A)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 。(C)與側(cè)面角焊縫的計算式相同 (D)取12210 直角角焊縫的強(qiáng)度計算公式中，he是角焊縫的。(A)厚度 (B)有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺寸 11 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與關(guān)系不大。(A)鋼材的種類 (B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) (D)殘余應(yīng)力大小

19、12 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與有關(guān)。(A) 應(yīng)力比(最小應(yīng)力，最大應(yīng)力), (B)應(yīng)力幅 (C), (D)13 承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)件的。(A)靜力強(qiáng)度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 (D)疲勞強(qiáng)度14 下圖所示為單角鋼(L 80X 5)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條，)，焊腳尺寸=5mm。求連接承載力設(shè)計值(靜載)=。(A)20.75（360-10）160(B)20.75（360）160(C)20.75（605-10）160(D)20.75（605）16015 如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸=。(

20、A)6 (B)8 (C)10 (D)1216 圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選mm。(A)7 (B)8 (C)9 (D)617 鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的。(A)4倍，并不得小于20mm (B)5倍，并不得小于25mm(C)6倍，并不得小于30mm (D)7倍，并不得小于35mm18 圖中的焊腳尺寸是根據(jù)選定的。(A)，和(B)=，=和 (C) ，和-（12）mm(D) ,和19 在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示號和號焊縫合理的hf；應(yīng)分別是。 (A)4mm，4mm (B)6mm，8mm (C)8mm，8mm (D)6mm，6mm20 單個螺栓的承壓承載力中,，其中

21、t為。(A)a+c+e (B)b+d (C)maxa+c+e，b+d (D)min a+c+e，b+d21 每個受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的。 (A)1；0倍 (B)05倍 (C)08倍 (D)07倍22 摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別是。 (A)摩擦面處理不同 (B)材料不同 (C)預(yù)拉力不同 (D)設(shè)計計算不同23 承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于。 (A)直接承受動力荷載 (B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接 (C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接 (D)承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接24 一個普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是。 (A)螺桿的抗剪承載

22、力 (B)被連接構(gòu)件(板)的承壓承載力 (C)前兩者中的較大值 (D)A、B中的較小值25 摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計算時， (A)與摩擦面處理方法有關(guān) (B)與摩擦面的數(shù)量有關(guān) (C)與螺栓直徑有關(guān) (D)與螺栓性能等級無關(guān)26 圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有。(A)l (B)2 (C)3 (D)不能確定27 圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為mm。 (A)10 (B)20 (C)30 (D)40 28 普通螺栓和承壓型高強(qiáng)螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I螺栓剪斷；孔壁承壓破壞；，板件

23、端部剪壞；板件拉斷；V螺栓彎曲變形。其中種形式是通過計算來保證的。 (A) I ， (B) I， (C) IHG，V (D)，29 摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時，螺栓的抗剪承載力。 (A)提高 (B)降低 (C)按普通螺栓計算 (D)按承壓型高強(qiáng)度螺栓計算30 高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力。 (A)與作用拉力大小有關(guān) (B)與預(yù)拉力大小有關(guān) (C)與連接件表面處理情況有關(guān) (D)與A，B和C都無關(guān)31 一寬度為b，厚度為t的鋼板上有一直徑為d0的孔，則鋼板的凈截面面積為。 (A) (B) (C) (D) 32 剪力螺栓在破壞時，若栓桿細(xì)而連接板較厚時易發(fā)生破壞；若栓桿粗而連接板較薄時，易發(fā)生破壞。(A)栓

24、桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 (C)構(gòu)件受拉破壞 (D)構(gòu)件沖剪破壞33 摩擦型高強(qiáng)度螺栓的計算公式中符號的意義，下述何項為正確?(A)對同一種直徑的螺栓，P值應(yīng)根據(jù)連接要求計算確定(B)09是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(shù)(C)125是拉力的分項系數(shù)(D)125是用來提高拉力Nt，以考慮摩擦系數(shù)在預(yù)壓力減小時變小使承載力降低的不利因素。34 在直接受動力荷載作用的情況下，下列情況中采用連接方式最為適合， (A)角焊縫 (B)普通螺栓 (C)對接焊縫 (D)高強(qiáng)螺栓35 采用螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為。(A)栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太

25、小36 采用螺栓連接時，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因為。(A)栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太小37 摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時，作用剪力超過了。(A)螺栓的抗拉強(qiáng)度 (B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強(qiáng)度 (D)連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度 38 在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓，承載力設(shè)計值。(A)是后者大于前者 6mm時，=。18 側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于和。19 側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于(承受靜力或間接動力荷載時)或(承受動力荷載時)。20 在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的倍，并不得小于。21

26、當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時，每條側(cè)面焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于(當(dāng)t12mm)或(當(dāng)tl2mm)，t為較薄焊件的厚度。22 普通螺栓按制造精度分和兩類；按受力分析分和兩類。23 普通螺栓是通過來傳力的；摩擦型高強(qiáng)螺栓是通過來傳力的。24 高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為和兩種。25 在高強(qiáng)螺栓性能等級中：88級高強(qiáng)度螺栓的含義是；109級高強(qiáng)度螺栓的含義是；26 普通螺栓連接受剪時，限制端距2d，是為了避免破壞。27 單個螺栓承受剪力時，螺栓承載力應(yīng)取和的較小值。28 在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計算連接板的凈截面強(qiáng)度時，孔前傳力系數(shù)可取。29 單個

27、普通螺栓承壓承載力設(shè)計值：式中t表示。30 剪力螺栓的破壞形式有 、 、 、和。31 采用剪力螺栓連接時，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采取措施，為避免栓桿受彎破壞，構(gòu)造上采取措施。32 摩擦型高強(qiáng)螺栓是靠傳遞外力的，當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為P，構(gòu)件的外力為T時，螺栓受力為。33 螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是：；規(guī)定螺栓最大容許距離的理由是：。34 承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承受荷載和荷載結(jié)構(gòu)中的連接。35 普通螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞 旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞 旋轉(zhuǎn)。第3章 軸心受力構(gòu)件 一、選擇題1 一根截面面積為A，凈截面面積為的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計算公式為。

28、(A)， (B)(C) (D) 2 軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是。 (A)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度， (B)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度。 (C)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人 (D)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人3 實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有。(A)強(qiáng)度 (B)強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性(C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 (D)強(qiáng)度、剛度(長細(xì)比)4 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計算方法對下列哪種連接方式是偏于保守的?(A)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 (B)承壓型高強(qiáng)度螺栓連接(C)普通螺栓連接 (D)鉚釘連接5 工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件

29、為(10+0.1，其中的含義為。 (A)構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100 (B)構(gòu)件最小長細(xì)比 (C)最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值 (D)30或1006 軸心壓桿整體穩(wěn)定公式的意義為。 (A)截面平均應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計值 (B)截面最大應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計值 (C)截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值 (D)構(gòu)件軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值7 用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細(xì)比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時，前者的臨界力后者的臨界力。 (A)大于 (B)小于 (C)等于或接近 (D)無法比較8 軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗算其繞虛軸的整體穩(wěn)

30、定時采用換算長細(xì)比，這是因為 。 (A)格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件 (B)考慮強(qiáng)度降低的影響 (C)考慮剪切變形的影響 (D)考慮單支失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響9 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了。 (A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積 (C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)增加截面的慣性矩10 為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應(yīng)使其面積分布 。(A)盡可能集中于截面的形心處 (B)盡可能遠(yuǎn)離形心(C)任意分布，無影響 (D)盡可能集中于截面的剪切中心11 軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算。(A)完全相

31、同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同 (D)完全不同12 計算格構(gòu)式壓桿對虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)查表確定。(A) (B) (C) (D)13 實腹式軸壓桿繞x,y軸的長細(xì)比分別為,，對應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為, 若，則。(A) (B) = (C) (D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別14 雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實軸為軸，虛軸為軸，應(yīng)根據(jù)確定肢件間距離。(A) (B) (C) (D)強(qiáng)度條件15 當(dāng)綴條采用單角鋼時，按軸心壓桿驗算其承載能力，但必須將設(shè)計強(qiáng)度按規(guī)范規(guī)定乘以折減系數(shù)，原因是。(A)格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的 (B)綴條很重要，應(yīng)提高其安全程度(C)綴條破壞將引起繞

32、虛軸的整體失穩(wěn) (D)單角鋼綴條實際為偏心受壓構(gòu)件16 軸心受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足。(A)， (B) ， (c) ， (D) ，式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。17 軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板。(A)抗彎工作確定的 (B)抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 (D)抗彎及抗壓工作確定的18 確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是。 (A)格構(gòu)柱所受的最大剪力 (B)繞虛軸和繞實軸兩個方向的等穩(wěn)定條件(C)單位剪切角 (D)單肢等穩(wěn)定條件19 細(xì)長軸心壓桿的鋼種宜采用。(A)3號鋼 (B)5號鋼 (C)16Mn (D)15MnV20 普通軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于。(A

33、)扭轉(zhuǎn)屈曲 (B)強(qiáng)度 (C)彎曲屈曲 (D)彎扭屈曲21 軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是。(A)構(gòu)件的變形規(guī)定 (B)構(gòu)件的容許長細(xì)比(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D)構(gòu)件的撓度值22 實腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行。(A)強(qiáng)度計算 (B)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計算(C)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長細(xì)比計算 (D)強(qiáng)度和長細(xì)比計算23 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，與等因素有關(guān)。(A)構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比(B)構(gòu)件截面類別、鋼號、長細(xì)比(C)構(gòu)件截面類別、計算長度系數(shù)、長細(xì)比(D)構(gòu)件截面類別、兩個方向的長度、長細(xì)比24 工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗算時，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)導(dǎo)出的

34、。(A)局(25+o5時，柱可能。14 在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度的倍。15 焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是：(25+o5。某柱57，62，應(yīng)把代人上式計算。16 雙肢綴條格構(gòu)式壓桿繞虛軸的換算長細(xì)比，其中代表第4章 受彎構(gòu)件一、選擇題1 計算梁的時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。 (A)正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定2 鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式，中。(A)與材料強(qiáng)度有關(guān) (B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(C)表示截面部分進(jìn)入塑性 (D)與梁所受荷載有關(guān)3 在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，Q235鋼梁的最小高度Q345鋼梁的。(其他條件均相同) (A

35、)大于 (B)小于 (C)等于 (D)不確定4 梁的最小高度是由控制的。 (A)強(qiáng)度 (B)建筑要求 (C)剛度 (D)整體穩(wěn)定5 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是形式的失穩(wěn)。 (A)彎曲 (B)扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲6 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。 (A)增大截面 (B)增加側(cè)向支撐點，減少， (C)設(shè)置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位置7 當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng) 。 (A)設(shè)置縱向加勁肋 (B)設(shè)置橫向加勁肋 (C)減少腹板寬度 (D)增加翼緣的厚度8 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對防止引起的局部失穩(wěn)

36、最有效。 (A)剪應(yīng)力 (B)彎曲應(yīng)力 (D)復(fù)合應(yīng)力 (D)局部壓應(yīng)力9 確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是。(A)制造時間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩10 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)06時，用代替主要是因為。(A)梁的局部穩(wěn)定有影響 (B)梁已進(jìn)入彈塑性階段(C)梁發(fā)生了彎扭變形 (D)梁的強(qiáng)度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為。(A)自由邊 (B)簡支邊 (C)固定邊 (D)有轉(zhuǎn)動約束的支承邊12 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在 。(A)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 (B)剪應(yīng)力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位 (D)有吊車輪壓的部位13 雙

37、軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗算，其強(qiáng)度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的 。(A)增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用強(qiáng)度更高的材料 (D)設(shè)置側(cè)向支承14 防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了 。(A)增加梁截面的慣性矩 (B)增加截面面積(C)改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)改變邊界約束板件的寬厚比15 焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是 。(A)提高梁的抗彎強(qiáng)度 (B)提高梁的抗剪強(qiáng)度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 (D)提高梁的局部穩(wěn)定性16 在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩

38、作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項為正確? 。(A)橫向加勁加密 (B)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半部(C)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部 (D)加厚腹板17 在梁的整體穩(wěn)定計算中，l說明所設(shè)計梁 。(A)處于彈性工作階段 (B)不會喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D)梁不會發(fā)生強(qiáng)度破壞18 梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時，采用是較合理的措施。(A)加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板19 驗算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為，式中、應(yīng)為。(A)驗算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力(B)驗算截面中的最大正應(yīng)力和驗算點的剪應(yīng)力(C)驗算截面中的最大剪應(yīng)力和驗算點的正應(yīng)力(D)驗算截面中驗算點的正應(yīng)力和剪應(yīng)力20 工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：15，式中為。(A)受壓翼緣板外伸寬度 (B)受壓翼緣板全部寬度(C)受壓翼緣板全部