91302綜采工作面供電設計說明書

1、91302綜采工作面供電設計說明書計算：審核：晉煤集團晉圣鳳紅煤業(yè)機電部2013.62302綜放工作面供電說明書一、概述：91302工作面平均煤后1.5米，傾角35工作面凈長度95米，推進長度441米，可采儲量8.71萬噸，可采期限為2.3月。工作面為雙巷布置方式：91302進風巷供運煤、進風；91302回風巷供進設備、運料、回風用，工作面順槽、切眼均眼煤層頂板掘進。工作面順槽采用高強度螺紋鋼錨桿、錨索、金屬網、鋼帶聯合支護，切眼采用高強度螺紋鋼錨桿、錨索、金屬網、鋼帶、單體柱聯合支護。工作面裝備mg250/600-awd型采煤機；sgb-730/400型前、后刮板輸送機；szb764/132

2、型轉載機，pcm100型破碎機，順槽裝備dsj120/180/2200膠帶輸送機。支架選用zz4000-12/23型液壓支架。9#盤區(qū)變電所對供電距離遠、負荷大的采煤、掘進工作面設備，采用10kv移動變電站深入盤區(qū)供電?；夭晒ぷ髅娌擅涸O備、工作面順槽、掘進工作面均采用移動變電站供電，盤區(qū)變電所電源線路采用myjv22型煤礦用銅芯聚乙烯絕緣鋼帶鎧裝聚氯乙烯護套電力電纜兩回直接引自中央變電所不同的母線段，移動變電站采用myptj型煤礦用移動金屬屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜。盤區(qū)變電所選用kbsg-315/10/0.69型礦用隔爆干式變壓器兩臺，擔負大巷帶式輸送機、軌道巷絞車及盤區(qū)水泵房等設備用電；另選用k

3、bsg-100/10 10/0.69型礦用隔爆干式變壓器兩臺作為局部通風機專用變壓器，局部通風機采用“三專兩閉鎖”。91302工作面選用kbsgzy-800/10 10/1.2型移動變電站兩臺，擔負該工作面采煤機、可彎曲刮板輸送機、轉載機、乳化液泵站、破碎機、運輸順槽和回風順槽噴霧泵站、調度絞車、回柱絞車、注水鉆機、注水泵、放頂鉆機、移動式防滅火注漿裝置、小水泵等設備用電。變壓器的選擇表1 變壓器臺數及其技術特征表型號額定容量（kva）額定電壓（kv）阻抗電壓（%）連接組別空載電流（%）臺數負荷率（%）一次二次盤區(qū)變電所kbsg-100/1010/0.69100100.694.5yy02.52

4、83.5791302回采工作面1#移動變電站kbsgzy-800/10 10/1.2800101.25.0yy01.20177.059101回采工作面2#移動變電站kbsgzy -400/10 10/0.69800100.694.0yy01.50177.71順槽掘進工作面移動變電站kbsgzy-500/10 10/0.69500100.694.0yy01.50170.50順槽掘進工作面移動變電站kbsgzy-500/10 10/0.69500100.694.0yy01.50170.50帶該工作面的高爆開關為三臺，其中一臺為pjg9l-50/10（帶kbsg500/10/0.69kv變壓器兩臺）

5、，兩臺為pjg9l-50/10（各帶kbsg800/10/0.69kv變壓器一臺）。所有配備符合以下原則：1、保證供電可靠，力求減少使用開關、啟動器，使用電纜的數量應最少，原則上一臺啟動器控制一臺設備；2、變壓器最好不并聯運行；3、工作面配電點最大容量電動機用的起動器應靠近配電點進線，以減少起動器間連接電纜的截面；4、供電系統(tǒng)盡量減少回頭供電；二、實際選擇設備主要參數1、負荷高爆開關（帶工作面前、后刮板機）：bgp9l-6-200/5（1臺），高壓電纜選用myptj6kv-370+325/3+32.5，長度1450m，工作面前、后刮板機低壓電纜選用mcpt1.9/3.3-335+116，最長長

6、度370m。2、負荷高爆開關（帶機組、轉載、破碎機、泵站等）：bgp9l-6-200/5（1臺），高壓電纜選用myptj6kv-370+325/3+32.5，長度1450m，機組低壓電纜選用mcpt1.9/3.3-395+125+46，長度360m，轉載低壓電纜選用mcpt1.9/3.3-335+116，長度420m，破碎機低壓電纜選用mcpt1.9/3.3-335+116，長度420m，泵站低壓電纜選用myp395+125，最長長度40m。3、負荷高爆開關（帶順槽皮帶）：bgp9l-6-200/5（1臺），高壓電纜選用myptj6kv-350+325/3+32.5，長度150m，順槽皮帶低壓

7、電纜選用myp370+125，最長長度40m，調度絞車低壓電纜選用myp335+116，最長長度1375m。三、主要負荷統(tǒng)計：名稱型號功率電壓臺數采煤機mg450/1020-wd1020kw3300v1前、后刮板機sgz880/2400200/400kw3300v1轉載機szz-1000/400200/400kw3300v1破碎機pcm250200kw3300v1乳化液泵wrb-400/31.5a250kw1140v2噴霧泵pb-320/6.345/22kw1140v2順槽皮帶機dsj120/180/22002200kw660v一部調度絞車jd-11.411.4kv660v7調度絞車jd-18

8、.518.5kv660v3調度絞車jd-7.57.5kv660v1四、電纜截面的選擇原則：1、高壓電纜的截面選擇1.1選擇原則1）必須按煤礦安全規(guī)程選用適合煤礦井下型號的高壓電纜。2）按最大持續(xù)允許電流校驗電纜截面。如果向單臺設備供電時，則可按設備的額定電流校驗電纜截面。按系統(tǒng)最大運行方式時發(fā)生的三相短路電流校驗電纜的熱穩(wěn)定性。一般在電纜首端（即饋出變電所母線）選定短路點。3）供移動變電站高壓電纜選用屏蔽帶監(jiān)視型高壓電纜。4）本采面必須采用銅芯電纜。1.2帶工作面前、后溜、機組、轉載、破碎機、泵站、皮帶等高壓電纜的截面選擇：1.2.1按持續(xù)允許電流選擇電纜截面向單臺或兩臺移動變電站供電時，供線

9、電路工作最大長時負荷電流ica可按下式計算： ica=i1n+i2n=(s1n+s2n)/3u1n式中 s1n、s2n 移動變電站額定容量，kva u1n 移動變電站高壓側額定電壓，kv i1n 、i2n 移動變電站高壓側額定電流，a向三臺及以上移動變電站供電時，供線電路工作最大長時負荷電流ica可按下式計算：ica=(krpn103)/3unksc 干線電纜所供的電動機額定功率之和，kw； 需用系數， kr=0.4+0.6*pmax/pnksc 變壓器的變比 平均功率因素，按要求選?。ɑ蛴纱_定）； 用電設備額定電壓，v。1）供工作面前、后刮板機高壓電纜的電流選擇按上式計算，可以算出6kv側電

10、流為：154a。查表知myptj6kv-370+325/3+32.5的允許載流量為242a，大于154a，因此我們選擇的myptj6kv-370+325/3+32.5高壓電纜完全滿足要求。2）供機組、破碎機、轉載機和泵站的高壓電纜的電流選擇按上式計算，可以算出6kv側電流為：201a。查表知myptj6kv-370+325/3+32.5的允許載流量為242a，大于201a，因此我們選擇myptj6kv-370+325/3+32.5的高壓電纜完全滿足要求。3）供順槽皮帶高壓電纜的電流選擇按上式計算，可以算出6kv側電流為：46a。查表知myptj6kv-350+325/3+32.5的允許載流量為

11、194a,大于46a，因此我們選擇myptj6kv-350+325/3+32.5的高壓電纜完全滿足要求。1.2.2按電纜短路時的熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面 最大斷流容量，默認為50mva； 短路電流作用的假想時間，井下高爆開關取0.15s， 熱穩(wěn)定系數，高壓電纜無接頭時取120，有接頭時銅芯電纜取93.4，鋁芯取60.4； 井下高壓電壓，kv。經校驗所有的高壓電纜截面熱穩(wěn)定截面為19.95mm2，所有所選電纜都符合要求。2、低壓電纜的選擇2.1選擇原則1）礦用橡套電纜型號選擇時符合煤礦安全規(guī)程的規(guī)定；2）在正常工作時電纜芯線的實際溫升不得超過絕緣所允許的最高溫升，否則電纜將因過熱而縮短其使用壽命或

12、迅速損壞。橡套電纜允許溫升是65c,鎧裝電纜允許溫升是80c；3）正常運行時電纜網路的實際電壓損失不得大于網路所允許的電壓損失；4）采面常移動的橡套電纜支線的截面選擇一般按機械強度要求的最小截面選取即可，不必進行其它項目的校驗。對于干線電纜，則必須首先按長期允許電流選擇，然后再按允許電壓損失計算校驗電纜截面；5）對于低壓電纜，由于低壓網路短路電流較小，按上述方法選擇的電纜截面的熱穩(wěn)定性和電動力穩(wěn)定性均能滿足要求，因此不必再進行短路時的熱穩(wěn)定校驗。6）干線電纜采用不延燃橡套電纜。7）移動式和手持式電氣設備使用專用的不延燃橡套電纜。8）固定敷設的照明、通訊、信號和控制用的電纜采用鎧裝電纜，不延燃橡

13、套電纜或礦用塑料電纜，非固定敷設的采用不延燃橡套電纜。9）根據擬定的供電系統(tǒng)，確定系統(tǒng)中各段的電纜長度。在確定電纜長度時，固定橡套電纜按10%余量考慮，鎧裝電纜按5%余量考慮；移動設備用的橡套電纜的長度，除應按實際使用長度選取外，必須增加一段機頭部分的活動長度，約3-5米左右。10）電纜的正常工作負荷電流必須等于或小于電纜允許持續(xù)電流。11）正常運行時，電動機的端電壓不低于額定電壓的5-10。12）電纜未端的最小兩相短路電流大于饋電開關整定電流值的1.5倍。13）對橡套電纜，需考慮電纜機械強度要求的最小截面。14）動力用橡套電纜選用四芯。15）當用于機組電纜時，選用八芯電纜。2.2工作面前溜按

14、持續(xù)允許電流選擇電纜截面變壓器低壓側干線電纜通過的電流為：iz1= p有/（uecos）=90a，查表知電纜mcpt1.9/3.3-335+116的允許載流量為164a，大于90a，因此我們選擇兩趟mcpt1.9/3.3-335+116的低壓電纜（電機為雙速電機）。2.2.1根據電纜長度按電壓損失校驗電纜截面（按最遠處電動機的端電壓損失計算）電壓損失由三個部分組成： 變壓器中的電壓損失，v； 干線電纜中的電壓損失，v； 支線電纜中的電壓損失，v。（1）變壓器的電壓損失計算變壓器的負荷系數. = 正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流，a； 變壓器二次側的額定電流，a； 變壓器的短路損耗，w； 額定

15、容量，kva； 變壓器的阻抗電壓百分數； 變壓器負荷中的功率因數及對應的正弦值； 變壓器二次側額定電壓，v。=68.87v（2）干線電纜中的電壓損失值計算 電纜所帶電動機的有功功率，w； 為需用系數； 電纜的實際長度，km； 電網額定電壓，v； 電纜單位長度的電阻，； 電纜單位長度的電抗，； 線路平均功率因數相應的正切值。=28.98v（3）支線電纜中的電壓損失值計算0v=68.87+28.98+0=97.85v變壓器的空載電壓為3450v，即當允許電壓降為5%時，允許電壓損失為315v；因97.85v315v，故滿足要求。2.3后溜電纜選擇同前溜，選擇兩趟mcpt1.9/3.3-335+11

16、6的低壓電纜（電機為雙速電機）。2.4工作面機組按持續(xù)允許電流選擇電纜截面變壓器低壓側干線電纜通過的電流為：iz1= p有/（uecos）=200a，查表mcpt1.9/3.3-395+125+46電纜的允許載流量293a，大于200a，因此我們選擇mcpt1.9/3.3-395+125+46的低壓電纜完全滿足要求。2.4.1根據電纜長度按電壓損失校驗電纜截面（按最遠處電動機的端電壓損失計算）電壓損失由三個部分組成： 變壓器中的電壓損失，v； 干線電纜中的電壓損失，v； 支線電纜中的電壓損失，v。（1）變壓器的電壓損失計算變壓器的負荷系數. = 正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流，a； 變壓器

17、二次側的額定電流，a； 變壓器的短路損耗，w； 額定容量，kva； 變壓器的阻抗電壓百分數； 變壓器負荷中的功率因數及對應的正弦值； 變壓器二次側額定電壓，v。=79.17v（2）干線電纜中的電壓損失值計算 電纜所帶電動機的有功功率，w； 為需用系數； 電纜的實際長度，km； 電網額定電壓，v； 電纜單位長度的電阻，； 電纜單位長度的電抗，； 線路平均功率因數相應的正切值。=23.66v(3)支線電纜中的電壓損失值計算0v=79.17+23.66+0=102.83v變壓器的空載電壓為3450v，即當允許電壓降為5%時，允許電壓損失為315v；因102.83v315v，故滿足要求。2.5工作面轉

18、載機按持續(xù)允許電流選擇電纜截面變壓器低壓側干線電纜通過的電流為：iz1= p有/（uecos）= 90a，查表知mcpt1.9/3.3-335+116電纜的允許載流量164a，大于90a，因此我們選擇兩趟mcpt1.9/3.3-335+116的低壓電纜并聯運行完全滿足要求。2.5.1根據電纜長度按電壓損失校驗電纜截面（按最遠處電動機的端電壓損失計算）電壓損失由三個部分組成： 變壓器中的電壓損失，v； 干線電纜中的電壓損失，v； 支線電纜中的電壓損失，v。(1)變壓器的電壓損失計算變壓器的負荷系數. = 正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流，a； 變壓器二次側的額定電流，a； 變壓器的短路損耗，w

19、； 額定容量，kva； 變壓器的阻抗電壓百分數； 變壓器負荷中的功率因數及對應的正弦值； 變壓器二次側額定電壓，v。=31.04v(2)干線電纜中的電壓損失值計算 電纜所帶電動機的有功功率，w； 為需用系數； 電纜的實際長度，km； 電網額定電壓，v； 電纜單位長度的電阻，； 電纜單位長度的電抗，； 線路平均功率因數相應的正切值。=28.48v(3)支線電纜中的電壓損失值計算0v=31.04+28.48+0=59.53v變壓器的空載電壓為3450v，即當允許電壓降為5%時，允許電壓損失為315v；因59.53v315v，故滿足要求。2.6破碎機的電纜選擇同轉載機為mcpt1.9/3.3-335

20、+116，符合要求。2.7工作面泵站乳化液泵按持續(xù)允許電流選擇電纜截面變壓器低壓側干線電纜通過的電流為：iz1= p有/（uecos）=150a，查表知myp395+125電纜的允許載流量293a，大于150a，我們選擇myp395+125的低壓電纜完全滿足要求。2.7.1因供電距離較近，不在進行繁瑣的電壓降計算。2.8巷道調度絞車按持續(xù)允許電流選擇電纜截面變壓器低壓側干線電纜通過的電流為：iz1= p有/（uecos）=61a查表知my335+116電纜的允許載流量為164a，大于61a，因此我們選擇my335+116的低壓電纜完全滿足要求。2.8.1根據電纜長度按電壓損失校驗電纜截面（按最

21、遠處電動機的端電壓損失計算）電壓損失由三個部分組成： 變壓器中的電壓損失，v； 干線電纜中的電壓損失，v； 支線電纜中的電壓損失，v。(1)變壓器的電壓損失計算變壓器的負荷系數. = 正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流，a； 變壓器二次側的額定電流，a； 變壓器的短路損耗，w； 額定容量，kva； 變壓器的阻抗電壓百分數； 變壓器負荷中的功率因數及對應的正弦值； 變壓器二次側額定電壓，v。=2.037v(2)干線電纜中的電壓損失值計算 電纜所帶電動機的有功功率，w； 為需用系數； 電纜的實際長度，km； 電網額定電壓，v； 電纜單位長度的電阻，； 電纜單位長度的電抗，； 線路平均功率因數相應的

22、正切值。=5.526+41.87=47.396v2.8.3支線電纜中的電壓損失值計算4.86v=2.037+47.396+4.86=54.29v變壓器的空載電壓為690v，即當允許電壓降為5%時，允許電壓損失為63v；因54.2963，故滿足要求。 2.10順槽皮帶按持續(xù)允許電流選擇電纜截面變壓器低壓側干線電纜通過的電流為：iz1= p有/（uecos）=205a查表知myp370+125電纜的允許載流量為242a，大于205a，因此我們選擇myp370+125的低壓電纜完全滿足要求。2.10.1因供電距離較近不必進行繁瑣的電壓降計算五、工作面變壓器容量的選擇原則：變壓器容量按下式計算： 參加

23、計算的所有用電設備（不包括備用）額定功率之和，kw； 需用系數，按要求選??； 參加計算的電力負荷的平均功率因素，按表選??； 同時系數，當供給一個工作面時取1，供給兩個工作面時取0.95，供給三個以上工作面時取0.9。5.1帶工作面前溜、后溜變壓器容量的選擇：pn1=2400=800kws=（pnkr）/ coskr=0.40.6（ps/pn1）=0.40.6（400/800）=0.7平均功率因數綜采工作面一般取cos=0.7s=（8000.7）/0.7=800kva我們選擇一臺1600kva移動變電站較為合適。5.2帶工作面機組、轉載、破碎機變壓器容量的選擇：pn1=1020400+200=1

24、620kws=（pnkr）/ coskr=0.40.6（ps/pn1）=0.40.6（900/1620）=0.73因工作面機組起動功率最大，所以最大電動機起動功率為900kw平均功率因數綜采工作面一般取cos=0.7s=（16200.73）/0.7=1697kva我們選擇一臺2000kva移動變電站較為合適。5.3帶泵站：pn1=25022+45=317kws=（pnkr）/ coskr=0.40.6（ps/pn1）=0.40.6（250/317）=0.873平均功率因數綜采工作面一般取cos=0.7s=（3170.873）/0.7=395kva所以我們選擇一臺500kva移動變電站較為合適。

25、5.4帶順槽皮帶機：pn1=220018.5+7.5+218.5=463kws=（pnkr）/ coskr=0.40.6（ps/pn1）=0.40.6（200/517.2）=0.66平均功率因數綜采工作面一般取cos=0.7s=（4630.66）/0.7=436kva所以我們選擇一臺500kva移動變電站較為合適。六、高壓開關選擇原則1）根據煤礦安全規(guī)程規(guī)定，礦用一般型高壓配電箱適用于無煤（巖）與沼氣突出的礦井井底車場主變電所及主要進風巷道，作為配電開關或保護高壓電動機及變壓器用。2）根據煤礦安全規(guī)程規(guī)定，礦用隔爆型高壓配電箱適用于有煤（巖）與沼氣突出的礦井井底車場主變電所及所有采區(qū)變電所中，

26、作為配電開關或控制保護高壓電動機及變壓器用。3）在選用高壓開關時，除考慮使用場合外，其額定電壓必須符合井下高壓電網的額定電壓等級；額定電流應不小于所控制負荷的長期工作電流。4）高壓開關在選擇使用時，其斷流容量不得小于變電所母線上的實際短路容量。如果缺少實際數據，則變電所母線短路容量可取50mva計。2、選擇計算及型號的確定2.1、選擇計算長期工作電流，a 井下總負荷的視在功率，kva； 井下高壓電壓，kv。經計算長期工作電流，前后溜子電流為154a，機組、破碎機、轉載機為201a，順槽皮帶為46a，所以確定使用以下的高壓開關。2、高壓開關型號的確定高壓開關主要技術數據列表如下型號額定電壓（kv

27、）最高工作電壓（kv）額定電流（a）斷流容量（mva）額定斷開電流（ka）極限通過電流（ka）10s熱穩(wěn)定電流（ka）峰植有效值bgp9l-6-200/567.220013012.52012.512.5根據計算結果和選擇條件，按煤礦安全規(guī)程規(guī)定進行選用。選用型號為：bgp9l-6-200/5，符合所有要求，合格。3、高壓開關電流的整定3.1供工作面前、后刮板機高爆開關的整定3.1.1過載整定值，按躲過所帶負荷的計算電流來整定idzj=（1.21.5）ieb/n1 =（1.2154）/40=4.62 取6a式中：idzj過負荷保護裝置動作電流整定值（a） ieb一次側計算電流（a） n1電流互感

28、器變比動作時限整定：動作時限為810s。3.1.2電流速斷保護的動作電流，應躲過變壓器空載合閘時的勵磁涌流，另外還要躲過較大容量電動機起動時的起動電流沖擊。idzj=kkkjx式中：kk可靠系數 1.21.4 iq最大電動機的起動電流（一次側）。iq其余電動機的負荷電流（一次側）。idzj=1.3（506100）/40=13a 整定為15a，動作時限整定為0秒。 =1.5=1501/6001.5式中：最小運行方式下變壓器低壓側二相短路時流過高壓側的兩相短路電流（a）。系統(tǒng)電抗值xs=0.2316kv電纜lg=1.45km （電纜芯線截面取70mm2）r0=0.346/ kmx0=0.078/

29、km高壓電纜換算阻抗、電抗：lg=1.45kmrg= r0lg/ kb2 =0.3461.45/1.852=0.147xg = x0lg/ kb2 =0.0721.45/1.852=0.031變壓器的阻抗、電抗rb=pnu22n/s2n=85003.42/16002=0.04（pn為負載損耗）xb= zt2-rb2 =0.468（zt=u%*u22n/sn ， u%為變壓器的短路阻抗）r= rgrb=0.1470.04=0.187x= xsxg xb=0.2310.0310.468=0.730id1=u2n/2 （r）2（x）2=2782a流過高壓側的兩相短路電流為：1501a。3.2供工作面

30、機組、轉載機、破碎機、泵站設備高爆開關的整定3.2.1過載整定值，按躲過所帶負荷的計算電流來整定idzj=（1.21.5）ieb/n1 =（1.2201）/40=6.03 取6a式中：idzj過負荷保護裝置動作電流整定值（a） ieb一次側計算電流（a） n1電流互感器變比動作時限整定：動作時限為810s。3.2.2電流速斷保護的動作電流，應躲過變壓器空載合閘時的勵磁涌流，另外還要躲過較大容量電動機起動時的起動電流沖擊。idzj=kkkjx式中：kk可靠系數 1.21.4 iq最大電動機的起動電流（一次側）。iq其余電動機的負荷電流（一次側）。idzj=1.3（1105110）/40=21.4

31、5a 整定為22a，動作時限整定為0秒。 =1.5=1359/8801.5式中：最小運行方式下變壓器低壓側二相短路時流過高壓側的兩相短路電流（a）。系統(tǒng)電抗值xs=0.2316kv電纜lg=1.45km （電纜芯線截面取70mm2）r0=0.364/ kmx0=0.078/ km高壓電纜換算阻抗、電抗： lg=1.45kmrg= r0lg/ kb2 =0.3461.45/1.852=0.147xg = x0lg/ kb2 =0.0781.45/1.852=0.031變壓器的阻抗、電抗rb=pnu22n/s2n=100003.42/20002=0.03（pn為負載損耗）xb= zt2-rb2 =

32、0.387（zt=u%*u22n/sn ， u%為變壓器的短路阻抗）r= rgrb=0.1470.032=0.179x= xsxgxb=0.2310.0310.387=0.649id1=u2n/2 （r）2（x）2=2518a流過高壓側的兩相短路電流為：1359a。3.3供工作面順槽皮帶設備高爆開關的整定3.3.1過載整定值，按躲過所帶負荷的計算電流來整定idzj=（1.21.5）ieb/n1 =（1.246）/40=1.38 取2a式中：idzj過負荷保護裝置動作電流整定值（a） ieb一次側計算電流（a） n1電流互感器變比動作時限整定：動作時限為810s。3.3.2電流速斷保護的動作電流

33、，應躲過變壓器空載合閘時的勵磁涌流，另外還要躲過較大容量電動機起動時的起動電流沖擊。idzj=kkkjx式中：kk可靠系數 1.21.4 iq最大電動機的起動電流（一次側）。iq其余電動機的負荷電流（一次側）。idzj=1.3（52653）/40=11.8a 整定為12a，動作時限整定為0秒。 =1.5=779/4801.5式中：最小運行方式下變壓器低壓側二相短路時流過高壓側的兩相短路電流（a）。系統(tǒng)電抗xx= =0.00956kv電纜lg=0.15km （電纜芯線截面取50mm2）r0=0.419/ kmx0=0.081/ km高壓電纜電阻、電抗：lg=0.15kmrg = r0lg/ kb

34、2 =0.4190.15/9.132=0.0008xg= x0lg/ kb2 =0.0810.15/9.132=0.00015變壓器的電抗、電阻rb= pnu22n/s2n=33000.692/5002=0.006（pn為負載損耗）xb= zt2-rb2 =0.038（zt=u%*u22n/sn ， u%為變壓器的短路阻抗）r= rgrb=0.00080.006=0.0068x= xxxgxb=0.00950.000150.038=0.048id6=u2n/2 （r）2（x）2=7113a流過高壓側的兩相短路電流為：779a。七、短路計算1、短路電流計算1、1#變壓器工作面前溜子主電機處的兩相

35、短路電流id1計算變壓器二次電壓3300v，容量1600kva，系統(tǒng)短路容量按50mva計算，則：系統(tǒng)電抗值xs=0.2316kv電纜lg=1.45km （電纜芯線截面取70mm2）r0=0.364/ kmx0=0.078/ km高壓電纜換算阻抗、電抗：lg=1.45kmrg= r0lg/ kb2 =0.3461.45/1.852=0.147xg= x0lg/ kb2 =0.0781.45/1.852=0.031變壓器的阻抗、電抗rb=pnu22n/s2n=85003.42/16002=0.04（pn為負載損耗）xb= zt2-rb2 =0.468（zt=u%*u22n/sn ， u%為變壓器

36、的短路阻抗）mcpt-1.9/3.3-335116型電纜的阻抗、電抗lz1=0.37kmr0=0.683/ kmx0=0.084/ kmr z1 = r0l z1=0.6830.37=0.25271x z1= x0l z1=0.0840.37=0.03108r=0.147+0.040.25271=0.44x=0.231+0.031+0.4680.03108=0.76id1=u2n/2 （r）2（x）2=1932a2、后溜短路電流id2同前溜 3、3#變壓器機組主電機處兩相短路電流id3計算變壓器二次電壓3300v，容量2000kva，系統(tǒng)短路容量按50mva計算，則：系統(tǒng)電抗值xs=0.231

37、.6kv電纜lg=1.45km （電纜芯線截面取70mm2）r0=0.364/ kmx0=0.078/ km高壓電纜阻抗、電抗：lg=1.45kmrg = r0lg/kb2=0.3461.45/1.852=0.147xg= x0lg/kb2=0.0781.45/1.852=0.031變壓器的阻抗、電抗rb= pnu22n/s2n=100003.42/20002=0.03（pn為負載損耗）xb= zt2-rb2 =0.387（zt=u%*u22n/sn ， u%為變壓器的短路阻抗）mcpt-1.9/3.3-39512546型電纜的電阻、電抗lz1=0.36kmr0=0.247/ kmx0=0.0

38、76/ kmr z1 = r0l z1=0.2470.36=0.0889x z1= x0l z1=0.0750.36=0.027r=0.147+0.03+0.0889=0.2659x=0.231+0.031+0.3870.027=0.676id3=u2n/2 （r）2（x）2=2340a4、3#變壓器轉載機電機處兩相短路電流id4的計算mcpt-1.9/3.3-335116型電纜的電阻、電抗lz1=0.42kmr0=0.683/ kmx0=0.084/ kmr z1 = r0l z1=0.6830.42=0.287x z1= x0l z1=0.0840.42=0.035r=0.147+0.03

39、0.287=0.464x=0.231+0.031+0.3870.035=0.684id4=u2n/2 （r）2（x）2=2061a5、5#變壓器690v系統(tǒng)中最遠端照明綜保處兩相短路電流id5的計算變壓器二次電壓690v，容量500kva，系統(tǒng)短路容量按50mva計算，則：系統(tǒng)電抗xx=0.00956kv電纜lg=0.15km （電纜芯線截面取50mm2）r0=0.419/ kmx0=0.081/ km高壓電纜電阻、電抗：lg=0.15kmrg = r0lg/ kb2 =0.4190.15/9.132=0.0008xg= x0lg/ kb2 =0.0810.15/9.132=0.00015變壓

40、器的阻抗、電抗rb= pnu22n/s2n=33000.692/5002=0.006（pn為負載損耗）xb= zt2-rb2 =0.038（zt=u%*u22n/sn ， u%為變壓器的短路阻抗）my370125型電纜的電阻、電抗lz2=0.02kmr0=0.346/ kmx0=0.078/ kmr z2 = r0l z2 =0.3460.02=0.007x z2= x0l z2 =0.0780.02=0.00156my335116型電纜的電阻、電抗lz3=0.942kmr0=0.616/ kmx0=0.084/ kmr z3 = r0l z3=0.58x z3= x0l z3=0.079r=0.0008+0.006+0.007+0.58=0.5938x=0.0095+0.00