6萬噸年甲醇水溶液浮閥精餾塔設(shè)計化工原理課程設(shè)計精

1、6萬噸/年甲醇-水溶液浮閥精餾塔設(shè)計書中南民族大學(xué)化工原理課程設(shè)計題目 6萬噸/年甲醇-水溶液浮閥精餾塔設(shè)計 學(xué)院 化學(xué)與材料科學(xué)學(xué)院 專業(yè) 化學(xué)工程與工藝 學(xué)生姓名 李小平 學(xué)號2012214946指導(dǎo)教師 金士威 完成日期： 2015年 6 月 14 日課程設(shè)計任務(wù)書課程名稱化工原理課程設(shè)計課程代碼01042010設(shè)計時間2015.5.302015.6.14指導(dǎo)教師金士威專 業(yè)化學(xué)工程與工藝班 級1201班一、 課程設(shè)計任務(wù)（題目）及要求1.設(shè)計題目：6萬噸/年甲醇-水溶液浮閥精餾塔設(shè)計2.設(shè)計任務(wù)(含實驗、分析、計算、繪圖、論述等內(nèi)容)精餾塔的物料衡算塔板數(shù)的確定精餾塔的工藝條件及有關(guān)物

2、性數(shù)據(jù)的計算塔體工藝尺寸計算塔板工藝尺寸的計算篩板的流體力學(xué)驗算關(guān)于塔板負(fù)荷性能圖的計算提餾段塔板負(fù)荷性能計算冷凝器的選取再沸器的選取接管管徑的計算與選型塔頂、塔底空間的確定塔頂封頭的確定塔底空間裙座的選取人孔的選取泵的選型塔高的計算3.設(shè)計所需技術(shù)參數(shù)原料： 甲醇-水溶液原料溫度： 30處理量： 6萬噸/年原料組成（甲醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)）：40%產(chǎn)品要求：塔頂產(chǎn)品中甲醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)：99%塔釜產(chǎn)品中甲醇?xì)埩袅浚ㄙ|(zhì)量分?jǐn)?shù)）2%生產(chǎn)時間： 300天（7200 h）冷卻水進(jìn)口溫度：30加熱介質(zhì)： 0.3mpa(表壓)飽和水蒸汽4設(shè)計要求（1）學(xué)生應(yīng)在老師指導(dǎo)下獨立完成，題目不可更換。（2）查閱相關(guān)資料，自

3、學(xué)具體課題中涉及到的新知識。（3）最后提交的課程設(shè)計成果包括：a)課程設(shè)計說明書紙質(zhì)文件及電子文件。b)課程設(shè)計相關(guān)設(shè)計圖紙質(zhì)文件及電子文件。二、對課程設(shè)計成果的要求（包括課程設(shè)計說明書、圖紙、圖表、實物等軟硬件要求）1、分析課程設(shè)計題目的要求；2、寫出詳細(xì)設(shè)計說明；3、寫出詳細(xì)計算過程、經(jīng)驗值的取舍依據(jù)；4、設(shè)計完成后提交課程設(shè)計說明書及相關(guān)設(shè)計圖；5、設(shè)計說明書應(yīng)內(nèi)容充實、寫作規(guī)范、項目填寫正確完整、書面整潔、版面編排、圖表繪制符合要求。6、計算過程使用的符號符合參考資料中的要求，設(shè)計內(nèi)容按參考資料設(shè)計示例執(zhí)行。理論塔板數(shù)的求取用逐板計算法。af和wd的求取按自己推導(dǎo)的公式進(jìn)行。三、主要參

4、考資料 1 賈紹義，柴誠敬.化工原理課程設(shè)計.天津大學(xué)出版社,2002年6月. 2 陳敏恒，潘鶴林.化工原理（少學(xué)時）.華東理工大學(xué)出版社，2008年8月. 3化工原理第三版上冊化學(xué)工業(yè)出版社20064化工原理第三版下冊化學(xué)工業(yè)出版社2006.5化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊(有機(jī)卷) 化學(xué)工業(yè)出版社 2002.56華東理工大學(xué)化工原理教研室編化工過程設(shè)備及設(shè)計華南理工大學(xué)出版社1996.027大連理工大學(xué)王國勝主編化工原理課程設(shè)計大連理工大學(xué)出版社2005.028化學(xué)工程師手冊機(jī)械工業(yè)出版社2001.19化工工藝制圖周大軍、揭嘉化工工業(yè)出版社200610化工工藝設(shè)計手冊中國石化集團(tuán)上海工程有限公司化學(xué)

5、工業(yè)出版社2003. 8指導(dǎo)教師簽字：目 錄課程設(shè)計任務(wù)書1目 錄3前 言6第一章 總體操作方案的確定71.1 操作壓強(qiáng)的選擇：71.2 物料的進(jìn)料熱狀態(tài)：71.3 回流比的確定：71.4 塔釜加熱方式：81.5 回流的方式方法:8第二章 精餾的工藝流程圖的確定9第三章 理論板數(shù)的確定103.1精餾塔全塔物料衡算103.2物系相平衡數(shù)據(jù)103.3確定回流比113.4理論板數(shù)nt的計算以及實際板數(shù)的確定113.4.1塔的汽、液相負(fù)荷113.4.2求操作線方程113.4.3逐板計算法求理論板層數(shù)123.5 實際板數(shù)的確定123.5.1總板效率et的計算133.5.2實際塔板層數(shù)13第四章 塔體主要

6、工藝尺寸的確定144.1列出各設(shè)計參數(shù)144.1.1操作壓力144.1.2溫度tm144.1.3平均摩爾質(zhì)量計算144.1.4汽相密度:154.1.5液相密度154.1.6液體表面張力164.1.7液體粘度l,m174.2 精餾段塔徑塔板的實際計算194.2.1 精餾段汽、液相體積流率為：194.2.2 塔徑塔板的計算194.2.3 塔板流體力學(xué)的驗算234.2.4 塔板負(fù)荷性能圖及操作彈性254.3提餾段塔徑塔板的實際計算294.3.1 提餾段汽、液相體積流率為：294.3.2 塔徑塔板的計算294.3.3 塔板流體力學(xué)的驗算324.3.4 塔板負(fù)荷性能圖及操作彈性34第五章 浮閥塔板工藝設(shè)

7、計計算結(jié)果38第六章 輔助設(shè)備及零件設(shè)計396.1 附屬設(shè)備設(shè)計396.1.1冷凝器的選擇396.1.2 再沸器的選擇406.2 塔附件設(shè)計416.2.1 接管416.2.2 泵436.2.3 預(yù)熱器456.2.4 法蘭456.2.5 筒體與封頭466.2.6 除沫器466.2.8 吊柱476.2.9 人孔486.3塔總體高度的設(shè)計486.3.1 塔的頂部空間高度486.3.2 塔的底部空間高度486.3.3 塔體高度48收獲和體會50致謝51參考文獻(xiàn)52成績評定表53 6萬噸/年甲醇-水溶液浮閥精餾塔設(shè)計 摘要 在化工、石油、醫(yī)藥、食品等生產(chǎn)中，常需將液體混合物分離以達(dá)到提純或回收有用組分的

8、目的，而蒸餾就是其中一種方法。隨著化學(xué)工業(yè)的發(fā)展，蒸餾技術(shù)、設(shè)備及理論也有了很大的發(fā)展。蒸餾餾操作的理論依據(jù)是借混合液中各組分揮發(fā)性的差異而達(dá)到分離的目的。在操作中進(jìn)行多次的氣體部分冷凝或液體部分氣化稱為精餾。習(xí)慣上，混合物中的易揮發(fā)組分稱為輕組分，難揮發(fā)組分成為中組分。為此，掌握氣液相平衡關(guān)系，熟悉各種塔型的操作特性，對選擇、設(shè)計和分析分離過程中的各種參數(shù)是非常重要的。 關(guān)鍵詞：精餾；甲醇-水體系；浮閥塔 60000 tons/year methanol aqueous solution - float valve column design abstract inthechemical,p

9、etroleum,pharmaceutical,foodandotherproduction,oftenneedaliquidmixtureseparationtoachievepurificationorrecycledusefulcomponentspurpose,andthedistillationisoneofthemethods.alongwiththedevelopmentofchemicalindustry,distillationtechnology,equipment andtheory also thedistillationoperationwasborrowedbetw

10、eeneachcompositionof volatile differencesandtoachievethepurposeofseparation.intheoperationofgaspartofmultiplecondensingorliquidpartgasificationcalleddistillation.therefore,graspsthegas-liquidbalancerelationship,familiarwithallkindsoftoweroperationcharacteristicsofselection,designandanalysisofvarious

11、 parametersseparationprocessisveryimportant. keywords ：distillation；the methanol - water system；float valve tower 前 言化學(xué)工業(yè)中塔設(shè)備是化工單元操作中重要的設(shè)備之一，化學(xué)工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用的諸如吸收、解吸、精餾、萃取、增濕、減濕等單元操作中，精餾操作是最基本的單元操作之一，它是根據(jù)混合液中各組分的揮發(fā)能力的差異進(jìn)行分離的。 塔設(shè)備一般分為級間接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔。一般，與填料塔相比，板式塔具有效率高、處理量大、重量輕及便于檢修等

12、特點，但其結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，阻力降較大。在各種塔型中，當(dāng)前應(yīng)用最廣泛的是篩板塔和浮閥塔。浮閥塔的特點：1生產(chǎn)能力大，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開孔面積大于泡罩塔板，生產(chǎn)能力比泡罩塔板大 20%40%，與篩板塔接近。 2操作彈性大，由于閥片可以自由升降以適應(yīng)氣量的變化，因此維持正常操作而允許的負(fù)荷波動范圍比篩板塔，泡罩塔都大。 3塔板效率高，由于上升氣體從水平方向吹入液層，故氣液接觸時間較長，而霧沫夾帶量小，塔板效率高。 4氣體壓降及液面落差小，因氣液流過浮閥塔板時阻力較小，使氣體壓降及液面落差比泡罩塔小。 5塔的造價較低，浮閥塔的造價是同等生產(chǎn)能力的泡罩塔的 50%80%，但是比篩板塔高 20%

13、30。 但是，浮閥塔的抗腐蝕性較高（防止浮閥銹死在塔板上），所以一般采用不銹鋼作成，致使浮閥造價昂貴，推廣受到一定限制。隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，各種新型填料，高效率塔板的不斷被研制出來，浮閥塔的推廣并不是越來越廣。 近幾十年來，人們對浮閥塔的研究越來越深入，生產(chǎn)經(jīng)驗越來越豐富，積累的設(shè)計數(shù)據(jù)比較完整，因此設(shè)計浮閥塔比較合適。本次設(shè)計就是針對甲醇水體系，而進(jìn)行的常壓浮閥精餾塔的設(shè)計及其輔助設(shè)備的選型。由于此次設(shè)計時間緊張，本人水平有限，難免有遺漏謬誤之處，懇切希望各位老師指出，以便訂正。 2015年5月第一章 總體操作方案的確定1.1 操作壓強(qiáng)的選擇：精餾可以常壓，加壓或減壓條件下進(jìn)行。確定操作

14、壓力時主要是根據(jù)處理物料的性質(zhì)，技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性來考慮的。對于沸點低，常壓下為氣態(tài)的物料必須在加壓條件下進(jìn)行操作。在相同條件下適當(dāng)提高操作壓力可以提高塔的處理能力，但是增加了塔壓，也提高了再沸器的溫度，并且相對揮發(fā)度液會下降。對于熱敏性和高沸點的物料常用減壓蒸餾。降低操作壓力，組分的相對揮發(fā)度增加，有利于分離。減壓操作降低了平衡溫度，這樣可以使用較低位的加熱劑。但是降低壓力也導(dǎo)致了塔直徑的增加和塔頂冷凝溫度的降低，而且必須使用抽真空設(shè)備，增加了相應(yīng)的設(shè)備和操作費用。本次任務(wù)是甲醇和水體系，甲醇-水這一類的溶液不是熱敏性物料，且沸點又不高，所以不需采用減壓蒸餾。這類溶液在常壓下又是

15、液態(tài)，塔頂蒸氣又可以用普通冷卻水冷凝，因而也不需采用加壓蒸餾。所以為了有效降低設(shè)備造價和操作費用對這類溶液可采用常壓蒸餾。 操作壓強(qiáng):p=1atm=0.1mpa=1.013103kpa。1.2 物料的進(jìn)料熱狀態(tài)：進(jìn)料熱狀態(tài)有五種。原則上，在供熱一定的情況下，熱量應(yīng)盡可能由塔底輸入，使產(chǎn)生的氣相回流在全塔發(fā)揮作用，即宜冷也進(jìn)料。但為使塔的操作穩(wěn)定，免受季節(jié)氣溫的影響，常采用泡點進(jìn)料。這樣，塔內(nèi)精餾段和提留段上升的氣體量變化較小，可采用相同的塔徑，便于設(shè)計和制造。但將原料預(yù)熱到泡點，就需要增設(shè)一個預(yù)熱器，使設(shè)備費用增加。綜合考慮各方面因素，決定采用泡點進(jìn)料，即q=1 。1.3 回流比的確定： 對于

16、一定的分離任務(wù)，采用較大的回流比時，操作線的位置遠(yuǎn)離平衡線向下向?qū)蔷€靠攏，在平衡線和操作線之間的直角階梯的跨度增大,每層塔板的分離效率提高了，所以增大回流比所需的理論塔板數(shù)減少，反之理論塔板數(shù)增加。但是隨著回流比的增加，塔釜加熱劑的消耗量和塔頂冷凝劑的消耗量液隨之增加，操作費用增加，所以操作費用和設(shè)備費用總和最小時所對應(yīng)的回流比為最佳回流比。本次設(shè)計任務(wù)中，綜合考慮各個因素，采用回流比為最小回流比的1.6倍。即：r=1.6 rmin1.4 塔釜加熱方式：塔釜可采用間接蒸汽加熱或直接蒸汽加熱。直接蒸汽加熱的優(yōu)點是，可利用壓強(qiáng)較低的加熱蒸汽，并省掉間接加熱設(shè)備，以節(jié)省操作費用和設(shè)備費用。但直接蒸

17、汽加熱，只適用于釜中殘液是水或與水不互溶而易于分離的物料，所以通常情況下，多采用間接蒸汽加熱。1.5 回流的方式方法: 液體回流可借助位差采用重力回流或用泵強(qiáng)制回流。采用重力回流可節(jié)省一臺回流泵，節(jié)省設(shè)備費用，但用泵強(qiáng)制回流，便于控制回流比?？紤]各方面綜合因素，采用重力回流。第二章 精餾的工藝流程圖的確定甲醇水溶液經(jīng)預(yù)熱至泡點后，用泵送入精餾塔。塔頂上升蒸氣采用全冷凝后，部分回流，其余作為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻器冷卻后送至貯槽。塔釜采用間接蒸汽再沸器供熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。第三章 理論板數(shù)的確定3.1精餾塔全塔物料衡算 f:原料液流量（kmol/h) 382 xf:原料組成（mol%) 27.

18、27% d:塔頂產(chǎn)品流量（kmol/h) 102.88 xd:塔頂組成（mol%) 98.24% w:塔底殘夜流量（kmol/h) 279.12 xw :塔底組成（mol%) 1.13%原料甲醇組成：xf =27.27%塔頂組成：xd =98.24%塔底組成：xw =1.13%原料進(jìn)料量：f=6萬噸/年=382 mol/h物料衡算式：f=d+w fxf=dxd+wxw聯(lián)立代入求解：d=102.88 kmol/h w=279.12 kmol/h3.2物系相平衡數(shù)據(jù) 1.常壓下甲醇和水的氣液平衡表(t-x-y)txytxy1000077.829.0968.0192.95.3128.3476.733

19、.3369.1890.37.6740.0176.235.1369.1888.99.2643.5373.846.2077.5686.612.5748.3172.752.9279.7185.013.1554.5571.359.3781.8383.216.7455.8570.068.4984.9282.318.1857.7568.085.6289.6281.620.8362.7366.987.4191.9480.223.1964.8564.710010078.028.1867.75組分分子式分子量沸點熔點水h2o18.015373.15k273.15k甲醇ch3oh32.040337.85k176.

20、15k2. 基本物性數(shù)據(jù)3.3確定回流比 根據(jù)甲醇水氣液平衡組成表和相對揮發(fā)度公式 ， 求得：相對揮發(fā)度=4.57平衡線方程為：y=4.57x/(1+3.57x)因為泡點進(jìn)料，所以 xe = xf=0.2727代入上式得 ye =0.0.6315 rmin = =(0.9824-0.6315)/(0.6315-0.2727)=0.9780 r=1.6 rmin =1.6*0.9780=1.56453.4理論板數(shù)nt的計算以及實際板數(shù)的確定3.4.1塔的汽、液相負(fù)荷l=rd=1.5645102.88=160.96 kmol/hv=(r+1)d=(1.5645+1) 102.88=263.84 k

21、mol/hv=v=263.84 kmol/hl=l+f=160.96 kmol/h+382 kmol/h=542.96 kmol/h3.4.2求操作線方程精餾段操作線方程： y=x + =0.6101x+0.3831提餾段操作線方程為: =2.0579x-0.01213.4.3逐板計算法求理論板層數(shù) 精餾段理論板數(shù)： 平衡線方程為：y=4.57x/(1+3.57x) 精餾段操作方程：y=x + =0.6101x+0.3831 由上而下逐板計算，自x0=0.9824開始到xi首次超過xq =0.2727時止 操作線上的點 平衡線上的點 （x0=0.9824,y1=0.9825） (x1=0.92

22、47, y1=0.9825) （x1=0.9247,y2=0.9473） （x2=0.7973,y2=0.9473） （x2=0.7973,y3=0.8695） （x3=0.5932,y1=0.8695） （x3=0.5932,y4=0.7450） （x4=0.3900,y4=0.7450） （x4=0.3900,y5=0.6210） （x5=0.2639,y5=0.6210） 因為x5時首次出現(xiàn) xi xq 故第5塊理論版為加料版，精餾段共有4塊理論板。提餾段理論板數(shù)提餾段操作線方程：y=2.0579x-0.0121已知x5=0.2639, 由上而下計算，直到xi 首次越過xw=0.0113

23、時為止。 操作線上的點 平衡線上的點（x5=0.2639,y6=0.5310） （x6=0.1986,y6=0.5310）（x6=0.1986,y7=0.3966） （x7=0.1257,y7=0.3966）（x7=0.1257,y8=0.2466） （x8=0.0668,y8=0.2466）（x8=0.0668,y9=0.1254） （x9=0.0304,y9=0.1254）（x9=0.0304,y10=0.0505） （x10=0.0115,y10=0.0505） （x10=0.0115,y11=0.0116） （x11=0.0026,y11=0.0116）由于到x11首次出現(xiàn)xi 6 m

24、m 故降液管底隙高度設(shè)計合理。安定區(qū)與邊緣區(qū)的確定取安定區(qū)寬度ws=0.07m，邊緣區(qū)寬度取wc=0.04m 弓形降液管寬度 wd=0.182m鼓泡區(qū)間閥孔數(shù)的確定以及排列采用f1型重閥，孔徑為39mm。取閥孔動能因子 fo=11孔速 uo=11/(1.1113)0.5=10.4346m/s 浮閥數(shù)：n=2.0121/（1/43.141590.039210.4346）=162(個)有效傳質(zhì)區(qū)：根據(jù)公式：其中：r=0.61mx=0.398m =0.8967m2 塔板的布置因 d800mm 故塔板采用分塊式，查表的塔塊分為3塊。浮閥塔篩孔直徑取 d=39mm,閥孔按等腰

25、三角形排列。 閥孔的排列：采用等腰三角形叉排，取同一個橫排的孔心距t=75mm則排間距：t=0.0738 m=74.8 mm考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡面積，因此排間距不宜采用74.8 mm，而應(yīng)小些，故取t=65mm=0.065mm,按t=75mm，t=65mm，以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)151個。按n=151重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)：孔速u0= vs/（ 1/4 d2 n）=11.15 m/sf0=uo(v,m) 0.5=11.76閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在912范圍內(nèi)。開孔率空塔氣速u= vs / at = 1.5167 m/s

26、 =u / uo =1.5167/ 11.15=13.60 %5%13.60 %15%, 符合要求故：t=75mm , t=65mm, 閥孔數(shù)n實際=151個則每層板上的開孔面積ao =a a = 0.896713.60 %=0.122m24.2.3 塔板流體力學(xué)的驗算塔板壓降氣體通過浮閥塔板的壓力降(單板壓降)干板阻力 : 浮閥由部分全開轉(zhuǎn)為全部全開時的臨界速度為u0,cu0,c=（73.1/v,m）（1/1.825）=9.913m/s11.15m/s =5.341.111311.152/（2805.429.8）=0.0467m液柱液層阻力充氣系數(shù) =0.5,有:h1=h1=0

27、.50.06=0.03m液柱液體表面張力所造成阻力, 此項可以忽略不計。故氣體流經(jīng)一層浮閥塔塔板的壓力降的液柱高度為：hp=0.03+0.0467=0.0767m常板壓降=0.0767805.429.81=606.02pa 640pa,符合設(shè)計要求。液泛的校核為了防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管高度應(yīng)大于管內(nèi)泡沫層高度。即：hd（ht+hw），hd=hw+how+hd+hp+ hd=0.2(ls/(lwho)2 甲醇-水屬于一般物系，取0.5 對于浮閥塔0則hd=hw+how+hd+hp+=0.05032+0.009681+0.2(0.001533/(0.910.022)2+0.0767

28、=0.1379m（ht+hw）=0.5(0.4+0.05032)=0.2252m因0.1379m5s 符合要求霧沫夾帶泛點率=100%ll=d-2wd=1.3-20.182=0.936ab=at-2af=1.3266-20.1167=1.0932式中: ll板上液體流經(jīng)長度，m; ab板上液流面積，m2 ； cf泛點負(fù)荷系數(shù)，由圖查得泛點負(fù)荷系數(shù)取0.09 k特性系數(shù)，查下表，取1.0.物性系數(shù)k系統(tǒng)物性系數(shù)k無泡沫，正常系統(tǒng)氟化物（如bf3，氟里昂）中等發(fā)泡系統(tǒng)（如油吸收塔、胺及乙二醇再生塔）多泡沫系統(tǒng)（如胺及乙二胺吸收塔）嚴(yán)重發(fā)泡系統(tǒng)（如甲乙酮裝置）形成穩(wěn)定泡沫的系統(tǒng)（如堿再

29、生塔）1.00.90.850.730.600.30由上代入數(shù)據(jù)得：泛點率=78.0% 對于大塔，為避免過量霧沫夾帶，應(yīng)控制泛點率不超過80%。計算出的泛點率在80%以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足ev0.1kg液/kg(干氣)的要求。漏液驗算 0.855 m3/s3此設(shè)計符合要求。4.3提餾段塔徑塔板的實際計算4.3.1 提餾段汽、液相體積流率為：ls= 0.00331m3/svs=2.0212m3/s4.3.2 塔徑塔板的計算塔徑的計算取塔板間距ht=0.4，板上液層高度h1=0.06m，那么分離空間：ht h1 =0.4 - 0.06= 0.34m功能參數(shù)：=0.

30、0547從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：=0.0721由公式c=校正得 c=0.0741=2.4738m/s取安全系數(shù)0.70，則u=0.7umax=1.3735m/s=1.3692m 為了防止精餾段塔徑大于提留段，造成塔的穩(wěn)定性下降，所以圓整取d=1.4m塔截面積at= =1.5386m2空塔氣速: u= vs / at =1.3137m/s 溢流裝置的確定單溢流又稱直徑流，液體自液盤橫向流過塔板至溢流堰，流體流徑較大，塔板效率高，塔板結(jié)構(gòu)簡單，加工方便，直徑小于2.2m的塔中廣泛使用。工業(yè)中應(yīng)用最廣的降液管是弓形降液管。綜合考慮各方面因素，本設(shè)計體系采用單溢流、弓形降液管。堰長lw塔徑d=1.4m , 堰長lw=0.7d=0.98m出口堰高 hw=h1-howl / l w 2.5 =0.003313600/0.982.5= 12.5333l w / d= 0.7查流體收縮系數(shù)圖得：e=1.025, h w = hl - how=0.06-0.01539=0.04461 m降液管的寬度與降液管的面積：由lw /d=0.7 查圖得查得=0.14, =0.088wd=0.141.4=0.196m, af=0.0881.5386=0.1354m2 液體在降液管中停留時間 = afht/ls=0.13540.4/0.00331