汽車膜片彈簧離合器設計---設計說明書講解

1、課程設計汽車膜片彈簧離合器設計姓名： _學號： _指導教師： _專業(yè)班級：汽車膜片彈簧離合器設計 -課程設計任務書汽車離合器是發(fā)動機與變速箱之間的連接裝置， 起連接或斷開動力的作用。 離合器類型有多種，本課程設計要求設計膜片彈簧離合器，這種離合器是目前 汽車上應用最多的一類離合器。要求通過學習掌握汽車膜片彈簧離合器的原理 結(jié)構(gòu)和設計知識，用所給的基本設計參數(shù)進行汽車膜片彈簧離合器設計，繪制 主要的零部件圖紙，寫出內(nèi)容詳細的設計說明書。一、基本設計參數(shù)1.發(fā)動機型號 :2.發(fā)動機最大扭矩 :TJ370Q58.8/3200 Nm/(r/min)3.傳動系統(tǒng)傳動比 : 1 擋 :3.966主減速比

2、:5.1254.驅(qū)動輪類型與規(guī)格 : 5.00-12-8PR 145/70SR125.汽車總質(zhì)量 : 1429KG二、設計內(nèi)容及步驟1、離合器主要參數(shù)的確定（1）根據(jù)基本設計參數(shù)確定離合器主要參數(shù)：后備系數(shù)；單位壓力；摩 擦片內(nèi)外徑 D、 d和厚度 b；摩擦因素 f、摩擦面數(shù) Z 等。（2）摩擦片尺寸校核與材料選擇。2、扭轉(zhuǎn)減震器的設計（1）確定扭轉(zhuǎn)減震器結(jié)構(gòu)（2）確定扭轉(zhuǎn)減震器主要參數(shù)（3）確定減震彈簧尺寸3、從動盤總成設計（ 1）從動片設計（ 2）從動盤轂設計（3）確定從動盤摩擦材料4、離合器蓋總成的設計（1）選擇壓盤內(nèi)外徑、厚度及材料，并進行校核（2）離合器蓋設計（3）支撐環(huán)設計5、膜片

3、彈簧的設計（ 1 ）膜片彈簧基本參數(shù)選擇（2）膜片彈簧強度計算三、設計成果要求1、設計計算說明書（1）設計計算說明書要包括：封面、課程設計任務書、目錄、中英文摘要、正 文、參考文獻等。2）正文主要體現(xiàn)：進行各零部件的參數(shù)選擇與計算時的理論依據(jù)、計算步驟 及對計算結(jié)果合理性的闡述。3）課程設計說明書統(tǒng)一用 A4 紙打印或撰寫，要求排版整潔合理，字跡工整， 圖文并貌。2、設計圖紙（ 1）零件圖紙包括 : 磨擦片、從動片、從動盤轂、壓盤、膜片彈簧圖（2）離合器總成結(jié)構(gòu)裝配圖尺寸標注、公差標注、技術(shù)要求、明細欄等完整。目錄摘要 . 1第 1 章 緒論 . 3第 2 章 離合器主要參數(shù)的確定 . 72.

4、1 根據(jù)基本設計參數(shù)確定離合器主要參數(shù)： . 72.2 摩擦片尺寸校核與材料選擇 . 8第 3 章 扭轉(zhuǎn)減震器的設計 . 93.1 確定扭轉(zhuǎn)減震器結(jié)構(gòu) . 93.2 確定扭轉(zhuǎn)減震器主要參數(shù) . 93.3 確定減振彈簧尺寸 . 11第 4 章 從動盤總成設計 . 134.1 從動片設計 . 134.2 從動盤轂設計 . 134.3 確定從動盤摩擦材料 . 14第 5 章 離合器蓋總成的設計 . 165.1 選擇壓盤內(nèi)外徑、厚度及材料，并進行校核 . 165.2 離合器蓋設計 . 175.3 支撐環(huán)設計 . 17第 6 章 膜片彈簧的設計 . 196.1 膜片彈簧基本參數(shù)選擇 . 196.2 膜片

5、彈簧工作點位置的選擇 . 216.3 膜片彈簧強度計算 . 21總結(jié) . 23參考文獻 . 24摘要離合器是汽車傳動系中的重要部件，主要功用是是切斷和實現(xiàn)發(fā)動機對傳 動系的動力傳遞，保證汽車平穩(wěn)起步，保證傳動系統(tǒng)換擋時工作平順以及限制 傳動系統(tǒng)所承受的最大轉(zhuǎn)矩，防止傳動系統(tǒng)過載。膜片彈簧離合器是近年來在 轎車和輕型汽車上廣泛采用的一種離合器，它的轉(zhuǎn)矩容量大而且較穩(wěn)定，操作 輕便，平衡性好，也能大量生產(chǎn)，對于它的研究已經(jīng)變得越來越重要。此設計 說明書詳細的說明了輕型汽車膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)形式， 用所給的基本參數(shù) 進行汽車膜片彈簧離合器的扭轉(zhuǎn)減振器、從動盤、離合器蓋、膜片彈簧等的設 計, 并對摩

6、擦片和壓盤尺寸、膜片彈簧強度進行了校核計算，并用CAD軟件繪制了磨擦片、從動片、從動盤轂、壓盤、膜片彈簧和總裝配圖。關(guān)鍵字 ：汽車；離合器；膜片彈簧；設計；強度校核frictionplate and the platenand the strengthofdiaphragmspringwas done. At last,I Used CAD softwareto draw the frictionsheet, drivenplate, pressureplate,clutchdisc hub,diaphragmspring and assemblyspring; Design; Strengt

7、hAbstractClutchis an importantcomponentin vehicletransmissionsystem, whosemainfunctionis to cut offor transmitthe power comefromtheengine,insuringthe car can start smoothly, the transmission systemsmoothlywhen the shift workandlimitingof maximumtorque that transmission system could stand. Diaphragm

8、springclutch is a kind of clutch that most used in thevehicleand light vehicle in recent years, whose torquecapacity is large and relatively stable, operation is convenient, balance system is good, and it can be product in a mass, the research on which has become more and more important. This design

9、 specification is described in detail in the structure of diaphragm spring clutch of light vehicle, With the basic parameters, torsional damper, clutch disc, clutch cover and diaphragm springare designed, Checking calculation of the size of thedrawings.Key word: Car; Clutch; Diaphragm check第 1 章 緒論1

10、.1 離合器的概述 按動力傳遞順序來說，離合器應是傳動系中的第一個總成。顧名思義，離 合器是“離”與“合”矛盾的統(tǒng)一體。離合器的工作，就是受駕駛員操縱，或 者分離，或者接合，以完成其本身的任務。離合器是設置在發(fā)動機與變速器之 間的動力傳遞機構(gòu)，其功用是能夠在必要時中斷動力的傳遞，保證汽車平穩(wěn)地 起步；保證傳動系換檔時工作平穩(wěn)；限制傳動系所能承受的最大扭矩，防止傳 動系過載。為使離合器起到以上幾個作用，目前汽車上廣泛采用彈簧壓緊的摩 擦式離合器，摩擦離合器所能傳遞的最大扭矩取決于摩擦面間的工作壓緊力和 摩擦片的尺寸以及摩擦面的表面狀況等。即主要取決于離合器基本參數(shù)和主要 尺寸。膜片彈簧離合器在技

11、術(shù)上比較先進，經(jīng)濟性合理，同時其性能良好，使 用可靠性高壽命長，結(jié)構(gòu)簡單、緊湊，操作輕便，在保證可靠地傳遞發(fā)動機最 大扭矩的前提下，有以下優(yōu)點：（1）結(jié)合時平順、柔和，使汽車起步時不震動、沖擊； （2）離合器分離徹底；（3）從動部分慣量小，以減輕換檔時齒輪副的沖擊；（4）散熱性能好；（5）高速回轉(zhuǎn)時只有可靠強度；（6）避免汽車傳動系共振，具有吸收震動、沖擊和減小噪聲能力；（7）操縱輕便；（8）工作性能（最大摩擦力矩 Temax 和后備系數(shù) 保持穩(wěn)定）；（9）使用壽命長。圖 1-11.2 離合器的功用 離合器可使發(fā)動機與傳動系逐漸接合，保證汽車平穩(wěn)起步。如前所述，現(xiàn) 代車用活塞式發(fā)動機不能帶負荷

12、啟動，它必須先在空負荷下啟動，然后再逐漸 加載。發(fā)動機啟動后，得以穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的最低轉(zhuǎn)速約為300 500r/min ，而汽車則只能由靜止開始起步，一個運轉(zhuǎn)著的發(fā)動機，要帶一個靜止的傳動系，是不能 突然剛性接合的。因為如果是突然的剛性連接，就必然造成不是汽車猛烈攢動， 就是發(fā)動機熄火。所以離合器可使發(fā)動機與傳動系逐漸地柔和地接合在一起， 使發(fā)動機加給傳動系的扭矩逐漸變大，至足以克服行駛阻力時，汽車便由靜止 開始緩慢地平穩(wěn)起步了。雖然利用變速器的空檔，也可以實現(xiàn)發(fā)動機與傳動系的分離。但變速器在 空檔位置時，變速器內(nèi)的主動齒輪和發(fā)動機還是連接的，要轉(zhuǎn)動發(fā)動機，就必 須和變速器內(nèi)的主動齒輪一起拖轉(zhuǎn)，而變

13、速器內(nèi)的齒輪浸在黏度較大的齒輪油 中，拖轉(zhuǎn)它的阻力是很大的。尤其在寒冷季節(jié)，如沒有離合器來分離發(fā)動機和 傳動系，發(fā)動機起動是很困難的。所以離合器的第二個功用，就是暫時分開發(fā) 動機和傳動系的聯(lián)系，以便于發(fā)動機起動。汽車行駛中變速器要經(jīng)常變換檔位，即變速器內(nèi)的齒輪副要經(jīng)常脫開嚙合 和進入嚙合。如在脫檔時，由于原來嚙合的齒面壓力的存在，可能使脫檔困難， 但如用離合器暫時分離傳動系，即能便利脫檔。同時在掛檔時，依靠駕駛員掌 握，使待嚙合的齒輪副圓周速度達到同步是較為困難的，待嚙合齒輪副圓周速 度的差異將會造成掛檔沖擊甚至掛不上檔， 此時又需要離合器暫時分開傳動系， 以便使與離合器主動齒輪聯(lián)結(jié)的質(zhì)量減小

14、，這樣即可以減少掛擋沖擊以便利換 檔。離合器所能傳遞的最大扭矩是有一定限制的，在汽車緊急制動時，傳動系 受到很大的慣性負荷，此時由于離合器自動打滑，可避免傳動系零件超載損壞， 起保護作用。1.3 離合器的工作原理 如圖 1-2 所示，摩擦離合器一般是有主動部分、從動部分組成、壓緊機構(gòu) 和操縱機構(gòu)四部分組成。圖 1-2 離合器的基本組成和工作原理示意圖1-曲軸； 2-從動軸； 3-從動盤； 4-飛輪； 5-壓盤； 6-離合器蓋； 7-分離杠桿； 8-彈簧； 9-分離軸承；10、 15-回位彈簧； 11-分離叉； 12-踏板； 13- 拉桿； 14-拉桿調(diào)節(jié)叉； 16-壓緊彈簧； 17-從動盤摩擦

15、片； 18-軸 承離合器在接合狀態(tài)時，發(fā)動機扭矩自曲軸傳出，通過飛輪 4 和壓盤借摩擦 作用傳給從動盤 3，在通過從動軸傳給變速器。 當駕駛員踩下踏板時， 通過拉桿， 分離叉、 分離套筒和分離軸承 9，將分離杠桿的內(nèi)端推向右方， 由于分離杠桿的 中間是以離合器蓋 6 上的支柱為支點，而外端與壓盤連接，所以能克服壓緊彈 簧的力量拉動壓盤向左，這樣，從動盤 3 兩面的壓力消失，因而摩擦力消失， 發(fā)動機的扭矩就不再傳入變速器，離合器處于分離狀態(tài)。當放開踏板，回位彈 簧克服各拉桿接頭和支承中的摩擦力，使踏板返回原位。此時壓緊彈簧就推動 壓盤向右，仍將從動盤 3 壓緊在飛輪上 4，這樣發(fā)動機的扭矩又傳入

16、變速器。1.4 膜片彈簧離合器 膜片彈簧離合器是近年來在轎車和輕型載貨汽車上廣泛采用的一種離合 器。因其作為壓簧，可以同時兼起分離杠桿的作用，使離合器的結(jié)構(gòu)大為簡化， 質(zhì)量減少，并顯著地縮短了離合器的軸向尺寸。其次，由于膜片彈簧與壓盤以 整個圓周接觸，使壓力分布均勻。另外由于膜片彈簧具有非線性彈性特性，故 能在從動盤摩擦片磨損后，彈簧仍能可靠的傳遞發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩，而不致產(chǎn)生滑 離。離合器分離時，使離合器踏板操縱輕便，減輕駕駛員的勞動強度。此外， 因膜片是一種對稱零件，平衡性好，在高速下，其壓緊力降低很少，而周布置 彈離合器在高速時，因受離心力作用會產(chǎn)生橫向撓曲，彈簧嚴重鼓出，從而降 低了對壓盤的

17、壓緊力，從而引起離合器傳遞轉(zhuǎn)矩能力下降。那么可以看出，對 于輕型車膜片彈簧離合器的設計研究對于改善汽車離合器各方面的性能具有十 分重要的意義。作為壓緊彈簧的所謂膜片彈簧，是由彈簧鋼沖壓成的，具有“無底碟子” 形狀的截錐形薄壁膜片，且自其小端在錐面上開有許多徑向切槽，以形成彈性 杠桿，而其余未切槽的大端截錐部分則起彈簧作用。膜片彈簧的兩側(cè)有支承圈， 而后者借助于固定在離合器蓋上的一些（為徑向切槽數(shù)目的一半）鉚釘來安裝 定位。當離合器蓋用螺栓固定到飛輪上時，由于離合器蓋靠向飛輪，后支承圈 則壓膜片彈簧使其產(chǎn)生彈性變形，錐頂角變大，甚至膜片彈簧幾乎變平。同時 在膜片彈簧的大端對壓盤產(chǎn)生壓緊力使離合器

18、處于結(jié)合狀態(tài)。 當離合器分離時， 分離軸承前移膜片彈簧壓前支承圈并以其作為支點發(fā)生反錐形的轉(zhuǎn)變，使膜片 彈簧大端后移，并通過分離鉤拉動壓盤后移使離合器分離。膜片彈簧離合器具 有很多優(yōu)點：首先，由于膜片彈簧具有非線性特性，因此設計摩擦片磨損后， 彈簧壓力幾乎不變，且可以減輕分離離合器時的踏板力，使操縱輕便；其次， 膜片彈簧的安裝位置對離合器軸的中心線是對稱的，因此其壓緊力實際上不受 離心力的影響，性能穩(wěn)定，平衡性也好；再者，膜片彈簧本身兼起壓緊彈簧和 分離杠桿的作用，使離合器結(jié)構(gòu)大為簡化，零件數(shù)目減少，質(zhì)量減小并顯著縮 短了軸向尺寸；另外，由于膜片彈簧與壓盤是以整個圓周接觸，使壓力分布均 勻，摩

19、擦片的接觸良好，摩擦均勻，也易于實現(xiàn)良好的通風散熱等。由于膜片彈簧離合器具有上述一系列優(yōu)點，并且制造膜片彈簧離合器的工 藝水平在不斷提高，因此這種離合器在轎車及微型、輕型客車上得到廣泛運用， 而且正大力擴展到載貨汽車和重型汽車上，國外已經(jīng)設計出了傳遞轉(zhuǎn)矩為 802000N.m、最大摩擦片外徑達 420 的膜片彈簧離合器系列，廣泛用于轎車、 圖 1-3 膜片彈簧離合器圖客車、輕型和中型貨車上。甚至某些總質(zhì)量達 2832t 的重型汽車也有采用膜片 彈簧離合器的，但膜片彈簧的制造成本比圓柱螺旋彈簧要高。膜片彈簧離合器 的操縱采用壓式機構(gòu)，即離合器分離時膜片彈簧彈性杠壓桿內(nèi)端的分離指處是 承受壓力。2

20、-1)根 據(jù) 表 2-1 ， 取 D160mm ，d 110mm , 厚 度 h3.2mm ，第 2 章 離合器主要參數(shù)的確定2.1 根據(jù)基本設計參數(shù)確定離合器主要參數(shù)：后備系數(shù) 后備系數(shù)是離合器設計中的一個重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動機 最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。在選擇時，應考慮摩擦片在使用中的磨損后離合器仍 能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩、防止離合器滑磨時間過長、防止傳動系過載以 及操縱輕便等因素。乘用車選擇： 1.201.75 ，本次設計取 = 1.3。摩擦片內(nèi)外徑 D、 d 和厚度 b 摩擦片外徑是離合器的重要參數(shù)，它對離合器的輪廓尺寸、質(zhì)量和使用壽 命有決定性的影響。按發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩來初

21、選 DD 100 Temax式中：系數(shù) k 反應了不同結(jié)構(gòu)和使用條件對 D 的影響，小轎車 K=47，由 公式 （2-1）得，58.5100 111.85mm47 ，C d D 0.687 ，單面面積為 106 cm2 。表 2-1 離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù)外徑 D（ mm）160180200225250280300325350380405430內(nèi)徑 d（ mm）110125140150155165175190195205220230厚度（ mm ）3.23.53.53.53.53.53.53.54444C d D0.6780.6940.7000.6670.6200.5890.5830.58

22、50.5570.5400.5430.53531 C 30.6760.6670.6570.7030.7620.7960.8020.8000.8270.8430.8400.847單面面積（cm）1061321602213024024665466787299081037摩擦因素 f 、摩擦面數(shù) Z 摩擦片的摩擦因數(shù) f 取決于摩擦片所用的材料及其工作溫度、單位壓力和 滑磨速度等因素。摩擦因數(shù) f 的取值范圍見下表。表 2-2 摩擦材料的摩擦因數(shù) f 的取值范圍摩擦材料摩擦因數(shù) f模壓0.20 0.25石棉基材料編織0.25 0.357銅基0.25 0.35粉末冶金材料鐵基0.35 0.50金屬陶瓷材

23、料0.70 1.502-4）本次設計選取石棉基編織材料，取 f = 0.30 。摩擦面數(shù) Z 為離合器從動盤數(shù)的兩倍，決定于離合器所需傳遞轉(zhuǎn)矩的大小 及其結(jié)構(gòu)尺寸。本次設計取單片離合器 Z = 2 。 單位壓力單位壓力 p 決定了摩擦表面的耐磨性，對離合器工作性能和使用壽命有很 大影響，選取時應考慮離合器的工作條件、發(fā)動機后備功率的大小、摩擦片尺 寸、材料及其質(zhì)量和后備系數(shù)等因素對于采用有機材料作為基礎摩擦面片的小轎車， D230mm時， p 的允許值約為 0.25MPa2.2 摩擦片尺寸校核與材料選擇依據(jù)使用條件，初選摩擦材料為石棉基摩擦材料為了保證離合器能可靠地傳遞發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩，將離合器轉(zhuǎn)

24、矩容量Te 和發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 Temax 的關(guān)系如下TeTemax（2-2）假設壓盤壓力均勻分布，332 Ro RiTe2 2 Z pS（ 2-3）3 Ro Ri其中：Ro為摩擦片外半徑，取 Ro =80mm ； Ri 為摩擦片內(nèi)半徑，取Ri =55mm ； Z 為摩擦片面數(shù)， Z 2， 為摩擦因數(shù) =0.30 ， S為單面面積， S=106 cm2 。聯(lián)立公式（ 2-2）和（ 2-3），得 p =0.211MPa 假設壓盤壓力從 Ri到 Ro遞減（Ro2Ri）ZF聯(lián)立公式（ 2-2）和（ 2-4），得 p =0.21MPa單位壓力 p 在容許范圍 （ p 0.25MPa）內(nèi)，認為所選離合器的

25、尺寸、參數(shù)合適。第 3 章 扭轉(zhuǎn)減震器的設計3.1 確定扭轉(zhuǎn)減震器結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)減振器主要由彈性元件 （減振彈簧或橡膠 ）和阻尼元件 （阻尼片 ）等組成。 彈性元件的主要作用是降低傳動系的首段扭轉(zhuǎn)剛度，從而降低傳動系扭轉(zhuǎn)系統(tǒng) 的某階 （通常為三階 ）固有頻率， 改變系統(tǒng)的固有振型， 使之盡可能避開由發(fā)動機 轉(zhuǎn)矩主諧量激勵引起的共振；阻尼元件的主要作用是有效地耗散振動能量。因 此，扭轉(zhuǎn)減振器具有如下功能：1）降低發(fā)動機曲軸與傳動系接合部分的扭轉(zhuǎn)剛度， 調(diào)諧傳動系扭振固有頻率。2）增加傳動系扭振阻尼，抑制扭轉(zhuǎn)共振響應振幅，并衰減因沖擊而產(chǎn)生的 瞬態(tài)扭振。3）控制動力傳動系總成怠速時離合器與變速器軸系的扭

26、振，消減變速器怠 速噪聲和主減速器與變速器的扭振及噪聲。4）緩和非穩(wěn)定工況下傳動系的扭轉(zhuǎn)沖擊載荷，改善離合器的接合平順性。 現(xiàn)在絕大多數(shù)離合器從動盤減震器采用彈簧摩擦式。3.2 確定扭轉(zhuǎn)減震器主要參數(shù)1）極限轉(zhuǎn)矩 Tj極限轉(zhuǎn)矩是指減振器在消除了限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙 1 時所 能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，即限位銷起作用時的轉(zhuǎn)矩。它受限于減振彈簧的許用應力 等因素，與發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可取圖 3-1 扭轉(zhuǎn)減振器圖3-1）Tj = （1.52.0） Temax一般乘用車：系數(shù)取 2.0 即 Tj = 2 Temax = 117.6 Nm2)扭轉(zhuǎn)角剛度K 13Tj(3-2)所以， K 13Tj

27、=13x117.6=1528.8 ，取 K =1500 Nm3)阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 T由于減振器扭轉(zhuǎn)剛度 K 受結(jié)構(gòu)及發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的限制， 不可能很低， 故 為了在發(fā)動機工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 T 。一般可按下式初選： T =(0.06 0.17) Temax(3-3)取T = 0.1 Te max = 5.85 Nm4)預緊轉(zhuǎn)矩 Tn減振彈簧在安裝時都有一定的預緊。研究表明，Tn 增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動，這是有利的。但是Tn 不應大于 T ，否則在反向工作時，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故取Tn= (0.05 0.15) Te max(

28、3-4)取 Tn = 0.1Temax =5.85 N m5)減振彈簧的位置半徑 R0R0 的尺寸應盡可能大些，一般取R0 =(0.60 0.75)d/2(3-5)取 R0 = 0.7d/2 = 38.5 mm6)減振彈簧個數(shù) Z jZj 參照摩擦片外徑 D = 160 mm ，選取 Zj =410(3-6)3054.5763.6N(3-7)般由結(jié)構(gòu)布置來決定，通常Dc =1115mm 。取 Dc =12mm8 763.6 12 10550 100.2mm ，通常取 d=34mm7）減振彈簧總壓力 F當限位銷與從動盤轂之間的間隙 1 或2 被消除，減震彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達 到最大值 T j時，減震

29、彈簧受到的壓力 F 為Tj R = 117600/38.5 = 3054.5 N3.3 確定減振彈簧尺寸圖 3-2 減振彈簧計算簡圖1）單個減振彈簧的工作負荷 F2）減振彈簧彈簧中經(jīng) Dc彈簧鋼絲直徑 d(3-8) 取 550600MPa )所以，取 d=3mm11(3-9)Ed48Dc3KK=8.3 104 MPa )(3-10)lminnd1.1dn 1.1 3 4 13.2mm(3-11)(3-12)TnKZjR05.85 103253 4 38.50.15mm(3-14)(3-15)減振彈簧剛度 Kk21000R02Z j帶入數(shù)據(jù)得， K=253N/mm減振彈簧有效圈數(shù) i帶入數(shù)據(jù)得，

30、 i=1.9 ，取 i=2減振彈簧總?cè)?shù) n一般在 6 圈左右，總?cè)?shù) n 和有效圈數(shù) i 間的關(guān)系為 n=i+ （ 1.52 ） 取 i=4減振彈簧最小長（高）度 lmin指減振彈簧在最大工作負荷下地工作長（高）度，考慮到此時彈簧的被壓縮各圈之間仍需要留一定的間隙，可確定為減振彈簧總變形量 l 指減振彈簧在最大工作負荷下所產(chǎn)生的最大壓縮變形，為l F K 763.6253 3.02mm減振彈簧自由高度 l0指減振彈簧無負荷時的高度，為l0 lmin l 13.2 3.02 16.22mm （3-13）減振彈簧預變形量 l指減震彈簧安裝時的預壓縮變形，它和選取的預緊力矩Tn 有關(guān)，其值減振彈簧

31、安裝工作高度 l它關(guān)系到從動盤榖等零件窗口尺寸的設計，為l l0l 16.22 0.15 16.07mm3）從動盤鋼片相對從動盤轂的最大轉(zhuǎn)角i減振器從預緊轉(zhuǎn)矩增加到極限轉(zhuǎn)矩時，從動鋼片相對從動盤轂的極限 轉(zhuǎn)角 i 與減震彈簧的工作變形量 l （ lll ）有關(guān)，其值為12上限(3-16)去j 2arcsin 2R0 4.27i 通常取 3o : 12o ，對于平順性要求高或?qū)ぷ鞑痪鶆虻陌l(fā)動機，第 4 章 從動盤總成設計4.1 從動片設計從動盤對離合器工作性能影響很大，設計時應滿足如下要求：1)從動盤的轉(zhuǎn)動慣量應盡可能小，以減小變速器換擋時輪齒間的沖擊。2) 從動盤應具有軸向彈性，使離合器結(jié)合

32、平順，便于起步，而且使摩擦面 壓力均勻，以減小磨損。因為分開式彈性從動盤鋼片是將鋼片沿半徑尺寸方向分開，波形彈簧片較 薄，且位于從動盤鋼片的最大半徑上，從動盤鋼片的尺寸較大，但它在旋轉(zhuǎn)中 心。具有更小的轉(zhuǎn)動慣量。因此本設計采用分開式彈性從動盤鋼片4.2 從動盤轂設計從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全 部轉(zhuǎn)矩。它一般采用齒側(cè)對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上，花鍵的遲 鈍可根據(jù)摩擦片的外徑 D與發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩 Temax由表 4-1選取。表 4-1 從動盤轂花鍵尺寸系列圖 4-1 從動盤132 1.3 58.8(2621) 10 33252.8N(4-1)h D

33、 d / 226 21 /2 2.5mm(4-2)花鍵尺寸摩 擦 片 外徑 D/mm發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩 T em ax/(N m)齒數(shù) n外徑 D/mm內(nèi)徑 d/mm齒厚 t/mm有效尺 長 l/mm擠壓應力c /MPa16050102318320101807010262132011.820011010292342511.322515010322643011.525020010352843510.428028010353244012.730031010403254010.732538010403254511.635048010403255013.2本次設計 D = 160mm ， Temax =

34、58.8 N m 故選擇花鍵類型見下表摩 擦 片發(fā)動機最大轉(zhuǎn)花鍵尺寸擠壓應力外徑矩齒數(shù)外徑內(nèi)徑齒厚c /MPa有效尺長D/mmT em ax /(N m)nD/mmd/mmt/mml/mm1807010262132011.8花鍵轂軸向工作長度應滿足一下兩個方面的要求：. 導向要求 : 為了保證從動盤轂在變速器第一軸上滑動時不產(chǎn)生自鎖， 花 鍵轂的軸向長度不宜過小，一般應與花鍵外徑大小相同。強度要求 : 花鍵尺寸選定后應進行強度校核。 由于花鍵損壞的主要形式是由于表面受擠壓過大而破壞，所以花鍵要進行擠壓應力計算，當應力偏大時可適當增加花鍵轂的軸向長度。擠壓應力計算公式如下花鍵的齒側(cè)面壓力：花鍵齒

35、的工作高度：擠壓應力：F 3252.8jy 6.5MPa (4-3) jy nhl 10 2.5 20擠壓應力一般不超過 11.8MPa，符合要求。4.3 確定從動盤摩擦材料摩擦片應滿足以下要求：1)摩擦因數(shù)較高且穩(wěn)定，工作溫度、單位壓力、滑磨速度的變化對其影響14要小2）具有足夠的機械強度與耐磨性3）密度要小，以減少從動盤的轉(zhuǎn)動慣量。4）熱穩(wěn)定性要好5）磨合性要好，不至刮傷飛輪和壓盤表面本設計采用石棉基編織摩擦材料15第 5 章 離合器蓋總成的設計5.1 選擇壓盤內(nèi)外徑、厚度及材料，并進行校核1）由于摩擦片的尺寸在前面已經(jīng)確定,故壓盤的內(nèi)外徑也可因此而確定。D=165mm， d=110mm2

36、）壓盤的厚度確定主要依據(jù)以下壓盤應具有較大的質(zhì)量 ,以增大熱容量， 減小溫，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎， 有時可設置各種形狀的散熱筋或鼓風筋，以幫助散熱通風。中間壓盤可鑄出通 風槽，也可以采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤。壓盤應具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱 后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底分離，厚度約為 15 25 mm 。與飛輪應保持良好的對中，并要進行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應不 低于 1520 g cm 。壓盤高度 （從承壓點到摩擦面的距離 ） 公差要小。在該設計中，初步確定該離合器的壓盤的厚度為 20mm 。3）壓盤形狀較復雜，要求傳熱性好，具

37、有較高的摩擦因數(shù)，通常采用灰鑄 鐵，一般采用 HT200、 HT250、 HT300，硬度為 170 227HBS。因此，在該設計 中，選擇 HT250 為壓盤材料。圖 5-1 壓盤4）校核在初步確定壓盤的厚度后，應校核離合器接合一次時的溫升，它不應超過 810。校核公式如下16cmy2L 0.5J 02（5-2）2m rK 2J22i0 iK（5-3）my =V =h (D 2d2)（5-4）式中，t 為壓盤溫升（）；L 為滑磨功（Nm ）， J 為汽車整車質(zhì)量轉(zhuǎn)化tL5-1)的轉(zhuǎn)動慣量； m 為汽車總質(zhì)量； rK =0.275m 為車輪滾動半徑； i0=5.125 為主傳動比， iK =3

38、.966 為變速器起步檔傳動比；0= 2 n 為離合器開始滑磨時發(fā)動機的角速度； c 為壓盤的比熱容， 鑄鐵：c=544.28 J/（kgK）；my 為壓盤質(zhì)量 （kg）；為傳到壓盤的滑磨功所占的比例，對單片離合器壓盤，=0.5；由上式，計算m2rK22 14292 0.27522 0.26i02iK2 3.9332 5.1252L 0.5 0.26 2 3200/ 60 335.1my 0.02 0.1652 0.112 7800 = 2.3595 kgL cmy0.5 14597.96544.28 2.35955.7 由計算知，離合器接合一次時的溫升符合要求。5.2 離合器蓋設計1）應具有

39、足夠的剛度，否則影響離合器的工作特性，增大操縱時的分離行 程，減小壓盤升程，嚴重時使摩擦面不能徹底分離。2）應與飛輪保持良好的對中，以免影響總成的平衡和正常的工作。3）蓋的膜片彈簧支承處應具有高的尺寸精度。4）為了便于通風散熱，防止摩擦表面溫度過高，可在離合器蓋上開較大的 通風窗孔，或在蓋上加設通風扇片等。乘用車離合器蓋一般用 08、10 鋼等低碳鋼板。5.3 支撐環(huán)設計推式膜片彈簧離合器，采用雙支承環(huán)式形式，如圖5-1。這是一種較為成熟17的膜片彈簧支承形式。膜片彈簧、兩個支撐環(huán)與離合器蓋之間用一個臺肩式鉚 釘定位并鉚合在一起，此結(jié)構(gòu)較簡單。圖 5-2 膜片彈簧與離合器蓋連接方式18第 6

40、章 膜片彈簧的設計6.1 膜片彈簧基本參數(shù)選擇圖 6-1 膜片彈簧尺寸符號示意圖1)比值 H/h 和 h 的選擇 為保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的 H/h 一般為 1.5 2.0 ，板厚 h 為 2 4 mm 。取 h = 2 mm ，H/h =1.7 ，即 H = 1.7h =3.4 mm 。2)R/r 比值和 R、r 的選擇研究表明。 R/r 越大，彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈性特性曲受直徑 誤差的影響越大， 且應力越高。 根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求。 R/r 一般為 1.20 1.3 。對于 R，應和摩擦片的外徑尺寸相適應，大于摩擦片內(nèi)徑，近似等于摩擦 片

41、外徑。即55mm=R=摩擦片外徑 80mm 取 R=75mm取 R/r = 1.26 ，R =r/1.26 = 60 mm。3)膜片彈簧起始圓錐底角 膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐角 與內(nèi)截錐高度 H 關(guān)系密切，一般在 9 15范圍內(nèi) , H/(R-r)= H/(R-r) = 3.4/(75-60)=13 ，符合要求。4)膜片彈簧小端半徑 rf 及分離軸承作用半徑 rprf 由離合器的結(jié)構(gòu)決定， 其最小值應大于變速器第一軸花鍵的外徑。rp應大于 rf 。在前面已經(jīng)確定變速器第一軸花鍵外徑D=26，所以，取rf =20mm ， rp =40mm19F1Eh 1ln R/ r612 RL r1Rr1RL

42、r1RrRL r1h2 (6-1)為泊松比，鋼材料5）分離指數(shù)目 n、切槽寬 1、窗孔槽寬 2 及窗孔內(nèi)半徑 rc分離指數(shù)目 n 常取 18，采用偶數(shù)，便于制造時模具分度， 取分離之數(shù)目 n =18 ；取切槽寬 1 =4mm ；窗孔槽寬 2 =（ 2.54.5） 1，取2 =12mm ；窗孔內(nèi)半徑 rc 一般情況下由 r rc0.8: 1.4 2 計算，取rc =48mm6）支撐環(huán)作用半徑和膜片彈簧與壓盤接觸半徑一般來說， r1值應盡量接近 r 而略大于 r， RL 應接近 R而略小于 R，取，r1 =62mm ， RL =73mm初選上述參數(shù)后，可根據(jù)下式，式中： E為彈性模量，鋼材料取 E

43、= 2.0 105 MPa ；取0.3 ； h 為彈簧片厚（ mm）； H 為碟簧部分內(nèi)錐高（ mm ）； 1為軸向變形量（ mm）； R為碟簧部分外半徑（大端半徑） （mm）； r 為碟簧部分內(nèi)半徑 （mm）； RL 為膜片彈簧與壓盤接觸半徑（ mm）； r1 為支承環(huán)平均半徑（ mm）。用 matlab 繪制出 F1 N1 mm 特性曲線，見圖 6-220圖 6-2 膜片彈簧特性曲線6.2 膜片彈簧工作點位置的選擇B 點，當離合器處于結(jié)合狀態(tài)時，膜片彈簧的軸向變形量1B ，可在下列范圍內(nèi) 選取，1B 0.7: 0.85 H 0.7: 0.85 3.4 2.38: 2.89 mm (6-2)取 1B=2.5，則 FB =2122.5N ，與 F1的最大值相差 8.6%，可以使用。A 點，由上圖可知，適合作為 A 點的 1 值為 1.2（對應 F1值為 2180.9N，大過于 B 點），由式Zc s02.5 1.2可 算 出 s00.65 mm ， 該 值 符 合 一 般 情 況 s0 在0 Zc2 00.651.1mm 之間。C 點為離合器分離時膜片彈簧的工作位置，