貝雷架橋機(jī)何以垮塌資料

1、貝雷架橋機(jī)何以垮塌？ 廖治勇 2007-11-10 000如所周知，貝雷鋼梁是由英國(guó)工程師貝雷于二戰(zhàn)前期設(shè)計(jì)的、用于戰(zhàn)爭(zhēng)中搶修（橋跨、墩臺(tái)和路基缺口）的公路橋梁器材。在二戰(zhàn)之后半個(gè)多世紀(jì)以來(lái)，作為戰(zhàn)爭(zhēng)、地震、水毀和其他意外事故造成的毀損橋梁、路基的緊急搶修設(shè)備，我國(guó)鐵路上備用的是鋼鈑梁、日本99式軍用梁、鋼塔架和起源于前蘇聯(lián)的萬(wàn)能桿件，而主要是中國(guó)于上個(gè)世紀(jì)六十年代自行設(shè)計(jì)制造的拆裝式梁；而公路上備用的主要是貝雷梁器材。貝雷因其桿件輕巧，人力易于快速拼裝，很適用于公路橋梁的搶修而風(fēng)行世界。美國(guó)在二戰(zhàn)期間曾用美制型鋼仿造英國(guó)貝雷橋。該器材也在20世紀(jì)六十年代公制化和國(guó)產(chǎn)化，取名為321鋼梁。在非

2、戰(zhàn)爭(zhēng)及非洪災(zāi)的某些時(shí)期，為了“平戰(zhàn)結(jié)合”，更加節(jié)約、合理地發(fā)揮這些設(shè)備的作用，也在可控制、有計(jì)劃的前提下，適當(dāng)?shù)貙⑸鲜鲣摻Y(jié)構(gòu)器材調(diào)用于經(jīng)濟(jì)建設(shè)之中。不論是上述的拆裝式梁、萬(wàn)能桿件，還是321鋼梁，其國(guó)產(chǎn)化，都是以我國(guó)鋼鐵冶煉、軋制和鋼梁制造工業(yè)的發(fā)展、進(jìn)步為基礎(chǔ)的。其基本鋼材用的都是低合金鋼16mn，強(qiáng)度高，可焊性、抗沖擊韌性好；其桁片銷(xiāo)栓鋼材為30crmnti；這些通用桿件或零件，由于廣泛的互換性要求，也為了使拼裝成的結(jié)構(gòu)構(gòu)架具備必要的剛度，對(duì)其平直度、垂直度、孔徑、桿徑、孔距及焊接的要求較高，需要盡可能高的制造加工精度，必須由具有充分的設(shè)備、足夠的技術(shù)力量、嚴(yán)格的制造工藝和檢驗(yàn)程序的專(zhuān)門(mén)的

3、橋梁工廠制造，方能保證其質(zhì)量。原二戰(zhàn)時(shí)期由盟國(guó)進(jìn)口的貝雷鋼梁，其尺寸系統(tǒng)為英制。國(guó)產(chǎn)化將其尺寸系統(tǒng)調(diào)改為公制，孔、栓直徑也微有變化，他們之間是不能混用互換的。好在這種剩余的器材已經(jīng)為數(shù)不多。改革開(kāi)放以來(lái)，公路、高速公路、市政高架道橋和鐵路建設(shè)迅速發(fā)展，應(yīng)運(yùn)而生的施工企業(yè)以驚人的速度建立、發(fā)展和壯大起來(lái)。在為數(shù)眾多的施工工地上，隨處可見(jiàn)用貝雷搭設(shè)的龍門(mén)架、現(xiàn)澆支架、索塔、拱架、懸拼懸澆掛籃、臨時(shí)便橋和架橋機(jī)，貝雷鋼橋器材得到了極其廣泛的應(yīng)用。但是，由于原設(shè)計(jì)的構(gòu)造體系只能是針對(duì)貝雷橋梁本身，不可能顧及擴(kuò)大了的、多變的、各種各樣的運(yùn)用具體情節(jié)，在貝雷鋼橋廣泛運(yùn)用的實(shí)踐中，部份施工企業(yè)管理和技術(shù)人員

4、或者掉以輕心，或者缺乏對(duì)于桁架在承載時(shí)側(cè)傾失穩(wěn)這一重大問(wèn)題的認(rèn)識(shí)（也是一種所謂“結(jié)構(gòu)感”或“結(jié)構(gòu)直覺(jué)”），沒(méi)有采取必要的構(gòu)造措施，以至釀成重大事故的不幸事件時(shí)有發(fā)生。據(jù)報(bào)載， 2006年10月19日15時(shí)20分，某施工單位在準(zhǔn)備架設(shè)浙贛鐵路之上的跨線橋，引渡貝雷架橋機(jī)構(gòu)架（三片單層）快到“對(duì)岸”時(shí)，不幸構(gòu)架側(cè)傾扭墜，橫壓于浙贛線（復(fù)線）軌道之上，造成浙贛鐵路中斷5個(gè)多小時(shí)的重大事故，除了一批貝雷器材報(bào)廢、鐵路電力接觸網(wǎng)修復(fù)這點(diǎn)小的損失之外，給予鐵路運(yùn)輸造成的直接損失和給社會(huì)帶來(lái)的間接經(jīng)濟(jì)損失是極其巨大的。數(shù)年之前，幾位朋友在某地負(fù)責(zé)改建一座大橋。先要拆除舊橋，將原有的多跨37米跨鋼筋混凝土雙曲

5、拱橋的拱體拆除。為此而在跨間架設(shè)了架橋機(jī)（每側(cè)單層3片）。施工在實(shí)施南端第一孔拱肋分段拆除時(shí)，不幸貝雷扭墜河中，造成當(dāng)時(shí)操作民工多人死傷，貝雷器材報(bào)廢，工期拖延，追究直接責(zé)任人的刑事責(zé)任，經(jīng)濟(jì)損失重大，在建橋人們的心理造成極大的壓力和難以消散的陰影。2001年9月25日，福建三明至福州公路的三明連接線匝道橋的現(xiàn)澆支架在加載預(yù)壓時(shí)發(fā)生垮塌，造成人員6死20傷的重大事故。調(diào)查分析認(rèn)為是其“各榀貝雷支架之間缺少斜向支撐、橫向約束薄弱，因局部變形引發(fā)支撐體系整體失穩(wěn)破壞，造成了支架垮塌?！睒蛄汉徒Y(jié)構(gòu)工程師們知道，豎立的平面鋼桁結(jié)構(gòu)，高而窄，我們稱(chēng)之為桁架。一片不設(shè)加強(qiáng)弦的貝雷，橫向抗彎剛度僅約為827

6、.6cm4*e，是很小的；而其豎向因腹桿抗剪將上下弦組合成為整體，抗彎剛度則約為250497.2cm4*e，是橫向抗彎剛度的300多倍。即使采用并列的兩片、甚至n片貝雷，如若其間只以斷面橫撐架連接，則其橫、豎剛度都不過(guò)是上述剛度的n倍而已。而只有將并列的兩片或多片鋼桁架（包括貝雷架），在其上下弦桿平面處加設(shè)上下水平聯(lián)接系，方成其為桁梁，其水平橫向的抗彎剛度可望有數(shù)十倍、數(shù)百倍的增長(zhǎng)。如兩片相距450mm的單層貝雷，以平面連接系組合起來(lái)，則橫向抗彎剛度值將增加到約53252.2 cm4*e，已為單片桁架的64倍，這對(duì)于整個(gè)桁梁的側(cè)傾穩(wěn)定已大大有利。而我們的貝雷器材用于組合成架橋機(jī)，不論是處于自重

7、作用下的懸臂狀態(tài)或者處于自重和吊梁作用下的簡(jiǎn)支狀態(tài)，施工單位大多沒(méi)有增設(shè)貝雷片之間的水平聯(lián)接系（實(shí)際上就是去增設(shè)一些斜向、橫向的腹桿）。嚴(yán)格而言，就是根本沒(méi)有把桁架組合成桁梁，這就是是一種結(jié)構(gòu)概念性錯(cuò)誤！無(wú)怪乎現(xiàn)實(shí)中時(shí)有貝雷架側(cè)傾失穩(wěn)、扭墜坍塌的重大事故發(fā)生。筆者所居彈丸之地，孤陋寡聞，但是相信這種因?yàn)橹匾臉?gòu)造不完善而釀成不幸災(zāi)禍的事，不會(huì)只是個(gè)別的。對(duì)于這種牽涉結(jié)構(gòu)重大安全的問(wèn)題，是應(yīng)該引起建設(shè)業(yè)主、監(jiān)理和施工單位高度重視的時(shí)候了！貝雷鋼橋作為一個(gè)經(jīng)過(guò)多年實(shí)踐運(yùn)用考驗(yàn)、在二戰(zhàn)期間的1944年經(jīng)過(guò)美國(guó)工兵工程部的大規(guī)模專(zhuān)門(mén)的原型極限荷載破壞性試驗(yàn)，又經(jīng)過(guò)我國(guó)自己的科學(xué)測(cè)試的完整橋梁體系，是一

8、種半穿式桁梁橋。其左右兩側(cè)的桁架（內(nèi)側(cè)兩片中距為4.2m）之間，每隔有1.5米遠(yuǎn)就有一根橫梁（28a工字鋼）相扣接。橫梁與其下的交叉的抗風(fēng)拉桿，就是下弦平面處的縱向聯(lián)接系之諸腹桿，和下弦桿共同組成了完整的水平構(gòu)架。而連接在橫梁上的12根縱梁和縱梁上的橋面板又大大地增加了橫梁和全橋的水平剛性。一系列由橫梁和該處貝雷豎桿及橫撐架組成的敞口剛架（縱向間距1.5米）彈性地約束著貝雷橋的受壓上弦的側(cè)移，維持著其面外的穩(wěn)定性。 此外，在貝雷橋架的上弦頂上，斷續(xù)安設(shè)的長(zhǎng)1180mm、寬450mm的平置支撐架，雖不足以形成桁片間的完善的水平聯(lián)接系，但有如綴板將兩片上弦進(jìn)行了組合，對(duì)提高桁梁的橫向剛度無(wú)疑是大有

9、效果的。 對(duì)于貝雷橋單側(cè)來(lái)說(shuō)，桁片之間安設(shè)斜撐和斷面橫撐架，能夠使得各相鄰桁片在豎向共同受力，但對(duì)于整個(gè)桁梁水平方向的橫向剛度卻是沒(méi)有多大作用的。在上述的貝雷橋梁的構(gòu)造體系之下，加以經(jīng)過(guò)大規(guī)模的原型破壞性試驗(yàn)的檢驗(yàn)，其承載時(shí)的穩(wěn)定性，可以認(rèn)為是較為可靠的。不過(guò)，值得一提的是，1875年，俄羅斯的克夫達(dá)敞口橋，亦曾因上弦壓桿失穩(wěn)而破壞。我們上面談到的貝雷橫梁與豎桿、橫撐架形成的敞口剛架，是以橫梁端部與豎桿、橫撐架之間的扣接為剛性連接作為前提的。而實(shí)際上，筆者認(rèn)為，這個(gè)扣接遠(yuǎn)不夠強(qiáng)勁，其剛度也不甚確切可靠，而且橫梁的抗彎剛度也比較小，以致于使得此種半穿式敞口橋上弦桿面外穩(wěn)定性的計(jì)算尤不可靠，應(yīng)當(dāng)依

10、靠大規(guī)模原橋破壞試驗(yàn)檢驗(yàn)為實(shí)踐依據(jù)。然而，我們有些施工單位借用貝雷器材拼制的架橋機(jī)，對(duì)單側(cè)構(gòu)架來(lái)說(shuō)，為了在上弦鋪設(shè)縱向走行軌道的軌枕而取消了本不完善的上弦水平支撐架；為了省力，在伸臂拖拉架設(shè)架橋機(jī)構(gòu)架時(shí)，稀鋪幾根枕木把鋼軌也一道帶上去（增加了荷載和偏載），下弦桿因?yàn)橐^(guò)搖滾，底面之下的水平支撐架也干脆不設(shè)（過(guò)了搖滾后也不補(bǔ)設(shè)），縱向軌道下的枕木多已破舊，亦不換新并細(xì)致刻槽后加穿鉤頭螺栓卡緊在上弦桿的上翼緣上（可以形成一系列似無(wú)若有的水平框架，以提高桁構(gòu)的水平剛度）。對(duì)于窄而高的矩形橫截面簡(jiǎn)支梁和懸臂梁的側(cè)向屈曲問(wèn)題，現(xiàn)代工程力學(xué)泰斗、美籍俄羅斯科學(xué)家s.鐵摩辛柯（18781972）早在上個(gè)世紀(jì)

11、三十年代之前就借助于其首創(chuàng)的能量法給出了近似解：一， 簡(jiǎn)支梁：1，當(dāng)梁的兩端在水平方向?yàn)楹?jiǎn)支（即在豎直面內(nèi)可以轉(zhuǎn)動(dòng)）但不能扭轉(zhuǎn)，在豎直平面的兩端承受一對(duì)反向彎矩時(shí)，該梁的臨界彎矩為 cr= 。其中b1為梁的橫向抗彎剛度；為梁截面的抗扭剛度；為梁的跨度。（以下同）。2，在上述邊界條件下，當(dāng)梁的兩端承受一對(duì)大小相等、方向相反的偏心力，而且偏心很大時(shí)，該梁的臨界彎矩為 cr =。當(dāng)上述偏心率很?。航跏菈簵U了），則有cr= 3，在上述邊界條件下，跨中截面形心上有集中荷載時(shí)，則有cr =16.934，在上述邊界條件下，跨中截面形心之上距離為處有集中荷載時(shí)，則有cr =16.93*1- 該值若在形心之

12、下，則取負(fù)值。由計(jì)算式可見(jiàn)，此時(shí)的臨界荷載有所增大。這顯然是合乎邏輯的。5，在上述邊界條件下，作用于自一梁端距離為處，有cr = 。此中，隨而變化，其對(duì)應(yīng)關(guān)系如下 / 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 111.6 56.01 37.88 29.11 24.10 21.01 19.04 17.82 17.15 16.936，兩端簡(jiǎn)支,承擔(dān)沿中心線的均布荷載時(shí),()cr=28.38，當(dāng)梁的兩端不能扭轉(zhuǎn)，可以轉(zhuǎn)動(dòng)，在水平面內(nèi)不能轉(zhuǎn)動(dòng)，而集中荷載作用于跨中橫截面的幾何中心時(shí)，則臨界荷載為=2 二水平固端梁：當(dāng)梁的兩端既不能扭轉(zhuǎn)，也在水平

13、面內(nèi)不能轉(zhuǎn)動(dòng)，而一對(duì)彎矩作用于梁跨的兩端時(shí)，則臨界彎矩為=26.6 三， 懸臂梁：對(duì)于窄而高的矩形截面的懸臂梁1， 當(dāng)懸臂端有集中力p作用于梁高的幾何中心時(shí)，有= 4.013；2， 當(dāng)懸臂端有集中力作用于梁高幾何中心正上方且距離為時(shí)，有= 4.013。 若p作用于梁高幾何中心正下方，則式中的取負(fù)值。3， 有均布荷載q分布于懸臂梁的幾何中心線上時(shí)，（）cr=12.85 ；4，梁的幾何中心線上分布荷載的強(qiáng)度按=（1）變化時(shí)，（為順梁長(zhǎng)的縱向坐標(biāo)），則總荷載的臨界值為 = 。此式中的系數(shù)與相關(guān)，其對(duì)應(yīng)關(guān)系如下： 0 0.25 0.50 0.75 1.0 12.85 15.82 19.08 22.64

14、 26.51四以上的關(guān)于窄而高的矩形（薄條）斷面簡(jiǎn)支梁和懸臂梁的側(cè)向屈曲臨界荷載的計(jì)算式中，并未含有梁的豎向剛度這一因素，而是只與梁的橫向水平剛度及抗扭剛度（=*，為剪切模量）相關(guān)。五德國(guó)空氣動(dòng)力學(xué)家l.prandtl教授發(fā)現(xiàn)，受輕微壓力薄膜的變形與受扭轉(zhuǎn)桿件截面上的應(yīng)力分布情況兩者的微分方程具有相同的形式，可以在薄膜的變形和扭轉(zhuǎn)桿件的應(yīng)力分布之間建立一定的關(guān)系，從而創(chuàng)建了“薄膜比擬法”。 薄膜比擬法告訴我們，在輕微壓力作用下，矩形組合截面形狀的薄膜所包圍的體積，等于各個(gè)矩形薄膜所包圍的體積之和（但要注意相接邊緣處的處理）。所以，矩形組合截面的抗扭慣矩it，可由下式計(jì)算 = 而系數(shù) =1-0.

15、63+0.0525 其中為截面厚度，為截面高度或?qū)挾取?由此，對(duì)于普通的單片貝雷（未設(shè)加強(qiáng)弦桿），當(dāng)只考慮上下弦桿截面時(shí)，其截面抗扭慣矩值為=4*2*0.2961*48*8.53+0.3222*100*5.33=89015mm4=8.902cm4設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為17.804cm4 而概化地計(jì)入腹桿影響時(shí)，可得=9.476cm4六有了貝雷片的橫向抗彎慣矩和抗扭慣矩，就可以大概估算一下貝雷架在缺少縱向水平聯(lián)結(jié)系時(shí)的跨越及荷載能力。當(dāng)貝雷架處于自重荷載（均布，約=0.95kn/m設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為1.3724kn/m，作用于截面重心軸上）、懸臂狀態(tài)時(shí)，由（）cr=12.85 推出3=*=1.573

16、6*1012設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為2.177*1012=11630mm=11.63m設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為12.96m ?？梢?jiàn)，當(dāng)取安全系數(shù)為1.0時(shí)，臨界懸臂長(zhǎng)度也僅為11.63m12.96m；而取安全系數(shù)為2.5時(shí)，臨界懸臂長(zhǎng)度則僅為8.42m設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為9.55m 。七.類(lèi)似的，當(dāng)貝雷架處于自重荷載（均布，約=0.95kn/m，作用于截面重心軸上）簡(jiǎn)支狀態(tài)時(shí)，由 （）cr=28.3 推得 ()3cr=28.3=mm3, 由此得到cr=15131mm=15.13m設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為16.87m 。而取安全系數(shù)為2.5時(shí)，臨界簡(jiǎn)支跨度則僅為10.96m設(shè)上下加強(qiáng)弦桿時(shí)為12.43m。八.由于問(wèn)

17、題的復(fù)雜性（要求梁端不能扭轉(zhuǎn)，而實(shí)際支承條件并不嚴(yán)格滿足這一條件），雖然上述理想化的大概計(jì)算不能算是精確的，但作為一個(gè)估算的方法來(lái)采用，引起我們的警惕，無(wú)疑會(huì)比在實(shí)踐中盲目操作而不斷引發(fā)事故，要好得多。九.結(jié)論： 在貝雷鋼橋廣泛運(yùn)用的實(shí)踐中，不論是令其處于懸臂狀態(tài)或是處于簡(jiǎn)支、連續(xù)狀態(tài)，當(dāng)缺少縱向平面聯(lián)結(jié)系時(shí)，只能在很短跨徑的狀態(tài)才能夠保持結(jié)構(gòu)的側(cè)傾穩(wěn)定性?？梢哉f(shuō)，大部分貝雷架在受力時(shí)跨塌，都是其構(gòu)造上缺少平面縱向聯(lián)結(jié)系引起的。在一般情況下，使用者要十分注意地采取平面臨時(shí)聯(lián)結(jié)措施將平面桁架組合成空間桁梁去受力，（加以必要的強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算）才能避免跨塌事故的發(fā)生。而采取這種組合措施所用零星工料并

18、不多，其意義卻是特別重大的！c29c91afe4ced1b6c8795ad9c91afe4ced1b6c8795ad91afe4ced1b6c8795ad9c91fe4ced1b6c8795ad29c91afedd1b6c87d1b6c8795ad9c91afe4ced1b6c8795ad91afe4ced1b6c8795ad9c91fe4ced1b6c8795ad29c91af95ad9c91afe4ced1b6c8795ad91afe4ced1b6c8795ad9d1b6c8795ad9c91afe4ced1b6c8795a1afe4ced1b6c8795ad91afe4ced1b6c87

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